水利工程论文-飞来峡机组阻尼条熔断的设计分析.doc水利工程论文-飞来峡机组阻尼条熔断的设计分析.doc

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水利工程论文飞来峡机组阻尼条熔断的设计分析摘要介绍飞来峡组磁极阻尼条熔断情况,并从机组的基本设计出发,重新进行了电磁计算,特别采用有限元方法对瞬变电磁场、采用国际流行的商业软件ANSYS对温度场进行理论计算,借助于国内对此类机组设计的经验,从阻尼绕组设计、定子槽数及气隙设计、齿谐波及斜槽设计、阻尼系统损耗、电磁振动等方面综合分析问题所在,并提出解决方案。关键词飞来峡发电机组磁极阻尼条谐波振动电蚀前言飞来峡机组是由奥地利的依林(ELIN)和奥钢联(MCE)合作生产的贯流式水轮发电机组,电厂装机为4台355MW,分别于99年7、8、9投入运行。01年11月,在对2发电机进行第二次计划性检修中,发现全部72个磁极中有10个磁极都出现第三根阻尼条(旋转方向最后一根)的中部熔断的严重现象。我们立即对1、3、4机进行了检查,也发现第三根阻尼条均有过热现象;再检查发电机的保护,结果表明保护整定值均符合厂家的要求,未出现变值和误动作情况;全面检查一年来的运行记录数据,也未发现负序及失磁保护动作,机组在运行过程中也没有出现过三相不平衡及短路现象。飞来峡发电机组的阻尼条熔断事故规律性强,特征典型,笔者曾主设过灯泡式水轮发电机,现结合我局会同有关设计单位的计算提出掘见,愿此分析不仅有助于飞来峡发电机组具体事故的处理,同时对其它电站类似问题处理及贯流式水轮发电机组的设计也具有借鉴作用。1发电机设计有关电磁参数发电机型号SV725/72183,灯泡贯流式机组额定出力390MVA额定电压105KV(5)额定电流21444A额定频率50HZ飞逸转速2650RPM额定转速833RPM额定功率因数09励磁电压1638V励磁电流10790A短路励磁电流5617A空载励磁电流5804A定子槽数Z1324铁芯内径D1736MM槽距T171MM槽宽BN26MM阻尼条3Ф16MM阻尼孔距T2641MM单边气隙Δ9MM2机组磁极故障情况在01年11月对2发电机进行第二次计划性检修中,发现一台机的全部72个磁极中,有10个磁极出现第三根阻尼条中部熔断(见图1),大部分阻尼条都出现断裂,槽口撑破,断裂主要从阻尼导体轴向的中部开始,阻尼条挤出槽口后,在气隙中挤压变形,甚至有些甩出,即使未断裂的阻尼条也已明显可见从槽口处变形凸起(呈吐舌状);其余磁极的阻尼条虽然没有熔断,但也有多处过热现象,所有磁极的过热程度均以顺旋转方向第三根(最后一根)最为严重。我们即时对另外对1、3、4发电机的磁极进行的仔细检查,虽未发现有铜块掉落的现象,但对各拔出的两个对称磁极进行检查中,都发现第三根阻尼条处均有过热现象,说明存在潜在性的缺陷。检修人员对2发电机的保护进行了全面检查,保护整定值均符合厂家的要求,未出现变值,并且动作正确。调阅一年来的运行记录数据,保护动作记录未发现负序及失磁保护动作,发电机负序电流并没有超过整定值,或者三相不平衡及短路现象。图1阻尼条从槽口断裂、甩出至本文撰写即03年3月,1、3机组的阻尼条也熔断,各机组到出现问题的运行时间分别为1机198、2机12、3机17万小时。3原因分析由于飞来峡机组的阻尼条熔断4台机类似,属于典型、规律性的案例,所以我们从基本电磁方案设计和电磁场理论入手分析探讨。31阻尼绕组设计飞来峡机组定子为324槽,槽距为71MM,转子每极阻尼为3根,槽距为641MM,槽配合T2/T1090。T2/T1的大小影响气隙谐波,按国内设计经验一般选在072∽085。假设气隙均匀,对定、转子不同槽配合情况下的磁导谐波进行分析。通过数值计算表明,T2/T1在接近于1和05时,磁导波形畸变率都将增大(见表1)。表1定转子槽距比对波形畸变率的影响定转子槽距比T2/T11009080705905磁密波形畸变率VP56673993386537845269566532定子槽数及气隙设计图2空载磁场分布图3负载磁场分布通常情况下,电机气隙大小的选择对磁场的谐波情况影响很大。定子的磁势谐波与磁导谐波,经过气隙将迅速衰减,通常的设计取。当气隙较大时,定子谐波传到转子时,经衰减变得很小。飞来峡机组的29,上图2、图3分别是经有限元计算得出的空载和负载的磁场分布,由此可见由于定了气隙偏小,因而到达转子的定子谐波仍然较大。33齿谐波及斜槽设计磁势谐波波谱中不仅有奇数次谐波,而且有偶数次谐波(其中影响最大的为齿谐波)。偶数次谐波不会在定子绕组中产生电势,但却会在转子绕组和铁心中产生损耗,增加发热,并引起转矩脉动与振动。磁势谐波分析的结果如图4所示,可见选择一个槽距的斜槽位移可以最大限度地抑制磁势齿谐波。飞来峡机组定子每极每相槽数为、线棒斜半个槽距,其一阶齿谐波幅值较大。图4各次谐波磁势幅值的分布图()34阻尼系统损耗计算采用瞬变电磁场的方法,对飞来峡机组运行过程中的转子阻尼绕组损耗计算,从见表2的结果可见第三条阻尼条(其排列见图5)的谐波损耗很高。表2阻尼条损耗计算结果阻尼条号123PW1912281709图5阻尼条编号示意图图6电磁力与离心力的关系示意图35电磁振动分析1负序磁场在转子上产生100HZ的旋转磁场,引起200HZ频率的电磁振动,但飞来峡机组运行记录未出现负序电流过大的情况;2阻尼条谐波电流引起的高频振动。当阻尼条谐波电流较大,而贯流式机组的转子直径较小,会产生的阻尼条振动;3谐波磁场如5次与7次谐波在转子上感生300HZ频率的磁场,并产生600HZ频率的电磁振动。这些振动都可能造成阻尼系统的损伤。用有限元对飞来峡机组阻尼条电磁力计算结果如表3所示。在额定运行情况下,阻尼条离心力的计算结果为640N,可见第三根阻尼条的电磁力远大于离心力,这样就造成了第三根阻尼条在运行时的剧烈振动(见图6)。表3阻尼系统电磁力分析阻尼条123径向电磁力最大值(N)105851241电磁力与离心力之比0160131944综合分析及改进措施探讨41综合分析图7阻尼条温度计算结果
编号:201312122236436784    类型:共享资源    大小:52.71KB    格式:DOC    上传时间:2013-12-12
  
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