某雪糕厂轻型门式刚架设计方案

学 号钢结构设计课程设计哈尔滨市某雪糕厂轻型门式刚架设计院 （系）名 称： 航天与建筑工程学院专 业 名 称： 土木工程学 生 姓 名： 韩学彬指 导 教 师： 张建华 副教授2014年6月 钢结构设计课程设计计算书1. 设计资料12.荷载计算21）荷载取值计算22）各部分作用的荷载标准值计算33.内力分析41）在恒荷载作用下42）在活荷载作用下63）在风荷载作用下84.内力组合155.刚架设计175.1 截面设计175.2 构件验算17（1）验算刚架柱在风荷载作用下的侧移17（2）构件宽厚比验算17（3）刚架梁的验算18 （4）刚架柱的验算20 5.3 节点验算23（1）梁柱连接节点：23（2）横梁跨中节点25 （3）柱脚设计276.其他构件设计28 6.1 檩条的设计28（1）荷载及内力：28 （2）截面选择及截面特性29（3）强度验算：31（4）挠度验算：31（5）构造要求：32 6.2 隅撑的设计32 6.3墙梁的设计32（1）荷载计算33（2）内力计算33（3）强度计算33（4）挠度计算34参考文献34 钢结构设计课程设计计算书1. 设计资料 哈尔滨市某雪糕厂房，采用单跨双坡门式刚架，刚架跨度27m，柱距6m，柱高6m，屋面坡度1/10，地震设防烈度为6度。刚架平面布置如下图（a）所示，刚架形式及几何尺寸如下图（b）所示。屋面及墙面板均为彩色压型钢板，内填充以保温玻璃棉板，考虑经济、制造和安装方便，檩条和墙梁均采用冷弯薄壁卷边C型钢，间距为1.5米，钢材采用Q345钢，焊条采用E43型。（a）钢架平面布置图（b）钢架形式及几何尺寸02.荷载计算 1）荷载取值计算 （1）屋盖永久荷载标准值（对水平投影面） YX51-380-760型彩色压型钢板 0.15kN/m2 50mm厚保温玻璃棉板 0.05kN/m2 PVC铝箔及不锈钢丝网 0.02kN/m2 檩条及支撑 0.10kN/m2 刚架斜梁自重 0.40kN/m2 悬挂设备 0.20kN/m2 合计 0.92kN/m2 （2）屋面可变荷载标准值 屋面活荷载：0.30KN/m 雪荷载：基本雪压S0=0.45kN/m2。对于单跨双坡屋面，屋面坡角=542 38,z=1.0，雪荷载标准值Sk=zS0=1.00.45kN/m2=0.45kN/m2。取屋面活荷载与雪荷载中的较大值0.45kN/m2，不考虑积灰荷载。 （3）轻质墙面及柱自重标准值（包括柱，墙骨架等） 0.5kN/m2 （4）风荷载标准值 按门式刚架轻型房屋钢结构技术规程（CECS102:2002)附录A的规定计算。 基本风压0=1.050.55kN/m2=0.58kN/m2，地面粗糙度类别为B类；风荷载高度变化系数按建筑结构荷载规范（GB500092001）的规定采用，当高度小于10m时，按10m高度处的数值采用，z=1.0。风荷载体型系数s。迎风面柱及屋面分别为+0.25和-1.0，背风面柱及屋面分别为-0.55和-0.65（CECS102:2002中间区）。（5） 地震作用 据全国民用建筑工程设计技术措施结构中第18.8.1条建议：单层门式刚架轻型房屋钢结构一般在抗震设防烈度小于等于7度的地区可不进行抗震计算。故本工程结构设计不考虑地震作用。2）各部分作用的荷载标准值计算 （1）屋面 恒荷载标准值：0.926kN/m2=5.52kN/m2 活荷载标准值：0.456kN/m2=2.70kN/m2 （2）柱荷载 恒荷载标准值：（0.566+5.5213.5）kN=95.52kN 活荷载标准值：2.7013.5kN=36.45kN （3）风荷载标准值 迎风面：柱上qw1=0.5860.25kN/m=0.87kN/m 横梁上qw2=-0.5861.0kN/m=-3.48kN/m 背风面：柱上qw3=-0.5860.55kN/m=-1.91kN/m 横梁上qw4=-0.5860.65kN/m=-2.26kN/m3.内力分析 考虑本工程刚度跨度较小，厂房高度较低，荷载情况及刚架加工制造方便，刚架采用等截面，梁柱选用相同截面。柱脚按铰接支承设计。采用弹性分析方法确定刚架内力。引用建筑结构静力计算手册（中国建筑工业出版社）中表8-7公式计算刚架内力。 （1）在恒荷载作用下（见图3-13-3)=l/h=27/6=4.5=f/h=1.35/6=0.225k=h/s=6/13.5673=0.4422=3+k+(3+)=3+0.4422+0.225(3+0.225)=4.1678=0.5474HA=HE=5.52274.50.5474/8kN/m=45.89kNMC=1-(1+)=9.1-(1+0.225)0.5474/8kN/m=165.71kNmMB=MD=-=-5.5474/8kN/m=-275.35kNm 图3-1 恒荷载作用下的M图图3-2 恒荷载作用下的N图图3-3 恒荷载作用下的V图刚架的内力图符号规定：弯矩图以刚架外侧受拉为正，在弯矩图中画在受拉侧；轴力以杆件受压为正，剪力以绕杆端顺时针方向旋转为正。（2）在活荷载作用下（见图3-43-6）VA=VE=2.70272kN=36.45kNHA=HE=kN=22.45kNMC=1-（1+）=1-(1+0.225)0.5474kNm=81.05kNmMB=MD=-=-2.5474/8kNm=-134.68kNm图3-4 活荷载作用下的M图图3-5 活荷载作用下的N图图3-6 活荷载作用下的V图（3）在风荷载作用下 对于作用于屋面的风荷载可分解为水平方向的分力qx和竖向的分力qy。 （1）在迎风面横梁上风荷载竖向分力qw2y作用下（见图3-7）=（8+5）=（8+50.225）=0.1368VE=3.48278kN=11.75kN; VA=(3.4813.5-11.75)kN=35.23kNHA=HE=kN=14.46kNMB=MD=kNm=86.76kNmMC=2-(1+)=0.52-(1+0.225)0.1368kNm=26.57kNm图3-7 风荷载qw2y作用下的M图(2) 在背风面横梁上风荷载竖向分力qw4y作用下（见图3-8）VA=2.26278kN=7.63kN; VE=(2.2613.5-7.63)kN=22.88kNHA=HE=2.26274.50.1368/4kNm=9.39kNmMB=MD=2.262740.1368kNm=56.35kNmMC=0.52-(1+0.225)0.1368kNm=33.95kNm图3-8 风荷载qw4y作用下M图（3） 在迎风面柱上风荷载qw1作用下（见图3-9）=1=6(2+0.225)+50.4422=0.9334VA=-VE=-0.8762/(227)kN=-0.58kNHE=0.586-3.38kN=1.84kNMB=(2-)=kNm=8.35kNmMC=1-(1+)=（1-（1+0.225）0.9334kNm=-1.12kNmMD=1.846kNm=11.04kNm图3-9 风荷载qw1作用下的M图（4）在背风面柱上风荷载qw3作用下（见图3-10）VA=-VE=-1.9162/(227)kN=-1.27kNHE=)=-（2-）kN=8.79kNHA=(1.916-8.79)kN=2.67kNMD=(8.796-1.9162/2)kNm=18.36kNmMB=2.676kNm=16.02kNmMC=kNm =-2.47kNm 图3-10 风荷载qw3作用下的M图（5） 在迎风面横梁上风荷载水平分力qw2x作用下（见图3-11）=1;=0.0315VA=-VE=-(1+0.0315)=1.16kNHA=(1+0.0315)kN=2.28kNHE=(3.481.35-2.42)kN=2.28kNMC=kNm =1.04kNmMB=2.426kNm=14.52kNmMD=2.286kNm=13.68kNm图3-11 风荷载qw2x作用下的M图(6) 在背风面横梁上风荷载水平风力qw4x作用下（见图3-12）VA=-VE=-2.261.35(227)(26+1.35)kN=-0.75kNHE=2.261.35(1+0.0315)/2kN=1.57kNHA=(2.261.35-1.57)kN=1.48kNMC=2.261.35620.2250.51.2250.0315)kNm=0.68kNmMB=1.486kNm=8.88kNm，MD=1.576kNm=9.42kNm图3-12 风荷载qw4x作用下的M图（7） 用叠加绘制在风荷载作用下刚架的组合内力（见图3-133-3-16）图3-13 左风向风荷载qw作用下的M图图3-14 右风向风荷载qw作用下的M图图3-15 风荷载qw作用下的N图图3-16 左风向风荷载qw作用下的V图4.内力组合刚架结构构件按承载能力极限状态设计，根据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定，采用荷载效应的基本组合：SR。本工程结构构件安全等级为二级，=1.0。(1) 对于基本组合，荷载效应组合的设计值S从下列组合值中取最不利值确定 1.2恒荷载标准值计算的荷载效应+1.4活荷载标准值计算的荷载效应； 1.0恒荷载标准值计算的荷载效应+1.4风荷载标准值计算的荷载效应； 1.2恒荷载标准值计算的荷载效应+1.4活荷载标准值计算的荷载效应+0.61.4风荷载标准值计算的荷载效应； 1.0恒荷载标准值计算的荷载效应+1.4风荷载标准值计算的荷载效应+0.71.4活荷载标准值计算的荷载效应； 1.35恒荷载标准值计算的荷载效应+0.71.4活荷载标准值计算的荷载效应。本工程不进行抗震验算。最不利内力组合的计算控制截面取柱底、柱顶、梁端及梁跨中截面。对于刚架梁，截面可能的最不利内力组合如下。 梁端截面:Mmax及相应的N、V；Mmin及相应的N、V。 梁跨中截面：Mmax及相应的N、V；Mmin及相应的N、V。 对于刚架柱,截面的最不利组合有Mmax及相应的N、V；Mmin及相应的N、V；Nmax及相应的Mmax、V；Nmin及相应的Mmax、V。内力组合见表4-1。 表4.1 钢架内力组合（左半跨）截面内力组组合项目荷载组合方式荷载组合项目M/kNmN/kNV/kN刚架柱柱顶B（1）恒活518.97 140.45-86.5（2）恒风-33.312.5-22.9（1）恒活518.97140.45-86.5（2）恒风-33.312.5-22.9柱底A（1）恒活0165.65-86.5（2）恒风033.527.2刚架梁支座B（1）恒活518.772.1125.68（2）恒风-33.3-12.40.89跨中C（2）恒风-78.4-17.93.87（1）恒活-312.358.11-8.63 5. 刚架设计5.1 截面设计初选梁柱截面均用热轧普通工字钢I63c :6301801722，截面特性： =180,=630, =17.0，=22.0，=179.79， =, =3248.9，=23.86； =1842.4，=204.7，=3.20。5.2 构件验算（1）验算刚架柱在风荷载作用下的侧移=，=/=27000/6000=4.5 刚架柱顶等效水平力： =16.68 =0.6716.68=11.18kN = =6.20=/60=100（2） 构件宽厚比验算翼缘部分：/=81.5/22=3.7815=15 满足腹板部分：/=586/17=34.47250=250 满足（3）刚架梁的验算1 抗剪验算：梁截面最大剪力为=125.68，考虑到仅有支座加劲肋，=0.620.8， =58617125=1245=125.68kN，满足要求。2 弯、剪、压共同作用下的验算：取梁端截面进行验算，=72.1, =125.68，=518.97。因0.5,取=0.5，按钢结构设计规范（GB500172003）验算= =820.99=518.97，取= 故 =01，满足要求。3 整体稳定验算：=72.1, =518.97梁平面内的整体稳定性验算：计算长度取横梁长度=27135，=/=27135/238.6=113.73=150，b类截面，查表得=0.472。 =2566.5,=1.0 + =+ =170.38=295，满足要求 横梁平面外的整体稳定验算：考虑屋面压型钢板与檩条紧密连接，有蒙皮作用，檩条可作为横梁平面外的支承点，但为安全起见，计算长度按两个檩距或隅撑间距考虑，即=3015。对于等截面构件=/=3015/32=94.2,b类截面，查表得=0.593。, =1.2690.6 = =166.88=2954 按钢结构设计规范（GB50017-2003）校核横梁腹板容许高厚比：梁端截面： = = =1.93故=34.47=113.54，满足要求梁跨中截面： = = =1.91 故=34.47=112.58，满足要求5 验算檩条集中荷载下的局部受压承载力：a. 檩条传给横梁上翼缘的集中荷载。 =10.21 =130 =4.62=295b. 验算腹板上翼缘处的折算应力。取梁端截面处的内力=518.97，=72.1, =125.68， =108.01 =/=6.26/ =/ =106.33=354，满足要求（4） 刚架柱的验算1 抗剪验算：柱截面最大剪力为=86.5，考虑到仅有支座加劲肋，=0.410.8，=693.5=86.5，满足要求。2 弯、剪、压共同作用下的验算：取柱顶截面进行验算=140.45，=86.5，=518.97因0.5,取=0.5，按钢结构设计规范（GB500172003）验算= = =537.69.0=518.97，取= 故 =01，满足要求。3 整体稳定验算构件的最大内力：=165.65, =518.97a. 刚架柱平面内的整体稳定性验算：刚架柱高=6000，梁长=27135，柱的线刚度=/ =/6000=；梁线刚度=/(2)=/27135=37714.8，/=/37714.8=4.5，查表得柱的计算长度系数=2.075。刚架柱的计算长度=2.=12450。=/=12450/238.6=52.18=150，b类截面，查表得=0.845 =12192.46，=1.0+=+ =156.08/=295/，满足要求b. 刚架柱平面外的整体稳定验算： 考虑屋面压型钢板墙面与墙梁紧密连接，起到应力蒙皮作用，与柱连接的墙梁可作为柱平面外的支承点，单位安全起见，计算长度按两个墙梁距离或隅撑间距考虑，即=3015mm。对于等截面构件，=/=3015/32.0=94.2,b类截面，查表得=0.593 =1.2690.6 =/ =172.75/=295/ 按钢结构设计规范（GB50017-2003）校核钢架柱腹板容许高厚比：a.柱顶截面：=/=/ =1.91 故=34.47=128.6，满足要求b.柱底截面：=0 故=34.47=117.3，满足要求5.3 节点验算（1） 梁柱连接节点：（见图5-1） 图5-1 刚架柱与刚架梁的连接节点1 螺栓强度验算：梁柱节点采用10.9级M22高强度摩擦型螺栓连接，构件接触面采用喷砂，摩擦面抗滑移系数=0.45，每个高强度螺栓的预拉力为190，连接处传递内力设计值： =72.7, =125.68，=518.97螺栓抗拉承载力验算： =0.8=152 = =螺栓的抗剪承载力验算： =0.9=0.910.45190 =76.95=125.69/8=15.71，满足要求最外排一个螺栓的抗剪、抗拉承载力验算 =0.851，满足要求2 端板厚度验算：端板厚度取=20，按二边支撑类端板计算:=15.663 梁柱节点域的剪应力验算：=/ =151.12/=180/ 满足要求。4 螺栓处腹板强度验算：=75.70.4=0.4=76=/，满足要求（2）横梁跨中节点（见图5-2） 图5-2 刚架梁跨中节点1 螺栓强度验算横梁跨中节点采用10.9级M20高强度摩擦型螺栓连接，构件接触面采用喷砂，摩擦面抗滑移系数=0.45，每个高强度螺栓的预拉力为155kN，连接处传递内力设计值： =26.17, =2.61，=123.45螺栓抗拉承载力验算：=0.8=0.8155=124= =118.33=124螺栓的抗剪承载力验算：=0.9=0.910.45155 =62.78=8.63/8=1.08，满足要求 最外排一个螺栓的抗剪、抗拉承载力验算 =0.971，满足要求2 端板厚度验算： 端板厚度取=18，按二边支撑类端板计算: =17.103 螺栓处腹板强度验算：=57.72 0.4=0.4155=62=/，满足要求（3）柱脚设计（见图5-3）图5-3 刚架柱铰接 刚架柱与基础铰接，采用平板式铰接柱脚。1 柱脚内力设计值：=165.65，相应的=86.5； =33.5，相应的=27.2。2 由于柱脚剪力=86.50.4=66,26，故在设置柱间支撑的开间必须设置剪力键。另0，考虑柱间支撑竖向 上拔力后，锚栓仍不承受拉力，故仅考虑柱在安装过程中的稳定，按构造要求设 置锚栓即可，采用4M24。3 柱脚底板面积和厚度计算。a. 柱脚底板面积确定基础采用C20混凝土，=9.6，验算底板下混凝土的轴心抗压强度设计值：=/=0.75/=9.6/ 满足要求。 b.底板厚度的确定根据柱底板被柱腹板和翼缘所分割的区段分别计算底板所承受的最大弯矩: 三边支承板：/=96/586=0.160.3，按悬臂板计算 =11616对于悬臂板部分：=900底板厚度：=15.0，取=20。 6.其他构件设计 6.1 檩条的设计 檩条形式为卷边槽形冷弯型钢，按单跨简支构件设计。屋面坡度1/10，檩条跨度6m，于跨中设一道拉条，水平檩距1.5m，材质为钢材Q345。 （1）荷载及内力：考虑永久荷载与屋面活荷载的组合为控制效应。檩条线荷载标准值：=1.53 檩条线荷载设计值 =1.908 =sin=0.189kN/m，=cos=1.899 kN/m 弯矩设计值： ， （2）截面选择及截面特性1 选用C (见图6-1)： ,;,. 图6-1 薄壁C型钢截面先按毛截面计算的截面应力为 2 受压板件的稳定系数 腹板： 上翼缘板： 3 受压板件的有效宽度： 腹板：， 。 板件约束系数 由于，取 ， ，. 则截面有效宽度 上翼缘板：， 。 板件约束系数 由于，取 ， ，. 则截面有效宽度下翼缘板：下q翼缘板全截面受拉，全部有效。4 有效净截面模量 上翼缘板的扣除面积宽度为（70-53.53）mm=16.47mm；腹板的扣除面积宽度为 （94.24-76.88）mm=17.36mm，同时在腹板的计算截面有一直径13mm拉条连接孔（距 上翼缘板边缘35mm），孔位置与扣除面积位置基本相同。所以腹板的扣除面积按直径 13mm拉条连接孔计算。有效净截面模量为： （3）强度验算：