行星运动螺旋式混合机设计【2013年最新整理毕业论文】

黑龙江工程学院本科生毕业设计 1 目 录 摘要 Abstract 第 1 章 绪论 1 1.1 选题的背景及意义 2 1.2 国内外研究状况 2 第 2 章 机械传动装置的总体设计 3 2.1 分析和拟定传动装置的运动 3 2.2 电动机的选择 4 2.3 分配各级传动比 4 2.3.1 自转部分 4 2.3.2 计算自转部分传动装置的运动和动力参数 5 2.3.3 公转部分 6 2.3.4 计算公转部分传动装置的运动和动力参数 7 2.4 本章小结 7 第 3 章 机械传动件的设计 8 3 .1 带轮的设计和校核 8 3 .2 齿轮的设计和强度校核 10 3.2.1 自转部分高速级齿轮传动的设计计算 10 3.2.2 高速级 齿轮的校核 13 3.2.3 自转部分低速级齿轮传动的设计计算 13 3.2.4 低速级 齿 轮的校核 16 3.2.5 公转部分直齿轮设计与计算 17 3.2.6 直齿轮的校核 20 3 .3 公转部分蜗杆传动设计与计算 21 3.3. 1 蜗杆的校核 21 3 .4 轴的设计和校核 23 3.4.1 轴的结构设计 23 黑龙江工程学院本科生毕业设计 2 3.4.2 轴的最小直径估算 24 3.4.3 各轴段直径和长度的确定 25 3.4.4 轴承的选择 27 3.4.5 键的选择 28 3.4.6 轴的受力分析和刚度校核 28 3.4.7 轴承寿命核算 30 3.4.8 键校核 31 3.4.9 转臂的校核 31 3 .5 本章小结 32 第 4 章 尺寸公差与配合的选用 33 4 .1 配合制的选择 33 4 .2 公差等级的选择 33 4 .3 配合的选择 33 4 .4 本章小结 34 第 5 章 箱体的设计 35 5 .1 零件的位置尺寸 35 5 .2 轴承端盖 35 5 .3 铸铁减速箱的结构尺寸 36 5 .4 本章小结 37 第 6 章 设计结果 38 6 .1 各零件参数表 38 6 .2 本章小结 40 结论 41 参考文献 42 致谢 44 黑龙江工程学院本科生毕业设计 3 摘 要 混合单元操作广泛应用于化工、医药、食品、粉末冶金、涂料、电子、军工、材料等领域及新材料技术领域 , 为保证固体粉末特别是对于有一定潮湿度和团聚粘结倾向的半干粉料之间的均匀混合，混合机械设备的选择至关重要。 国产优质混合机基本上以采用上世纪 80 年代由合肥轻机（合肥中辰前身）引进的日本三菱技术为主。但这一技术在大量产和自动化控制上已经显出不足。随着饮料工业的持续、健康发展，国内企业对高端设备的需求也在不断增加，且一直依赖进口。为了改变这一局面，我国凭借多年的研究、制作混合机的经验， 组织技术力量在广泛学习国外最新技术的基础上。从 1990 年至今，混合机从无到有，并逐渐形成规模生产，已广泛应用于生产实践中并且已有少量出口。在设计过程中，努力实现混合机的混合速度快、混合效果好。 本次设计的行星运动螺旋式混合机主要用于粉体混合。它的执行机构有两部分；一是通过三对锥齿轮传动的自转部分，二是由一对直齿轮和一对蜗轮蜗杆传动的公转部分。该机的机构设计，其主要设计内容是传动装置的设计，电动机的选择，减速器的设计，搅拌器的设计以及箱体的简单设计。最后进行总体的装配，达到设计的要求，本设计说明书对其 进行了详细的阐述。 关键词： 混合机；行星运动；自转；公转；减速器；螺旋 黑龙江工程学院本科生毕业设计 4 ABSTRACT Mixers are widely used in high-tech fields of chemicals, medication, food industry, powder and metallurgy, paints, electronics, military and materials. In order to warrantee the mild blend between powder of humidity and half-dried with tendency of aggregative cohersion, it is critical to choose the right blending machine.Domestic quality mixers are basically to use the last century 80 s the Hefei light machine (predecessor of the Hefei zhongchen) introduced by Japan Mitsubishi technology . But this technique has shown less than in a lot of production and Automation control .With the sustained and healthy development of the beverage industry, domestic enterprises increasing demand for high-end devices, and has relied on imports.In order to change this situation, with many years of experience in research, production mixer, organizational technology in a wide range of study abroad on the basis of the latest technologies.From 1990 to the present, mixing machine from scratch, and gradually achieve scale production, has been widely applied in practice and has a limited number of exports.During the design process to achieve mixer mixing speed, blend well. In this design the blending machine of spiral type with planetary motion is mainly used in blending different powders. There are two actuators in this machine, one is the autorotation driven by three pair of bevel gear, the other is the revolution driven by a pair of straight and worm gear transmission. And the main parts of this design are about the design of drive and decelerator, choose of motor, design of blender and box. In the end the assembly of whole parts and the requirement of design are elaborated. Key words: Blender； Planetary motion； Autorotation； Revolution； Decelerator； Helicism 黑龙江工程学院本科生毕业设计 5 第 1章 绪 论 1.1 选题背景及意义 混合单元操作广泛应用于化工、医药、食品、粉末冶金、涂料、电子、军工、材料等领域及新材料技术领域，为保证固体粉末特别是对于有一定潮湿度和团聚粘结倾向的半干粉料之间的均匀混合，混合机械设备的选择至关重要。随着纳米技术的发展 ,粉体混合更显示出它的重要性。 本次设计的行星运动螺旋式混合机 ，它的容器呈圆锥形，有利于粉料下滑。容器内螺旋搅拌器轴平行于容器壁母线，上端通过转臂与螺旋驱动轴连接。当驱动轴转动时 ，搅拌除自转外，还被转臂带着公转 ，这样就使被混合物料既能产生垂直方向的流动，又能产生水平方向的位移，而且搅拌器还能消除靠近容器内壁附近的滞留层。因此这种混合机的混合速度快、混合效果好。很有研究的意义 。 1.2 国内外研究状况 国产优质混合机基本上以采用上世纪 80 年代由合肥轻机（合肥中辰前身）引进的日本三菱技术为主 ， 但这一技术在大产量和自动化控制上已经显出不足 1。随着饮料工业的持续、健康发展，国内企业对高端设备的需求也在不断增加，且一直依赖进口。 为了改变这一局面，我国凭借多年研究、制作混合机的经验，组织 技术力量在广泛学习国外最新技术的基础上，从 1990 年至今，混合机从无到有 ,并逐渐形成规模生产，已广泛应用于生产实践中并且已有少量出口 2。螺旋锥形混合机是我国设计制造的固体粉粒混合的新机种，经过数十年发展，已形成系列产品 3。随着应用范围的扩大，1995 年兰化公司化工机械厂借兰化合成橡胶厂 ABS 装置改扩建之际，自行开发、研制出具有目前先进技术水平的 LHSY-11.5N 双螺旋锥形混合机。 1997 年初，该机正式投入使用。截止目前，该混合机运转正常、性能稳定，整机各项指标均达到设计要求。我国混合机正向着更好更 接近世界在发展 3。 间歇、连续进料混合机械以及单螺杆和双螺杆挤出器是十九世纪末发展起来的混合器，主要用于食品工业和润滑油的抽提，随着橡胶工业和汽车轮胎工业的发展，二十世纪初逐渐发展起密封系统的挤出机，错流双螺杆混合器也随之产生，直到 1980年对于间歇和连续混合器的机理研究才逐渐发展起来。工程师们面对许多问题，如具有分离功能回旋轴混合器、含有绞合回旋杆分离器等的设计。众多的连续式混合器的设计越来越复杂，这些系统可以实现单螺旋挤出、错流双螺旋杆挤出的效能，并且可黑龙江工程学院本科生毕业设计 6 以混合非常多的物种，这些混合器各有特点和优缺点 ，适用于不同的场合 4。 德国 Respecta 公司推出的 Vacu Cast 多组件混合机可进行低压排空且混合均匀，可将准确测量的混合物从一混合喷嘴喷射到模腔里，还可以直接将混合物注射到模腔内，该机与其他混合机相比其优点是，混合固体和液体物质以及排空工序均在单一组件内进行。 Vacu Cast 混合机生产的混合物、填充剂和粘合剂的表面湿润度极佳特别是对粉状颗粒不但能提高成品的拉伸力而且能提高抗腐蚀性 4。 在美国静止型混合机已经成为现在的主流。该机结果简单、无死角很适合食品加工，它再现性良好、可准确的 实现均匀混合，而且省维修费用、省能源、省空间机体具有丰富的多样性 4。 混合机的专业厂家关东混合机工业公司，开始出售一种升降型立式混合机，该机大大改善了作业条件，符合卫生、安全标准。 KTM-200 处于上升位置时的全高是 2,1 SOmm,运行时 1. 500mm，宽为 1.230mm，全长 1.700mmo 搅拌用电机容量是 7.SKW，升降用 1.SkW、采用 4 级调速，各种转速均在 30300rpm内设定，机体为不锈钢，易于冲洗，为防灰尘，制成密封型，改善了安全、卫生、作业环境。当然，成本有所提高，该公司正在努力降低 成本，抑制价格上升 5。 另外，该公司还开始经营使用冷却介质、在搅拌物料过程进行冷却的世界第一台“强制冷却螺旋混合机 ”。至今冷却是通过喷射冷风式 CO:进行的，该机通过冷却介质的流动，达到所希望的溢度，它还带有表示物料温度的温度显示装置。包括全部规格的混合机、与搅拌容器、升降装置等结合可实现自动化 3。 粉研公司正在经营一种连续式喷射混合机。该机与供料器结合，在数秒内可进行粉状物料的连续加沮、混炼、溶解、乳化，称其为连续喷射混合装置。该连续喷射混合装置，采用了独特的专利结构，使气液粉三相物 料通过喷射混合，比率、混合精度高，品质均匀一致，依靠物料的通过使其自洁，因在密闭环境中作业，无粉尘，无噪音。与卜机连动容易实现无人化，可大幅度地提高品质，降低成本 5。 连续式喷射混合装置，采用独特的连续加沮方式，实现了超过手排面的味道，在食品制造过程中，加湿、混炼、溶解是必要的过程，面团等的制作左右着产品的质量、成本。面团制作的秘诀，首要的是优质的水，在不需施加力的数秒内，使一粒粒均匀湿润，使其释放出天然的芳香，这样即可作出超过手辫面的面。正确计量，均匀混是对所有坯料的要求，该机最先实现了这一理想 4。 黑龙江工程学院本科生毕业设计 7 第 2 章 机械传动装置的总体设计 2.1 总体方案 传动方案要满足工作可靠、结构简单、尺寸紧凑、传动效率、使用维护便利、工艺和经济性好等要求。 经过分析与比较 ,决定采用如 图 2.1 的 运动方式： （ a） （ b） 1-主轴 2、 3-圆柱齿轮 4-蜗杆 5-蜗轮 6-转臂 7-转臂体 8、 9、 11、 12、 13、 14-圆锥齿轮 10-转臂轴 15-搅拌器 图 2.1 行星运动螺旋式混合机 电动机通过 V 带带动 轮将动力输入水平传递轴，使轴转动，再由此分成两路传动，一路经 1 对圆柱齿轮 2、 3，一对蜗轮蜗杆 4、 5 减速，带动与蜗轮连成一体的转臂 6旋转，装在转臂上的螺旋搅拌器 15 随着沿容器内壁公转。另一路是经过三对圆锥齿轮8、 9、 11、 12、 13、 14 变换两次方向及减速，使螺旋搅拌器绕本身的轴自转。这样就实现了螺旋搅拌的行星运动。整个机构的运动路线如下： 齿轮 2/齿轮 3 蜗杆 4/蜗轮 5 转臂 6 螺旋搅拌器公转 轴 1 圆锥齿轮 8/圆锥齿轮 9 圆锥齿轮 11/圆锥齿轮 12 圆锥齿轮 13/圆锥 齿轮 14 螺旋搅拌 器自转 黑龙江工程学院本科生毕业设计 8 (2.1)(2.2)(2.3)2.2 电动机的选择 电动机的容量（功率）选得是否合适，对电动机的工作和经济性都有影响。当容量小于工作要求时，电动机不能保证工作装置的正常工作，或电动机因长期过载而过早损坏；容量过大则电动机的价格高，能量不能充分利用，且因经常不在满载下运动，其效率和功率因数都较低，造成浪费。 取 工作机的有效功率为 Pw=5.5kW 从电动机到工作机之间的总效率 总 = 431 2 6 =0.808 1为 V 带的效率；2为轴承的效率；6为齿轮的效率 0p=wp=6.8 kW 由此选择 Y1322S 2 型 Y 系列鼠笼三相异步电动机。 P额 =7.5 kW。其主要技术数据、外形和安装尺寸见表 2.1 表 2.1 电动机主要技术数据、外形和安装尺寸表 型号 额定功率 / kW 满载转速 r/min 最大转矩（额定转矩） Y1322S-2 7.5 2920 2.2 外形尺寸 / mmmmmm L(AB/2+AD)+HD 中心高 /mm H 安装尺寸 /mm AB 轴伸尺寸 / mmmmmm DE 475350315 132 216140 3880 2.3 分配各级传 动比 2.3.1 自转部分 电动机选定后，根据电动机的满载转速 n m及工作轴的转速 n w即可确定传动装置的总传动比 i=n m /n w =2930/70 =41.8 具体分配传动比时，应注意以下几点： 黑龙江工程学院本科生毕业设计 9 (2.4)(2.5)(2.6)（ 1） 各级传动的传动比最好在推荐范围内选取，对减速传动尽可能不超过允许的最大值。 （ 2） 应注意使传动级数少传动机构数少传动系统简单，以提高和减少精度的降低。 （ 3） 应使各级传动的结构尺寸协调匀称利于安装，绝不能造成互相干涉。 （ 4） 应使传动装置的外轮廓尺寸尽可能紧凑。 为了使主轴箱结构紧凑，齿轮 传动的外轮廓尺寸不宜过大，因而取传动比 i 带 =3则 i 减 = i/i带 =41.8/3 =13.95 按展开式布置，取 i1齿 =1.4i2齿 计算得 1i 齿=4.42 2i 齿=3.16 2.3.2 计算自转部分 传动装置 的运动和动力参数 I 轴 1n = 2930 9 7 6 . 7 r3mni 带/min P1 = Po带 = 7.5 0.96 = 7.2 kW T1 = 117 . 29 5 5 0 9 5 5 0 7 0 . 49 7 6 . 7pn Nm II 轴 由公式（ 2.4） n2= 119 7 6 . 7 2 2 1 r4 . 4 2ni 齿/min 由公式（ 2.5） P2 =1P轴承 齿轮 = 7.20.970.98 = 6.84 kW 由公式（ 2.6） T2 = 226 . 8 49 5 5 0 9 5 5 0 2 9 5 . 8221pn Nm 黑龙江工程学院本科生毕业设计 10 轴 n3=n2=221r/min 由公式（ 2.5） P3= P2轴承 齿轮 =16.840.970.98=6.5 kW 由公式（ 2.6） T3=336 . 59 5 5 0 9 5 5 0 221pn =280.97Nm 轴 由公式（ 2.4） n4=32221 7 0 r3 .1 6ni 齿/min 由公式（ 2.5） P4 = P3轴承 轴承 齿轮 = 18.460.970.98 = 6.2 kW 由公式（ 2.6） T4 = 446 . 29 5 5 0 9 5 5 0 8 4 2 . 970pn Nm 2.3.3 公转部分 根据 I 轴转速 n 1及公转轴的转速 n 6即可确定传动装置的总传动比 i=n 1 /n 6 =976.7/3 =325.57 ii i 直蜗=325.57 单级圆柱齿轮传动比 i直 8 取 i=5.3 单级蜗杆传动比 i蜗=10-80 所以 i蜗 = ii i 直蜗=325.57 5.3=61.4 计算得 i直 =5.3 i蜗 =61.4 2.3.4 计算公转部分 传动装置 的运动和动力参数 I 轴 黑龙江工程学院本科生毕业设计 11 n1 = 976.7r /min P1 =7.2 kW T1 = 70.4Nm 蜗杆轴 由公式（ 2.4） n 蜗 = 1 9 7 6 . 7 1 9 5 . 3 r5 . 3ni 直/min 由公式（ 2.5） P 蜗 =1P轴承 齿轮 = 7.20.970.98 = 6.84 Kw 由公式（ 2.6） T蜗= P 6 . 8 49 5 5 0 9 5 5 0 3 3 4 . 51 9 5 . 3n 蜗蜗 Nm 公转轴 由公式（ 2.4） n蜗= ni蜗蜗=3r/min 由公式（ 2.5） P公 = P蜗轴承 蜗杆 =6.840.720.98=4.83 kW 由公式（ 2.6） T公 = 4 . 8 39 5 5 0 9 5 5 03pn 公公=15375.5Nm 2.4 本章小结 分析并拟 定了混合机传动装置的运动过程，根据设计要求计算并选择了电动机的类型与型号，合理的分配了各级传动比，通过计算得出了公转部分和自转部分各传动轴的传递扭矩、功率和转速。 黑龙江工程学院本科生毕业设计 12 (3.1)(3.2)(3.3)(3.4) 第 3 章 机械传动件的设计 3.1 带轮的设计和校核 1、 选择 V 带的型号 取工作系数 Ka=1.3 Pca=KaP=1.37.2=9.36 kW 查参考文献 6得按 Pca=9.36 kW，1n=2920r/min 选 B 型 V 带 2、 确定带轮的直径 选取小带轮的直径1dd=132mm 验算带速 V=d1 1d60000N = 1 3 2 2 9 2 0 3 .1 460000 =20.25m/s 1dd为小带轮直径 1N为电动机转速 V 在 5 25m/s 内，合适。 dd2 =i(1- )dd1 =3(1-0.001)=392.4mm 为带的滑动率，通常取（ 1%-2%） dd2=375mm 3、 确定中心距 a 和带长 Ld0 初选中心距 a0 0.7(dd1+dd2)a0 2(dd1+dd2) a0 =700mm 求 D 带轮的计算长度 L0 L0=2a+121 2 03 . 1 4 ( )2 ( ) 2 4ddddddd d a 黑龙江工程学院本科生毕业设计 13 (3.5)(3.6)(3.7)(3.8)(3.9)(3.10) =2217.5mm 取 L0=2240mm 4、 计算中心距 a a=00 2ddLLa = 2 2 1 7 . 5 2 2 4 07002 =689mm 5、 确定中心距的调整范围 maxa=a+0.03ld =689+0.032217.5 =755mm mina =a-0.015 ld =700-0.0152217.5 =667mm 6、 验算小带轮的包角 1 1=180- (dd2 -dd1 )57.3/a =160.4 120 符合要求 7、 确定 V 带的根数 Z dd1=132mm 带速 V=20.25m/s 传动比 i=3 查表得 P0=3.83kW 功率增量 p =1.04kW =4.63 符合 取 Z=5 8、 计算 V 带的初拉力 Q=0.10 /m = cao o lpZ p p K K 20 5 0 0 1 dvPF m vz 2.5（ ）K22 . 5 2 1 . 2 95 0 0 ( 1 ) 0 . 1 7 2 0 . 2 50 . 9 5 5 2 0 . 2 5 黑龙江工程学院本科生毕业设计 14 (3.11)=2232.71N =25232.71 =2293.1N Fmax=1.5Fq=3439.65N 9、 带轮采用孔板式结构 3.2 齿轮的设计和强度校核 3.2.1 自转部分高速级齿轮传动的设计计算 1、 选择齿轮的材料、热处理、精度 (1) 齿轮材料及热处理 大小齿轮材料均为 20CrMnTi。齿面渗碳淬火，齿面硬度为 5862HRC，有效硬化深度 0.50.9mm。经参考文献 9查得 l i m 1 l i m 2 1500hhMPa lim 1 lim 2FF=900MPa (2) 齿轮精度 按 GB/T10095-1998，选择 8 级精度，齿跟喷丸强化。 2、 初步设计齿轮传动的主要尺寸 因为硬齿面齿轮传动，具有较强的齿面抗点蚀能力，故先按齿跟弯曲疲劳强度设计，再校核齿面接触疲劳强度。 (1) 计算小齿轮传递的扭矩 T = 1T =0.704 510 N mm (2) 确定齿数 因为是硬齿面，故取1Z=20，2Z=1i 1Z=20 4.41=88 传动比误差 i=21ZZ =4.4 4 . 4 1 4 . 4 0 . 0 0 34 . 4i =0.3% 5% 允许。 (3) 初选齿宽系数R 02 s i n 2qF z F 160.4sin 2黑龙江工程学院本科生毕业设计 15 (3.12)(3.13)(3.14) R=b/R 设计时通常取R=13 又取12bb b 为锥齿轮工作宽度 R 为锥距 (4) 确定分锥角12 小齿轮分锥角 1=12arctan ZZ（ ） =12.93 大齿轮分锥角 2=90 13 =77.07 (5) 载荷系数tK 试选载荷系数tK=1.44 (6) 齿形系数FY和应力修正系数SY 当量齿数 111cosVZZ =17.5 222cosVZZ =335 查参考文献 9得 1FY=2.97 1SY=1.52 2FY=2.06 2SY=1.97 (7) 许用弯曲应力 安全系数FS=1.6 一般FS=1.41.8 工作寿命为 1 班制，三年，每年工作 300 天。 则小齿轮应力循环次数 1N=60hnkt= 6 0 1 9 7 6 . 7 ( 3 0 0 1 3 8 ) =8.439 810 则大齿轮应力循环次数 黑龙江工程学院本科生毕业设计 16 (3.15)(3.16)(3.17)(3.18)(3.19)12 NN u= 88.439 104.41=1.194 810 查参考文献 9得 寿命系数 1 0.89NY 2 0.92NY 许用弯曲应力 li mF F N FYS l i m 1 l i m 2 900FFMPa 所以 1 l i m 1 1F F N FYS = 9 0 0 0 .8 9 1 .6 =505.625MPa 2 l i m 2 2F F N FYS = 9 0 0 0 .9 2 1 .6 =517.5MPa (8) 计算模数 nm 132214 ()(1 0 . 5 ) 1FSFRRYYKTZu 式中： 载荷系数 K=1.44 齿数比 u=4.41 扭矩1T=1.998 510 N mm 齿形系数FY=2.97 齿宽系数R=1/3 应力修正系数SY=1.52 3.21nm 查参考文献 9得 ， 圆整标准模数取 m=4.5。 (9) 初算主要尺寸 初算中心距 a=12( ) 2nm Z Z= 4 .5 (2 0 + 8 8 ) 2 =205mm 分度圆直径 11nd m Z=4.5 20=90mm 22nd m Z=4.5 88=391mm 齿宽 黑龙江工程学院本科生毕业设计 17 (3.20)(3.21)(3.22)13b (取整 ) 2212 2nR m Z Z=203 12bb=65mm R=bR=0.32 (10) 验算载 荷系数 K 圆周速度 116 0 1 0 0 0dnV =3.48m/s 查参考文献 9得 动载系数VK=1.25 R=0.32 1b65mm 查参考文献 9得 HK=1.074 又 b/h=2.2 nb m=6.57 查参考文献 9得 齿向载荷分布系数FK 1.095 使用系数AK 工作机轻微冲击，原动机均匀平稳，所以查参考文献 9得AK=1.25。 齿间载荷分布系数FK 1.0 载荷系数 1 . 7 8A V F HK K K K K 则 引用公式（ 3.17） m 13 221 4 ()(1 0 . 5 ) 1 FSFRR YYKTZu =4.0nm 所以满足齿跟弯曲疲劳强度 。 3.2.2 齿轮的校核 设计的齿轮传动在具体工作情况下，必须有足够的工作能力，以保证在整个寿命期间不致失效，所以要对齿轮进行校核。校核大齿轮 黑龙江工程学院本科生毕业设计 18 (3.23)H =314HERRKTZZdu 2（ 1-0.5 ） 由参考文献 9确定 式中 各系数 ： 节点区域系数HZ=2.5 弹性系数EZ=189.8 Mpa 载荷系数 K=1.44 转矩 T =0.704 510 N mm 齿宽系数R=0.33 分度圆直径1d=391mm 齿数比 u =4.41 计算得H=538.5MPa H = limh NHZ S =1500 1.15 1.24=1391.1 MPa H H 所以齿轮完全达到要求。 3.2.3 自转部分低速级齿轮传动的设计计算 1、 选择齿轮的材料、热处理、精度 (1) 齿轮材料及热处理 大小齿轮材料均为 20CrMnTi。齿面渗碳淬火，齿面硬度为 5862HRC，有效硬化深度 0.50.9mm。经参考文献 9查得 l i m 1 l i m 2 1500hhMPa lim 1 lim 2FF=900MPa (2) 齿轮精度 按 GB/T10095-1998，选择 8 级精度，齿跟喷丸强化。 2、 初步设计齿轮传动的主要尺寸 因为硬齿面齿轮传动，具有较强的齿面抗点蚀能力，故先按齿跟弯曲疲劳强度设计，再校核齿面接触疲劳强度。 (1) 计算小齿轮传递的扭矩 4T=8.43 510 N mm (2) 确定齿数 因为是硬齿面，故取1Z=17，2Z=1i 1Z=17 3.16=54 黑龙江工程学院本科生毕业设计 19 传动比误差 i=215717ZZ =3.176 由 公式（ 3.11） 3 . 1 6 3 . 1 7 6 0 . 0 0 53 . 1 7 6i =0.5% 5% 允许。 (3) 初选齿宽系数R R=b/R 设计时通常取R=13 又取12bb b 为锥齿轮工作宽度 R 为锥距 (4) 确定分锥角12 小齿轮分锥角 由 公式（ 3.12） 1=12arctan ZZ（ ） =17.47 大齿轮分锥角 2=70 17.47 =52.53 (5) 载荷系数tK 试选载荷系数tK=1.4 (6) 齿形系数FY和应力修正系数SY 当量齿数 由 公式（ 3.13） 111cosVZZ =17.82 222cosVZZ =179.876 查 参考文献 9得 1FY=2.97 1SY=1.52 2FY=2.12 2SY=1.97 (7) 许用弯曲应力 黑龙江工程学院本科生毕业设计 20 安全系数FS=1.6 一般FS=1.41.8 工作寿命为 1 班制，三年，每年工作 300 天。 则小齿 轮应力循环次数 由 公式（ 3.14） 1N=60hnkt= 6 0 1 7 0 ( 3 0 0 1 3 8 ) =4.032 710 则大齿轮应力循环次数 由 公式（ 3.15） 12 NN u= 88.439 104.41=1.28 710 查参 考文献 9得 寿命系数121NNYY 许用弯曲应力 li mF F N FYS l i m 1 l i m 2 900FFMPa 所以 由 公式（ 3.16） 1 l i m 1 1F F N FYS= 9 0 0 0 .8 9 1 .6 =562.5MPa 2 l i m 2 2F F N FYS = 9 0 0 0 .9 2 1 .6 =562.5MPa (8) 计算模数 由 公式（ 3.17） nm 132214 ()(1 0 . 5 ) 1FSFRRYYKTZu 式中： 载荷系数 K=1.4 齿数比 u=3.16 扭矩1T=2.393 610 N mm 齿形系数FY=2.97 齿宽系数R=1/3 应力修正系数SY=1.52 5.43nm 查参考文献 9得 圆整标准模数 取 m=6 (9) 初算主要尺寸 初算中心距 由 公式（ 3.18） a=12( ) 2nm Z Z= 6 (17+ 54) 2 =213mm 分度圆直径 黑龙江工程学院本科生毕业设计 21 由 公式（ 3.19） 11nd m Z=6 17=102mm 22nd m Z=6 54=324mm 齿宽 13b (取整 ) 由 公式（ 3.20） 2212 2nR m Z Z=169.83 12bb=55mm R=bR=0.333 (10) 验算载荷系数 K 圆周速度 由 公式（ 3.21） 116 0 1 0 0 0dnV =0.376m/s 查参考文献 9得 动载系数VK=1.02 R=0.333 1b55mm 查参考文献 9得 HK=1.074 又 b/h=2.2 nb m=9.5 查参考文献 9得 齿向载荷分布系数FK 1.081 使用系数AK 工作机轻微冲击，原动机均匀平稳 ， 所以查参考文献 9得AK=1.25。 齿间载荷分布系数FK 1.0 载荷系数 由 公式（ 3.22） 1 . 3 1A V F HK K K K K 则 由 公式（ 3.17） m 13 221 4 ()(1 0 . 5 ) 1 FSFRR YYKTZu =5.41nm 黑龙江工程学院本科生毕业设计 22 所以满足齿跟弯曲疲劳强度 。 3.2.4 齿轮的校核 设计的齿轮传动在具体工作情况下，必须有足够的工作能力，以保证在整个寿命期间不致失 效，所以要对齿轮进行校核。 大齿轮的数值大，取大齿轮校核。 大齿轮的弯曲强度 由 公式（ 3.23） H=314HERRKTZZdu 2（ 1-0.5 ） 由参考文献 9确定 式中 各系数 节点区域系数HZ=2.5 弹性系数EZ=189.8 MPa 载荷系数 K=1.4 转矩 T =8.43 510 N mm 齿宽系数R=0.333 分度圆直径1d=324mm 齿数比 u =3.16 计算得H=435.5Mpa H = limh NHZ S =1500 1.13 1.24=1366.9 MPa H H 所以齿轮完全达到要求。 3.2.5 公转部分直齿轮设计与计算 1、 选择齿轮的材料、热处理、精度 (1) 齿轮材料及热处理 大小齿轮材料均为 20CrMnTi。齿面渗碳淬火，齿面硬度为 5862HRC，有效硬化深度 0.50.9mm。经参考文献 10图 l i m 1 l i m 2 1500hhMPa lim 1 lim 2FF=900MPa (2) 齿轮精度 按 GB/T10095-1998，选择 8 级精度，齿跟喷丸强化。 2、 初步设计齿轮传动的主要尺寸 因为硬齿面齿轮传动，具有较强的齿面抗点蚀能力，故先按齿跟弯曲疲劳强度设黑龙江工程学院本科生毕业设计 23 计，再校核齿面接触疲劳强度。 (1) 计算小齿轮传递的扭矩 T = 1T =0.704 510 N mm (2) 确定齿数 因为是硬齿面，故取1Z=20，2Z=i 1Z=20 5.3=106。 传动比误差 i=219020ZZ =5.29 由公式（ 3.11） 5 . 3 5 . 2 90 . 0 0 25 . 2 9i =0.2% 5% 允许。 (3) 初选齿宽系数R R=0.9 (4) 载荷系数tK 试选载荷系数tK=1.3 (5) 齿形系数FY和应力修正系数SY 查参考文献 10得 1FY=2.97 1SY=1.52 2FY=2.20 2SY=1.78 (6) 许用弯曲应力 安全系数FS=1.6 一般FS=1.41.8 工作寿命为 1 班制，三年，每年工作 300 天。 则小齿轮应力循环次数 由 公式（ 3.14） 1N=60hnkt= 6 0 1 9 7 6 . 7 ( 3 0 0 1 3 8 ) =8.439 810 则大齿轮应力循环次数 12 NN u = 88.439 105.3 =1.592 810 查参考文献 10得 寿命系数 1 0.89NY 2 0.92NY 1 1NZ SH=1.0 黑龙江工程学院本科生毕业设计 24 (3.24)(3.25) 许用弯曲应力 li mF F N FYS l i m 1 l i m 2900FFMPa 所以 由 公式（ 3.16） 1 l i m 1 1F F N FYS= 9 0 0 0 .8 9 1 .6 =500.625MPa 2 l i m 2 2F F N FYS= 9 0 0 0 .9 2 1 .6 =517.5MPa (7) 计算模数 nm 13212 ()FSdFYYKTZ 式中： 载荷系数 K=1.3 扭矩1T=2.393 610 N mm 齿形系数FY=2.97 齿宽系数d=0.9 应力修正系数SY=1.52 1Z=20 2.51nm 查参考文献 10得 圆整标准模数 取 m=3 (8) 初算主要尺寸 初算中心距 由 公式（ 3.18） a=12( ) 2nm Z Z= 3 (20+ 90) 2 =160.5mm 分度圆直径 由 公式（ 3.19） 11nd m Z=3 20=60mm 22nd m Z=3 106=318mm 齿宽 11b d d =0.9 60=54mm (9) 验算载荷系数 K 圆周速度 由 公式（ 3.21） 116 0 1 0 0 0dnV =2.60m/s 黑龙江工程学院本科生毕业设计 25 (3.26)(3.27) 查参考文献 10得 动载系数VK=1.17 R=0.9 1b54mm 查参考文献 10得 HK=1.074 又 b/h=2.2 nb m=8.5 查参考文献 10得 齿向载荷分布系数FK 1.09 使用系数AK工作机轻微冲击，原动机均匀平稳 ， 所以查参考文献 10得AK=1.25。 齿间载荷分布系数FK 1.0 载荷系数 由 公式（ 3.22） 1 . 5 9A V F HK K K K K 则 m3ntKmk =2.68nm 所以满足齿跟弯曲疲劳强度 。 3.2.6 齿轮的校核 设计的齿轮传动在具体工作情况下，必须有足够的工作能力，以保证在整个寿命期间不致失效，所以要对齿轮进行校核。 大齿轮的数值大，取大齿轮校核。 大齿轮的弯 曲强度 H=11tHEKF uZZb d u 由参考文献 10确定 式中 各系数 节点区域系数HZ=2.5 弹性系数EZ=189.8 MPa 载荷系数 K=1.3 圆周力tF=3330N 分度圆直径1d=318mm 齿数比 u =5.3 齿宽 b=54 黑龙江工程学院本科生毕业设计 26 (3.28)计算得H=260.5MPa H = limh NHZ S =1500 1.2 1.24=1451.7 MPa H100mm 时，单键槽增大 3，双键槽增大 7； d 100mm 时，单键槽增大 5 7，双键槽增大10 15。最后对 d 进行圆整。 （ 1） 高速轴 材料选用 45 钢，经调质处理硬度为 217-255HBS。按 扭矩强度计算，初步计算直径查表 A=110。 dmin AnP3 =30.3mm 由于轴开键槽会削弱轴的强度，故需增大轴径 5%-7% 所以最小轴径min 32d mm。取1D=35mm 。 （ 2） 轴 材料选用 45 钢，经调质处理硬度为 217-255HBS。按扭矩强度计算，初步计算直径查表 A=110。 dmin AnP3 =48.9mm 由于轴开键槽会削弱轴的强度，故需增大轴径 5%-7% 所以最小轴径min 52d mm。取1D=55mm 。 （ 3） 轴 材料选用 45 钢，经调质处理硬度为 217-255HBS。按扭矩强度计算，初步计算直径查表 A=110。 dmin AnP3 =48.1mm 由于轴开键槽会削弱轴的强度，故需增大轴径 5%-7% 所以最小轴径min 50d mm。取1D=52mm 。 （ 4） 轴 材料选用 45 钢，经调质处理硬度为 217-255HBS。按扭矩强度计算，初步计算直径查表 A=110。 黑龙江工程学院本科生毕业设计 30 dmin AnP3 =68mm 由于轴开键槽会削弱轴的强度，故需增大轴径 5%-7% 所以最小轴径min 74d mm取1D=75mm。 3.4.3 各轴段直径和长度的确定 1、 各轴段的直径 阶梯轴各轴段直径的变化应遵循下列原则： （ 1）配合性质不同的表面（包括配合表面与非配合表面），直径应有所不同 。 （ 2）加工精度、粗糙度不同的表面，一般直径亦应有所不同 。 （ 3）应便于轴上零件的装拆。 通常从初步估算的轴段最小直径 dmin 开始，考虑轴上配合零部件的标准尺寸、结构特点和定位、固定、装拆、受力情况等对轴结构的要求，一次确定轴段的直径。具体操作时还应注意以下几个方面问题： （ 1）与轴承配合的轴颈，其直径必须符合滚动轴承内径的标准系列。 （ 2） 轴上螺纹部分必须符合螺纹标准。 （ 3） 轴肩定位是轴上零件最方便可靠的定位方法。轴肩分定位轴肩和非定位轴肩，定位轴肩通常用于轴向力较大的场合。 （ 4）定位轴肩是为加工和装配方便而设置的，其高度 没有严格的规定。与轴上传动零件配合的轴头直径，应尽可能圆整成标准直径尺寸系列。 （ 5）非配合的轴身直径，可不取标准值，但一般应取成整数。 2、 各轴段的长度 各轴段的长度决定于轴上零件的宽度和零件固定的可靠性，设计时应注意以下几点： （ 1） 轴颈的长度通常于轴承的宽度相同。 （ 2） 轴头的长度取决于与其相配合的传动轮毂的宽度。 （ 3） 轴身长度的确定应考虑轴上各零件之间的相互位置关系和拆装工艺要求，各零件间的间距查参考文献 10。 轴 轴 轴 轴 及蜗杆轴的布置方案与具体尺寸分别如图所示 黑龙江工程学院本科生毕业设计 31 图 3.1 轴 图 3.2 轴 图 3.3 轴 图 3.4 轴 ?黑龙江工程学院本科生毕业设计 32 (3.38)(3.39) 图 3.5 蜗杆轴 3.4.4 轴承的选择 选择滚动轴承的类型，一般从载荷的大小、方向和性质入手。在外廓尺寸相同的条件下，滚子轴承比球轴承承载能力大，时用于载荷较大或有冲击的场合。当承受纯径向载荷时，通常选用径向接触轴承或深沟球轴承；当承受纯轴向载荷时，通常选用推力轴承；当承受较大径向载荷和一定轴向载荷时，可选用角接触球轴承。 根据轴的应用场合可知，轴主要既受到的径向力又受到轴向力。查询常用滚动轴承的 性能和特点，选择角接触球轴承。角接触球轴承的性能特点：当量摩擦系数较小，高转速时可用来承受较大的轴向负荷。 轴选择 7010AC 轴选择 7011AC 轴选择 7012AC 轴选择 7015AC 蜗杆轴选择 7010AC 3.4.5 键的选择 轴选择 A 型键，公称尺寸为分别为 10x90、 12x40。 轴选择 键的 公称尺寸为分别为 A18x60、 C16x28。 轴选择 键的 公称尺寸为分别为 C16x25、 16x32。 轴选择 A 型键，公称尺寸为 22x70。 蜗杆轴选择 A 型键，公称尺寸为 16x36。 3.4.6 轴的受力分析和刚度校核 对 轴来说 所受转矩最大所以对它进行校合。 4 8 4 2 .9 N mT 34442 2 8 4 2 . 9 1 0 1 6 5 3 0 N102tTF d 44 t a n c o s 1 6 5 3 0 t a n 2 0 c o s 1 4 6 2 0 0 Nr t nFF 黑龙江工程学院本科生毕业设计 33 m a x 131642 3 8 . 9 M P a 4 5 M P a0 . 1 7 5ee M W (3.40)(3.41)(3.42)(3.43)YXZR V1R H1R V1F 6tF 6rF 6aR H2 RV2T 61 2XYR V1R V1F 6rF 6aR H2 RV2T 6M VX2 1 3 2 N . m1 0 6 5 N . mM H1 4 0 0 N . mM 2 2 3 3 N . m1 6 4 2 N . mF 6tT2 2 5 6 N . ma)b)c)d)e)44 t a n 1 4 4 1 2 1 NatFF 1、做出轴的空间受力简图（图 3.6 a） 2、做出垂直面受力、弯矩图（图 3.6 b）。 RV1=7107.7N , RV2=3551.8N。 3、做出水平面受力、弯矩图 (图 3.6 c)。 RH1=17511N, RH2=17511N。 4、求出合成弯矩，并画出合成弯矩图（图 3.6 d）。 2 2 2 2m a x m a x m a x 9 3 0 2 0 3 1 2 2 3 3 NVHM M M m 5、做出扭矩图（图 3.6 e） T=2256.6N.m 6、求出当量弯矩 Memax 取 6.0 2222m a x 9 3 0 0 . 6 2 2 5 6 1 6 4 2 NeM M T m 7、校核轴的强度 查参考文献 10得 MPa451 黑龙江工程学院本科生毕业设计 34 (3.44)(3.44)(3.46)(3.45)图 3.6 轴的载荷和弯矩分布图 所以轴合格。 3.4.7. 轴承寿命核算 1、 初选轴承型号 由工作条件初选轴承 7015AC，由参考文献 8查得该轴承的 Cor=46500N，Cr=49500N。 2、 求 Fr1,Fr2 由 2211 1 1 1 5 6 NA V HR R R 22 7 8 8 5 NB V HR R R 得 Fr1= AR=11156N Fr2= BR=7885N 3、 计算 Fa 由参考文献 10得，轴承内部轴向力 S=0.68Fr 1S=0.68x Fr=7586N 2S=0.68x F=5361.8N 1aF=1S=7586N 2aF=1S-3516=4070N 4、 计算轴承当量动载荷 P （ 1） 查参考文献 10得 e=0.68 （ 2）1 3 5 1 6 1 1 1 5 6 0 . 3 2arF F e , 2 3 5 1 6 7 7 8 5 0 . 4 6arF F e 由参考文献 10查表，则12XX=1， 12YY=0。 （ 3）求 P1,P2 由参考文献 10， fp=1.21.8，取 fp=1.2,所以 11 1 . 2 1 1 1 5 6p r ap f X F Y F 13387.2N 22 1 . 2 7 8 8 5p r ap f X F Y F 9462N 5、 计算轴承的基本额定寿命hL 黑龙江工程学院本科生毕业设计 35 (3.47)(3.48)(3.49)(3.50)(3.54)(3.52)(3.53)(3.51)（取 ,hL=10000 小时， P 取大值） 66 311 0 1 0 4 9 5 0 0( ) ( )6 0 6 0 7 0 1 3 3 8 7 . 2hCLnP =11905h ,hL 所以，初选轴承 7015AC 符合要求，可以确定。 3.4.8. 键校核 齿轮传递的扭矩为 2256N m，对应的转矩为 2256N m。直径、键高及键长分别为：d1=75mm,h=14mm,b=22， l1=70mm根据键连接的挤压强度公式，它的挤压应力p为 311 1 12 2 2 2 5 6 107 5 1 4 7 0pTd h l 61.4MPa p =6090MPa,故所选键均满足强度条件。 3.4.9 转臂的校核 由于转臂承受径向力所以对转臂校核弯曲应力进行校核和弯曲刚度进行校核。 弯曲应力的计算公式为 max=maxZM yI 式中： M 为弯矩 ZI 为极惯性矩 maxy 为距中心轴最远的表面 确定式中各参数 V 9.5 3m mV =72.9kg F m g =729N M F L =21900MPa ZI 44(1 )32D =85 黑龙江工程学院本科生毕业设计 36 (3.56)(3.57)(3.55) dD =0.8 经计算得 157.6MPa 有参考文献 6得 t=290MPa max t 所以合格。 弯曲刚度用轴的挠度 w或偏转角 来度量，其计算公式为 w w 查文献 10得轴的变形许用值 ，得 y=0.0002L ， =0.005rad 2287 2 9 3 3 0 0 . 0 3 13 3 8 5 1 0Flw m mEI w=0.0002L=0.066mm 2287 2 9 3 3 0 0 . 0 4 52 2 8 5 1 0FlEI =0.005 rad 所以强度刚度合格。 3.5 本章小结 本章着重说明了混合机传动机构设计的主要内容。对 V带、带轮、各级齿轮、蜗轮蜗杆、各传动轴以及轴承的设计过程进行了详细的说明。 黑龙江工程学院本科生毕业设计 37 第 4章 尺寸公差与配合的选用 公差与配合的选择是机械设计与制造中至关重要的一环。公差与配合的选用是否恰当，对机械的使用性能和制造成本都有很大的影响，有时甚至起决定性的作用。因此，公差 和 配合的选择，实际上是尺寸的精度设计。 在设计工作中，公差和配合的选用主要包括配合制、公差等级和配合种类。 4.1 配合制的选择 选用配合制时，应从零件的结构、工艺、经济几方面来综合考虑，权衡利弊。 一般情况下，设计时应优先采用基孔制配合。因为孔通常用定值刀具（如钻头、绞刀、拉刀等）加工，用极限量规检查，所以采用基孔制配合可以减少孔 公差带的数量，大大减少用定值刀具和极限量规的规格和数量，显然是经济和合理的。 有些情况下应采用基轴制配合比较合理。例如： （ 1） 在农业机械、建筑机械等制造中，有时采用具有一定公差等级的冷拉钢材，外径不需要加工，可直接做轴。在此情况下，应选用基轴制配合。 （ 2） 在同一基本尺寸的轴上需要装配几个具有不同配合性质的零件时，应选用基轴制配合。 （ 3） 与标准件相配合的孔和轴，应以标准件为基准件来确定配合制。 切断轴的轴径由于与滚动轴承（标准件）的内圈相配合，应选用基孔制的配合，而 和 滚动轴承外圆配合的孔则应选用基轴制配 合。 4.2 公差等级的选择 选用公差等级时，要正确处理使用要求、制造工艺和成本之间的关系。因此，选用公差等级的基本原则：在满足使用要求的前提下，尽量选用低等级的公差等级。选用公差等级时，还因考虑以下问题： （ 1） 相关件和配合件的精度 。 （ 2） 加工成本。 4.3 配合的选择 选择配合主要是为了解决结合零件孔与轴在工作时相互关系，以保证机器正常工作。 黑龙江工程学院本科生毕业设计 38 间隙配合主要用于结合件有相对运动的配合（包括旋转运动和轴向滑动），也可用于一般的定位配合。 过盈配合主要用于结合件没有相对运动的配合，过盈配合不能拆卸。 过渡配 合主要用于定位精确并要求拆卸的相对静止的联结。 在设计中应尽可能选用优先配合和常用配合。确定配合制之后选择配合的大小确定轴和孔的基本偏差代号，同时确定基准件及配合件的公差等级。 基孔制67hH、 78Hf和 79Hf为常用间隙配合，零件可自由装拆，而工作时一般静止不动，在最大实体条件下的间隙为零，在最小实体零件下的间隙由公差等级确定。 76Hk为常用过度配 合， 76Hp为常用的过盈配合， 因此选择这种配合。 4.4 本章小结 本章对传单机构所采用的配合制、公差等级及配合的选择进行了阐述，从而保证了传动的精度。 黑龙江工程学院本科生毕业设计 39 (5.1)(5.2)(5.3)(5.4)(5.5)(5.6) 第 5 章 箱体的设计 5.1 零件的位置尺寸 112233236 5 m m ( )1 6 m m1 0 m m 1 0 m m0 . 0 2 5 3 6 1 5 m m1 . 2 1 0 m m1 0 1 5 m m 1 5 m m1 7 9 . 5 m m1 0 m m60sbBalll 1小 齿 轮 的 宽 度 高 速 轴轴 承 宽 度 轴 向 距 离 取箱 座 壁 厚 取径 向 距 离 取旋 转 零 件 间 的 轴 向 距 离 取箱 外 旋 转 零 件 的 中 面 到 最 近 支 撑 点 的 距 离滚 动 承 的 端 面 至 箱 体 内 壁 的 距 离轴 承 内 端 面 至 端 盖 螺 钉 头 顶 面 的 距 离箱 体 外 旋 转 零 件 的4451 5 2 0 m m 1 5 m m1 0 1 m mlll内 端 面 至 轴 承 盖 螺 钉 头 顶 面 的 距 离 取与 带 轮 配 合 的 轴 段 长 度 5.2 轴承端盖 第一对轴承盖 3( 6 2 1 0 0 )( 8 1 0 ) 8 2 56Ddn轴 承 外 径螺 钉 直 径 取 螺 栓 GB5782-2000-M螺 钉 数 03032 0 345 0 33(1 2 )1 0 m m2 . 5 1 0 0 m m( 2 . 5 3 ) 1 2 5 m m( 0 . 8 5 0 . 9 ) 6 4 . 5 m m( 2 . 5 3 ) 7 5 m m1 . 2 1 2 m mdddD D dD D dDDD D ded 0取 黑龙江工程学院本科生毕业设计 40 (5.7)(5.8)(5.9)(5.10)111120 . 0 2 5 3 1 5 m m( 0 . 8 5 1 ) 1 3 m m 0 . 8 5 1 3 m m 0 . 8 5 1 1 m mmm1 . 5 2 0 m m2 . 3 5 3 4 m msab 1箱 座 壁 厚 取 为箱 盖 壁 厚 取 为 箱 座 加 强 肋 厚 取 为箱 盖 加 强 肋 厚 取 为箱 座 分 箱 面 凸 缘 厚 b 1 . 5 取 为 22箱 盖 分 箱 面 凸 缘 厚 b 取 为平 凸 缘 底 座 厚 取 为122( 0 . 1 0 . 1 5 ) 7 . 5 m m5 5 m m( 8 1 0 )1 0 m m( 8 1 0 )1 0 m m( 0 . 8 1 )1 0 m meDmbbhb取取 5 0 m m 6 5 / 9 2 0 1 0 9 1F Z T0输 入 端 轴 承 盖 选 用 毡 圈 油 封轴 径 d 毡 圈 油 封 毡 圈 第二对轴承盖 3( 6 2 1 0 0 )( 8 1 0 ) 1 0 2 56Ddn轴 承 外 径螺 钉 直 径 取 螺 栓 GB5782-2000-M螺 钉 数 0332 0 345 0 3322(1 2 ) 0 m m2 . 5 1 2 0 m m( 2 . 5 3 ) 1 4 5 m m( 0 . 8 5 0 . 9 ) 9 0 m m( 2 . 5 3 ) 9 0 m m1 . 2 1 2 m m4 8 m m( 8 1 0 ) 1 0 m m( 8 1 0 ) 1 0 m m( 0 . 8 1 ) 1 0 m mddD D dD D dDDD D dedmbbhb 0取 1取取 5.3 铸铁减速箱的结构尺寸 黑龙江工程学院本科生毕业设计 41 mmmm0 . 0 3 6 1 2 1 4 m m5 7 8 2 2 0 0 0 2 0 1 0 09 3 8 7 2 0 6 1 7 0 2 0 0 0 1 6fsdaG B MG B G B M 固 定 螺 栓 取 为螺 栓选 用 垫 圈 选 用 螺 母 2 ( 0 . 6 0 . 7 ) x 6 0 1 8 x 1 0 0 m mfdd联 接 分 箱 面 的 螺 栓 取 为 1 2 m m ， 。 表 5.1 螺栓凸台结构尺寸 1C 2C 0D 0R r 1R 1r 30 24 40 8 5 30 5 表 5.2 底座螺栓凸台结构尺寸 1C 2C 0D 0R r 1R 1r 40 36 60 10 8 40 8 111( 1 1 . 2 ) 2 0 m m( 2 3 ) 6 2 m m()dCRD 89轴 承 座 孔 边 缘 至 轴 承 螺 栓 轴 线 的 距 离 l 取 为轴 承 座 外 孔 端 面 至 箱 外 壁 的 距 离 l 取 为轴 承 座 孔 外 的 直 径 180D2按 轴 承 盖 相 应 的 尺 寸 确 定 75mm 。D 应 较 轴 承 盖 凸 缘 的 外 径 大 5-8, 取 为 ， 348mm 。 22 1 23 0 ,0 . 7 ( ) 3 0 m m1 5 m md a ahDH r rR C C 3轴 承 螺 栓 凸 台 高 (0.35-0.45) 取 为 20mm 。箱 座 的 深 度 为 浸 入 池 内 的 最 大 旋 转 零 件 的 外 圆 直 径 , 取 为 440mm箱 体 分 箱 面 凸 缘 圆 角 半 径 取 为箱 体 内 壁 圆 角 半 径 R 取 为 5.4 本章小结 本章详细说明了混合机传动装置箱体的设计过程，在设计箱体的同时考虑了各零件的装配工艺。从而保证了各零件的协调性。 黑龙江工程学院本科生毕业设计 42 （ kW）（ kN m）（ r/min） 第 6 章 设计结果 6.1 各零件参数表 表 6.1 最终实际传动比 （ i） V 带 高速锥级齿轮 低速级锥齿轮 单级圆柱齿轮 单级蜗杆 3 4.42 3.16 5.3 61.5 表 6.2 各轴转速（ n） n n蜗 杆 n转 臂 976.7 221 221 70 195.34 3 表 6.3 各轴输入功率 （ P） P P蜗 杆 n转 臂 20.43 19.42 18.46 17.54 19.42 13.7