商业大学学生公寓设计计算书

商业大学学生公寓所在学院工程学院专业土木工程目录1工程概况12结构布置及计算简图23重力荷载计算231屋面及楼面的永久荷载标准值232屋面及楼面可变荷载标准值333梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算534重力荷载代表值44框架侧移刚度计算541横向框架侧移刚度计算55横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算751横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算752横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算116竖向荷载作用下框架结构的内力计算1461横向框架内力计算1462横向框架内力组合187截面设计3171框架梁3172框架柱3473框架梁柱节点核芯区截面抗震验算388板的设计3981荷载设计4082弯矩设计4083截面设计419基础设计4391地基承载力设计值4392初步选择基础尺寸4393验算持力层地基承载力4394地基变形特征验算4495基础高度验算4710现浇板楼梯计算52101材料选用52102楼梯板计算53103平台板的设计54104平台梁设计55参考文献57致谢58摘要本工程为某大学学生公寓楼，建筑面积6221M2，占地面1037M2，六层，总高204M，采用框架结构，柱下独立基础，设计基准期50年，结构安全等级为二级，抗震设防烈度为7度。建筑设计本着“功能适用，经济合理，造型美观，环境相宜”的原则，以国家相应规范、标准为依据，完成了设计任务书所要求的建筑平面设计，并在此基础上进行了立面、剖面、建筑详图设计，共画出建筑图5张。结构设计本着“安全，适用，耐久”的原则，进行了竖向荷载汇集，水平荷载汇集，内力计算，内力组合，结构抗震验算，板、梁、柱、楼梯、雨蓬、基础等结构构件的设计，共画出结构图5张。关键词学生公寓楼框架结构柱下独立基础ABSTRACTTHISPROJECTFORSOMEUNIVERSITYSTUDENTBLOCKOFFLATS,FLOORSPACE6221M2,OCCUPYINGLANDAREASURFACE1037M2,SIX,OVERALLHEIGHT204M,USESTHEPORTALFRAMECONSTRUCTION,UNDERTHECOLUMNTHEISOLATEDFOUNDATION,THEDESIGNDATUMTIME50YEARS,THESTRUCTURESECURITYRATINGFORSECONDLEVEL,THEEARTHQUAKERESISTANCEFORTIFICATIONINTENSITYIS7DEGREESTHEARCHITECTURALDESIGN“ISSUITABLEINLINEWITHTHEFUNCTION,THEECONOMYISREASONABLE,THEHANDSOMEAPPEARANCE,THEENVIRONMENTISSUITABLE”THEPRINCIPLE,TAKETHENATIONALCORRESPONDINGSTANDARD,THESTANDARDASTHEBASIS,HASCOMPLETEDTHEARCHITECTURALPLANEDESIGNWHICHTHEDESIGNPROJECTDESCRIPTIONREQUESTS,BASEDONTHISANDCARRIEDONHASSETUPTHESURFACE,THESECTIONPLANE,THEBUILDINGDETAILDESIGN,ALTOGETHERDREWTHECONSTRUCTIONCHART5STRUCTURALDESIGNINLINEWITH“SAFE,SUITABLE,DURABLE”THEPRINCIPLE,HASCARRIEDONTHEVERTICALLOADCOLLECTION,HORIZONTALLOADCOLLECTION,ENDOGENICFORCECOMPUTATION,ENDOGENICFORCECOMBINATION,STRUCTUREEARTHQUAKERESISTANCECHECKINGCALCULATION,BOARD,LIANG,COLUMN,STAIRCASE,RAINLOOSE,FOUNDATIONISOSTRUCTURALISMCOMPONENTSDESIGN,ALTOGETHERDRAWSSTRUCTUREDRAWING5KEYWORDSTUDENTBLOCKOFFLATSPORTAL，FRAMECONSTRUCTION，UNDERCOLUMNISOLATEDFOUNDATION1工程概况本工程为某省某市的学生公寓楼。总建筑面积62208平方米，此建筑纵向长为72M,主体横向144M，主体结构共6层，层高均为33M。风荷载基本风压045KN，02M地面粗糙度为B类。雨雪条件基本雪压为055KN。抗震设计条件建设场地的地2M震基本烈度为7度，建筑抗震类别为乙类，建筑结构抗震等级为框架二级，场地土为II类。建筑结构的安全等级为二级，设计地震分组为第一组。设计使用年限为50年。2结构布置及计算简图根据房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面，立面及剖面设计，其标准建筑平面，结构平面见图2。填充墙采用240MM厚的烧结空心砖砌筑。门为木门，门洞09M21M,30M27M,08M21M，窗为铝合金窗，洞口尺寸为18M24M，18M15M。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取100MM梁截面高度按梁跨度1/121/8估算，由此估算的梁截面尺寸见表1,表中还给出了各层梁，柱和板的混凝土强度等级。其设计强度C35,C3022571,716MNFNFTC22431,314MNFNFTC表1梁截面尺寸（MM）及各层混凝土强度等级横梁（BH）层次混凝土强度等级AB跨，CD跨BC跨纵梁BH次梁（BH）26C303005003004003006003004501C35300500300400350600300450由已知条件查表可知该框架结构的抗震等级为二级，其轴压比限值08,各层N的重力荷载代表值近似取15KN。则边柱及中柱的负载面积7230M和7242M。2M22由式A得各层柱截面面积为CNCF边柱A421539716802321MC中柱7045C如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面长度分别为389MM和451MM。根据以上计算结果并考虑其它因素，柱截面尺寸取值为底层柱600600MM，其它层柱550550M基础选用柱下独立基础，基础埋深245M,基础高10M。框架结构计算简图如图1所示,取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线；梁轴线取至板底，26层柱高即层高取33M底层柱高度从基础顶面算至一层楼底即H33045245100151取H51M1172M72M51M165M72M72M60M2460M165M51MA横向框架B纵向框架图1框架结构计算简图3重力荷载计算31屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（不上人）30厚细石混凝土保护层222603MKN三毡四油防水层04KN20厚水泥砂浆找平层20242240厚水泥蛭石保温层370K100厚钢筋混凝土板25251MN合计482KN15层楼面荷载8MM厚瓷砖地砖0552K100厚钢筋混凝土板25510MN20MM厚硬性水泥砂浆找平层0022004002合计35K32屋面及楼面可变荷载标准值图2建筑平面图及结构平面布置图不上人屋面均布活荷载标准值202MKN楼面活荷载标准值20屋面雪荷载标准值0552合计4552MKN33梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算梁，柱可根据截面尺寸，材料容重及粉刷等计算长度上的重力荷载对墙，窗，门等可计算单位面积上的重力荷载。具体过程略，计算结果见表2。表2梁、柱重力荷载标准值层次构件B/MH/MR/3KNG/1MKNLI/NKNGI/KI/边横梁0305251053938542451037中横梁03042510531518126804次梁03045251053545761836744409708纵梁03062510555136620727721柱070625110995148242352边横梁03052510539385452451509中横梁03042510531518512699次梁030452510535445761836744纵梁0306251054725665206284326柱060552511083193348131773289862注1表中为考虑梁柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；G表示单位长度构件重力荷载；N为构件数量2长度取净长，柱长度取层高。外墙为490MM厚砌块，外墙面贴瓷砖（05）内墙面为20MM厚抹灰，则外墙2MKN单位墙面重力荷载为2745014905内墙为240MM厚砌块，两侧均为20MM厚抹灰，则内墙单位墙面重力荷载为283272MKN木门单位面积重力荷载为02；铝合金窗单位面积重力荷载为04KN/M。MKN234重力荷载代表值集中于各楼层标高处的重力荷载代表值G为计算单元范围内各层楼面上的重力荷载I代表值及上下各半层的墙柱等重量，计算G时，各可变荷载的组合值按表116的规定采I用，屋面上的可变荷载均取雪荷载。具体计算过程略，计算结果见图3。4框架侧移刚度计算图3重力荷载代表值41横向框架侧移刚度计算表3横梁线刚度类别层次2MNECHB40MIL/MNLIEC/51LIC/02MNLIEC131510430060031251096000164101024610103281010边横梁26301030060031251060001561023510313101315104300400187109240024510103681010491010中横梁26301030040016102400201030104010表4柱线刚度计算表CI层次/MHC/2NECMHB/4MIC/MNLIEC1510031510460060010801010667110102633003010550550762610693310横向侧移刚度计算方法如下。横梁线刚度计算过程见表4CBII柱线刚度计算过程见表,3柱的侧移刚度D值按下式计算D,为柱的侧移刚度修正系数，可由表22所列21HIC公式计算。根据梁、柱线刚度比的不同，柱分为中框架中柱和边柱，边框架中柱和边柱K以及楼梯间柱等。现以第2层B3柱的侧移刚度计算为例，说明计算过程，其余柱的计算过程略，计算结果见表。第2层C2柱及其与其相连75的梁的相对线刚度如图3所示，图中数据取自表3和4，由表22可得梁柱线刚度比为K870936251404K8C图4柱及梁的相对线刚度MNHIDC723180308219012表5中框架柱侧移刚度D值（）边柱（16）中柱（16）层次KC1IKC2IDI6304510184140571028033925932639830204620188143361104035627172664128104920398122491227053516466459440表6边框架柱侧移刚度D值（）MNA1,A21,D1,D21B1,B21,C1,C21层次KC1IKC2IDI6303380145110780771027821238129264203470148113060828029322384134760103690367112950920048214958105012表7楼梯间框架柱侧移刚度D值（）MND5,D6,D15,D17C5,C6,C16,C17层次KC1IKC2IDI6303380145110781028023925932148040203470148113061104035627172153912103690367112951227053516466111044将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度，I见下表8。表8框架各层层间侧移刚度层次123456693150ID775496952800917134917134917134917134由表8可见081407,故该框架为规则框架。因为纵向框架侧移比横21/D向纵向框架小，故不用验算纵向框架侧移刚度。5横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算51横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算511横向自振周期计算结构顶点的假想侧移由式计算。KNIKTNIKJGIINIKGIUVV/U,计算过程见下表9。表9结构顶点的假想侧移层次KNI/KGI/MNDII/MI/610622471062247917134116287951258396232064391713425327634125839635790399171343902510312583964837435917134527212021258396609258795280064015931129675673925876754969539530按式计算基本周期，其中的量纲为M，取07则T7UTUT064S70128512水平地震作用及楼层地震剪力计算因为本设计方案中结构高度不超过40M,质量和刚度沿高度分布较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值按式IEQG850085（1296756125839641062247）08573925876283699KN046864039MAX901TGKNGFEQEK5028963041因14T所以应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附,51STG加地震系数1207640819081NNT）计算，即表按KNF6435291206各质点的水平地震作用按式11NEKNJJIIFHGEKNF将上述和代入可得BEKFNJJII1862537具体过程见表10。各楼层地震剪力按式，结果仍见表10。NIKIFV表10各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次MHI/KNGI/MNHI/JIHGKNFI/KVI/6216106224722944535023760147601475183125839623028647023860401120548415012583961887594019549488170036311712583961472323301523857520861128412583961057052601092766323627415112967566613456006917512253786各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图5。513水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移分别按式（）IUIUIUIJSJIDV1/和式U，计算过程见表11。表中还计算了各层的层间弹性位移角。KNKU1IEHU/F1234F5601472583674258图5楼层地震剪力表11横向水平地震作用下的位移验算层次KNVI/MDI/I/MI/HI/IEH660147917134066118433001/50005120548917134131111833001/2519417003691713428398733001/1784320861191713435180233001/1454223627495280040057533001/1331125378677549648532751001/1560由表11可见,最大层间弹性位移角发生在第2层，其值为1/13311/550，满足的要求，其中。HUE50/1HU514水平地震作用下框架内力计算以平面图中轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法其余框架内力计算略。框架柱端剪力及弯矩分别按式和计算，其中取自表5，取自SJIIJIJVD1YHMIJBIJIJDIJD表8，层间剪力取自表11。各柱反弯点高度比Y按式确定，其中由表321YNNY查得。本计算中底层柱需考虑修正值，第2层柱需考虑修正值，其余柱均无修和正。具体过程及结果见下表12。表12各层柱端剪力及弯矩计算边柱中柱层次MHI/KNVIDIJ/1IIVKYBIM1I1ID2IVKYBIM2I6336014791713414057922045102256852358259321701102803519473649533120548917134140571848045103251982411625932340810280404499674843317003691713414057260604510375322557752593248081028045714087273332086119171341405731970451045474858032593258981028045875910705233236274952800143363555046205586658662717267381104050111181111815125378677549612249400904920751533451111646653891230631731510169注表中M量纲为V量纲为。,MKNK梁端弯矩，剪力及柱轴力分别按下式计算；,1UIJBJIRLBLMI,1UIJBJIRLBRMI；式LV2KNIBLVN1其中梁线刚度取自表3，具体过程见表13。表13梁端弯矩、剪力及柱轴力计算边梁中横梁柱轴力层次LBMRBLBVLBMRBLBV边柱N中柱N62358160160660204820482417076601047548013814601436488148812440682096367947757580260226058025802244835435662543902878286028091001710017248348716511793210614872060322211157111572492981038717869110977853960325314523148232412103136426719注1）柱轴力中的负号表示拉力。当为左震时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。2）表中M单位为KNM,V的单位为KN，N的单位为KN，L的单位为M。水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图如图6所示。23584165780356109247809106981075826743915347356143209643587120351647014848792860327199404218图6左地震作用下框架弯矩，梁端剪力及柱轴力图52横向风荷载作用下框架内力和侧移计算521风荷载标准值风荷载标准值按式。基本风压045由荷载规范第0ZSK02MKN73节查得（迎风面）和（背风面）。B类地区，H/B216/7203，由表80S49S115查得04222210118065,64MSKNTW由表查得HIZZRZ436,2得由式表14沿房屋高度分布风荷载标准值层次MHI/I/ZZ11/KNZQ12/MKZQ621610012771414468028675183084712131370430726384150069711401322390623923117054210481274346121202840389100120631261915151023610011252916178646803790634126912867329109517864517482017A风荷载沿房屋高度的分布（单位）B等效节点、集中风荷载（单位1MKNKN）图7框架上的风荷载取轴线横向框架，其负载宽度为78M,由式得沿房屋高度的分布风荷载标准值为Q根据各楼层标高处的高度，,代入上式ZSZS24345027IHS查取由表1可得各楼层标高处的QZ,见下表14；QZ沿房屋高度的分布见图6（A）荷载规范规定，对于高度大于30M且高宽比大于15的房屋结构，应采用风振系数来考虑风压脉Z动的影响。本设计中房屋高度H216MRRE012V003RRE043双肢8100双支8150（0447）4R2161830136VRE163三肢10100三支8100（0523）ALB112574659RRE059四肢8100四肢8150（0447）1R237213657VRE198四肢10100四肢10100（0523）注表中V换算至支座边远处的梁端剪力。075129687REBRMKNM跨间弯矩取控制截面，即支座边缘出的正弯矩。由表22，可求得相应的剪力。3502645VKN则支座边缘处MAX1826413M075327RERMKN当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，按翼缘厚度考3502765,FBM按梁间距考虑时60FB虑时，此种情况下起控制作用，04SHA0/1/40215FBH故取18FBM梁内纵向钢筋选HRB400级钢下部跨间截面按单筋5180,3602BYMNFT形梁计算。因为10/210672104650/2CFFBH387KMMKN属第一类T形截面622101016745SCFBH。2016S/903SFYAM实配钢筋420425（），满足要求。28SAM1873250465将下部跨间截面的425钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（），2108SAM再计算相应的受拉钢筋，即支座A上部S62210510354630147SCFMBH84SYSAMA支座上部LB620987105834SYSFHA配420（），。217SAM091365满足要求712梁斜截面受剪承载力计算AB跨012572167304659RECRVFBHKN梁端截面尺寸满足要求。梁端加密区箍筋取4肢8100,箍筋用HPB235级钢筋（）21MFN004215217346465381257SVTYVAFBHFHSKNK则加密区长度取085M,非加密区箍筋取4肢8150,箍筋设置满足要求。BC跨若梁端箍筋加密区取4肢10100，则其承载力为310421573061250657312KNK由于非加密区长度较小，故全跨可按加密区配置72框架柱721剪跨比和轴压比验算表31给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果，其中剪跨比也可取。表02/HHN中的N都不应考虑承载力抗震调整系数。由表31可见，各柱的剪跨比和轴压比均和CVM,满足要求。表31柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次B/MM0H/MMCF2MNCMKCV/KNN/KN0HVMCBHFNC65505101437321253929854565200692035204020077204232049及NEBCSBCHFFN002840BHFC043HFC因为02165518430512784BCKFKNNE24816525868642KN,取N18038C2316701836CFBHKN051FNVRSAYVTREV33105085647765061802故该层柱按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用4肢10100。由表31可得一层柱底的轴压比N049,由表查得则最小体积配筋率013V2/71630/MINYVCVVF2SV578858MALASIORSV，取则根据构造要求，取加密区箍筋为410100,非加密区位置及长度按规范要149,求确定。非加密区还应满足SV24844129773V130966129773V199755154440V274251297732203181544403M需要对F进行修正。246MBLA可知未增大尺寸合适。953185420315AF0AB柱由公式2410907DFFGA初步选择基础面积且B55M3M需要对F进行修正。BLA2可知未增大尺寸合适。92065318520315AF0A93验算持力层地基承载力A柱基础和回填土重KNADG24178028偏心距基底最大压力为0P,6430217869203MIN即满足LFMEKPAFKALAPA0825315811MAX最后确定该基础底边长L6M,B4M。B柱基础和回填土重KNADG2469820基底最大压力为PAFPAAFPA8315946713082MAX最后确定该基础底边长L80M,B55M。94地基变形特征验算用规范法进行计算941求基底压力和基底附加压力A柱KNGF87152476910KPADMCZ14538291则基底附加压力ACZMPKPAP073040B柱5819467382KDMCZ14538291则基底附加压力ACZPKA04230942确定沉降计算深度A柱因存在相邻荷载影响故不可按估算，应按计4052BLZNN130BLZN算，即计算。MLZN602130B柱同A柱。943沉降计算沉降计算见表35944确定沉降经验系数A柱计算/SIISEA/10SIIIIEZPMA5查表得09。SB柱计算/SIISEA/10SIIIIEZPPA5查表得09。S945基础最终沉降量A柱SSMI1790B柱I384946局部倾斜验算，满足要求。032601721LS947下卧层强度验算持力层为粉质粘土，其压缩模量，下层粘土的压缩模量，KPAES51KPAES52，因此可认为不存在软弱下卧层。301/21SE表35沉降计算柱号点号MZIL/BZ/BMI4IZ1IIZSIEP/0MISI/MSIN000113115508256255942559400208532237185079082925936650020876343215072523045811990020825449245069603410436460020876555275063863512310190020821661305061323740522820020847A柱7672033505670379895440020812790015000113111308919266392763900284205237134085631672403300284115343156081963524335710028410144917807843841631730028490555207541252834002848066122071724374924990028470767240686459622213002846287326065684794619840028456979280629649738179200284511085300604513416020028445B柱1191203305755234100002842849034001995基础高度验算基础采用阶梯形基础，基底采用厚度为100MM的素混凝土垫层，两边伸出基础底10C边100MM951计算基底净反力A柱偏心距MEN043178692103,基础最大和最小净反力0815646240,MIN,AXKPAPLBLFPNB柱基础净反力KPAAG581946732952A柱基础高度A柱初步选择基础高度基MBAMHCC60,960,10有垫层础分为三阶，自上而下其高度分别为300MM,400MM,300MM。如下图所示PN,MIPN,MAX601836142图17A柱基础计算简图953A柱基础抗冲切验算MBHAMBATCCT04529602,60,0取BB15252则冲切力KNHBHLPFCCNL860520MAX,HP为受冲切承载力截面影响系数，当时，取10；当时，M8HPMH20取09；其间按线性内插取用。此处取为0983。故LMTHPFKNAF8167905179830700，满足抗冲切要求。第一变阶处抗冲切验算MBHATCT04232,201取MABTB57,7M则冲切力KNHBHALPFCCNL8762200AX,HP为受冲切承载力截面影响系数，当时，取10；当时，8HPMH20取09；其间按线性内插取用。此处取为10。故LMTHPFKNAF9305321570070，满足抗冲切要求。第二变阶处抗冲切验算此处。MH,41BABTT42,63,420111取ABTB65292A,9M则冲切力KNHBHLPFNL90720101AX,HP为受冲切承载力截面影响系数，当时，取10；当时，M8HPMH20取09；其间按线性内插取用。此处取为10。故LMTHPFKNAF097285621570070，满足抗冲切要求。954B柱基础高度初步选择基础高度，采用锥MBAMHCC60,960,10有垫层体基础，基础底面尺寸。基础顶面突出柱边为50MM，如图18所BL58示955B柱基础抗冲切验算根据条形基础的计算方法，验算B柱锥形基础的高度，基础总高为1000MM，则MMH568701图18B、C柱基础计算简图故基础高度满足要求，且MHBMC52960250故满足要求。柱边斜截面抗剪承载力验算基底净反力设计值（按每米长计）KNBPN56381912563MVMFVHTH8905710987045满足抗冲切要求。956基础配筋计算A柱长边方向II截面（柱边），柱边净反力2MIN,AX,MIN,NCINPLP0815640681515855KPA弯矩2A4,MAX,INNCCIBLM5186406081KN2054939HFAYISIIIII截面（第一变阶处），变阶处净反力2MIN,AX,1MIN,NINPLP0815648605KP9弯矩2481,NMAX,1INBALM915646KN71920586304HFAYISI截面（第二变阶处），变阶处净反力2MIN,AX,1MIN,NNPLP0815643608516546KPA弯矩241,NMAX,1NBALM4615642634812MKN9260508231HFMAYS比较、，应按配筋，实配6114100（）SIISASI2930MASA柱短边方向因该基础受单向偏心荷载作用，所以，在短边方向的基础反力可按均匀分布计算，取。KNPPNNN87150614221MI,AX,截面（柱边），柱边净反力MIN,AX,MIN,NCNPLPKPA815061420815弯矩A4MAX,NNCCBLM815648162081KN792603140MHFAYSI截面（第一变阶处），变阶处净反力2MIN,AX,1MIN,NNPLPKPA251608564085弯矩NMAX,1214BALMN2516048682MKN46326053091HFAYIS截面（第二变阶处），变阶处净反力2MIN,AX,1MIN,NNPLP081564085KPA946弯矩241NMAX,1BALMN9416638MKN732260754203917HFAYS比较、，应按配筋，实配4114100（）SSASA25631ASB柱配筋计算，采用条形基础的计算方法。MKNAPMN13526312选用HPB235钢筋，。按照单筋矩形截面受弯构件承载力基本公式求。/0MNFYSA2607359019HFAYS配10150（实际）2653S正截面强度验算，由于基础柱截面弯矩较小为738，而基础宽高比较大，由MKN矩形截面求受弯钢筋截面面积得，选取218，。238MAS2509AS10现浇板楼梯设计图19楼梯详图楼梯均布活荷载Q202MKN101材料选用混凝土采用C20（）269FC钢筋当时，选用HPB235级钢筋MD10当时选用HRB335级钢筋2102楼梯板的计算1021确定板厚梯段板的厚度为取MLH1030MH1201022荷载计算取1宽板计算楼梯斜板的倾斜角MCOS04825ARCTN3015ARCT8760A恒荷载踏步重1062513MKN斜板重1420876120厚找平层MMKN620350恒荷载标准值15GK恒荷载设计值1326702KND活荷载标准值12MKNQK活荷载设计值1841D总荷载120QGDD1023内力计算计算跨度ML30跨中弯矩122003161MKNLQMD1024配筋计算（G12，Q14）MH952105017069326201BFMCSBS17201594102693MBHFAYCS受力筋选用528AS分布筋选用6300103平台板设计1031荷载计算取1M宽板带计算恒荷载平台板自重假定板厚70MM0071251751MKN20MM找平层002120040恒荷载标准值152MKNGK恒荷载设计值18D活荷载标准值1021QK活荷载设计值184MKN