毕业设计（论文）-10SCY14-1B手动变量轴向柱塞泵结构设计(含全套CAD图纸)

优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763目录摘要1ABSTRACT2第1章绪论311选题的背景及意义312轴向柱塞泵概述413轴向柱塞泵研究现况514直轴式轴向柱塞泵的工作原理6第2章总体设计与分析821主要性能参数分析8211排量流量与容积效率8212扭矩与机械效率9213功率与效率1022柱塞运动分析10221柱塞行程S11222柱塞运动速度分析V11223柱塞运动加速度A1223滑靴运动分析12第3章主要零部件设计1431柱塞设计14311柱塞结构型式的选择14312柱塞结构尺寸设计15313柱塞摩擦副比压P比功验算17V32滑靴设计18321滑靴的结构型式的选择19322滑靴结构尺寸设计1933配油盘设计20331过渡区设计20332配油盘主要尺寸确定20333验算比压P、比功PV22优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或130413976334缸体设计23241通油孔分布圆和面积23FRF342缸体内外直径的确定241D2343缸体高度H2535柱塞回程机构设计2536变量机构设计27361手动变量机构27362手动伺服变量机构28363恒功率变量机构29364恒流量变量机构29第4章主要零件受力分析与校核3141柱塞受力分析与校核3142滑靴受力分析与校核3443配油盘受力分析与校核37结论41参考文献42致谢43附录一英文翻译44优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763摘要轴向柱塞泵（英文名PISTONPUMP）在机械行业中运用是相当广泛的,特别是履带行走的机械,如履带式修路机、柏油铺路机、甘蔗收割机、番茄收割机等,都广泛用到这类泵体特别是这些年来,数控加工得到广泛应用,机械加工工艺得到全面提升,加工成本也得到降低,液压行走系统也越来越被一些机械设计人员所接受和选择,抛弃了传统的机械传递,改为了结构简单,重量轻,设计成本相对较低的液压系统即提高了其机具的档次也增加了产品的竞争力该类泵其原理是依靠柱塞在缸体中往复运动，使密封工作容腔的容积发生变化来实现吸油、压油,从而将机械能转化成液压能,将带有一定压力和流速的液压油传递给液压元件使其做功轴向柱塞泵具有额定压力高、结构紧凑、效率高和流量调节方便等优点其中SCY型轴向柱塞泵是可以手动调节输出流量的柱塞泵，其原理为转动手轮使变量活塞上下移动，带动变量头倾斜角变化，改变柱塞行程长短，达到变量的目的。本设计对10SCY141B手动变量轴向柱塞泵对轴向柱塞泵进行了资料的收集和分析,主要分析了该类柱塞泵的结构组成,工作原理,例如,柱塞的结构型式滑靴结构型式配油盘结构型式等进行了分析和设计,还包括这些结构受力情况分析与计算对缸体的材料选用以及校核,最后对变量机构分类型式也进行了详细的分析,比较了它们的优点和缺点该设计最后对轴向柱塞泵的优缺点进行了整体的分析,对液压今后对我国军事工业,农业机械等行业产生的深远影响进行分析关键词柱塞泵,液压系统,履带式行走,结构型式,今后发展优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763ABSTRACTAXIALPISTONPUMPISWIDELYUSEDINMACHINERYINDUSTRY,ESPECIALLYTHECRAWLERMACHINERY,SUCHASCATERPILLARROADMACHINE,ASPHALTPAVER,SUGARCANEHARVESTER,TOMATOHARVESTERSETC,AREWIDELYUSEDINTHISKINDOFPUMPBODYESPECIALLYINRECENTYEARS,ISWIDELYUSEDINCNCMACHINING,TOIMPROVETHEMACHININGPROCESS,MACHININGCOSTCANBEREDUCED,THEHYDRAULICDRIVINGSYSTEMISALSOMOREANDMOREBYSOMEMECHANICALDESIGNPERSONNELTOACCEPTANDCHOOSE,ABANDONTHETRADITIONALMECHANICALTRANSMISSION,TOHASTHEADVANTAGESOFSIMPLESTRUCTURE,LIGHTWEIGHT,HYDRAULICSYSTEMDESIGNANDRELATIVELYLOWCOSTIMPROVETHEEQUIPMENTLEVELALSOINCREASEDTHECOMPETITIVENESSOFTHEIRPRODUCTSTHISTYPEOFPUMPANDITSPRINCIPLEISTORELYONTHEPISTONRECIPROCATINGINTHECYLINDERMOTION,MAKEVOLUMESEALEDWORKINGCHAMBERTOCHANGEOIL,OILPRESSURE,THEREBYCONVERTINGTHEMECHANICALENERGYINTOHYDRAULICENERGY,HYDRAULICFLUIDWITHCERTAINPRESSUREANDFLOWVELOCITYISTRANSFERREDTOTHEHYDRAULICELEMENTTOMAKEITWORKAXIALPLUNGERPUMPWITHARATEDPRESSURE,COMPACTSTRUCTURE,HIGHEFFICIENCYANDFLOWANDEASYADJUSTMENTTHESCYTYPEAXIALPLUNGERPUMPPLUNGERPUMPCANBEMANUALLYADJUSTEDOUTPUTFLOW,ITSPRINCIPLEISTHEVARIABLEROTATETHEHANDWHEELPISTONTOMOVEUPANDDOWN,DRIVINGTHEVARIABLEHEADTILTANGLECHANGE,CHANGETHEPLUNGERSTROKELENGTH,TOACHIEVEVARIABLEOBJECTIVETHEDESIGNOFTHE10SCY141BMANUALVARIABLEAXIALPLUNGERPUMPFORDATACOLLECTIONANDANALYSISOFAXIALPISTONPUMP,THEMAINCOMPONENTSOFTHESTRUCTURE,THEPRINCIPLEOFTHEPISTONPUMP,FOREXAMPLE,STRUCTURETYPE,PISTONSLIPPERSTRUCTURE,PLATESTRUCTUREISANALYZEDANDDESIGNED,INCLUDINGANALYSISANDCALCULATIONTHEFORCEOFTHESESTRUCTURESTOBLOCKTHEMATERIALSELECTIONANDVERIFICATION,THEVARIABLEMECHANISMTYPEAREALSOANALYZEDINDETAIL,ANDCOMPARESTHEIRADVANTAGESANDDISADVANTAGESTHEFINALDESIGNOFAXIALPISTONPUMPTHEADVANTAGESANDDISADVANTAGESOFTHEOVERALLANALYSIS,THEFUTUREOFCHINAHYDRAULICINDUSTRY,ANALYZEDINFLUENCEOFAGRICULTURALMACHINERYANDOTHERINDUSTRIESKEYWORDTHEPLUNGERPUMP,HYDRAULICSYSTEM,PEDRAILWALKING,STRUCTURE,DEVELOPMENT优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763第1章绪论随着中国综合国力的增强,中国经济也得到了飞速发展,在纷繁复杂的国际环景中发展并不容易,很多关键技术受到国外封锁,而液压系统也是其中一项,很多国内知名企业如三一重工,中联重科都还在进口国外液压成套系统,很大一部分利润被分走工业技术的不断发展，对液压元件的需求也越来越广而作为液压传动系统不可或缺的液压泵就显得尤为重要了。轴向柱塞泵/马达在发展中基本结构保持了稳定，高速高压以及良好的控制方法是其发展的方向。随着电子、计算机、材料、制造等相关技术的发展，多学科交叉应用于泵/马达的研究，使仿真和试验更为接近现实，泵/马达设计和优化的效率大大进步。我国的轴向柱塞泵/马达技术还比较落后，但旺盛的需求对轴向柱塞泵/马达技术的发展有很大的推动作用。只有在结构和技术上不断的开拓创新，我国轴向柱塞泵/马达技术和产品一定可以上一个新台阶,我相信,随着国力的增强,国家对自我创新力和研发力度加大,中国的液压技术水平会越来越强,在关键技术上也会得到更大的突破,摆脱国外技术封锁,让国内的液压技术走在世界前列11选题的背景及意义液压泵是向液压系统提供一定流量和压力的油液的动力元件,它是每个液压系统中不可缺少的核心元件,合理的选择液压泵对于液压系统的能耗提高系统的效率降低噪声改善工作性能和保证系统的可靠工作都十分重要选择液压泵的原则是根据主机工况功率大小和系统对工作性能的要求,首先确定液压泵的类型,然后按系统所要求的压力流量大小确定其规格型号一般来说,由于各类液压泵各自突出的特点,其结构功用和运转方式各不相同,因此应根据不同的使用场合选择合适的液压泵一般在机床液压系统中,往往选用双作用叶片泵和限压式变量叶片泵而在筑路机械港口机械以及小型工程机械中,往往选择抗污染能力比较强的齿轮泵在负载大功率大的场合往往选择柱塞泵正如科学技术的发展一样，现阶段科技领域中交叉学科、边缘学科越来越丰富，跨学科的共同研究是十分普遍的事情，作为泵产品的技术发展亦是如此。以屏蔽式泵为例，取消泵的轴封问题，必须从电机结构开始，单局限于泵本身是没有办法实现的；解决泵的噪声问题，除解决泵的流态和振动外，同时需要解决电机风叶的噪声和电磁场的噪声；提高潜水泵的可靠性，必须在潜水电机内加设诸如泄漏保护、过载保护等措施；提高泵优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763的运行效率，须借助于控制技术的运用等等。这些无一不说明要发展泵技术水平，必须从配套的电机、控制技术等方面同时着手，综合考虑，最大限度地提升机电一体化综合水平。12轴向柱塞泵概述本设计对柱塞泵的结构作了详细的研究，在柱塞泵中有阀配流轴配流端面配流三种配流方式。这些配流方式被广泛应用于柱塞泵中，并对柱塞泵的高压高速化起到了不可估量的作用。可以说没有这些配流方式，就没有柱塞泵。但是，由于这些配流方式在柱塞泵中的单一使用，也给柱塞泵带来了一定的不足。设计中对轴向柱塞泵结构中的滑靴作了介绍，滑靴一般分为三种形式；对缸体的尺寸结构等也作了设计；对柱塞的回程结构也有介绍。柱塞式液压泵是靠柱塞在柱塞腔内的往复运动，改变柱塞腔容积实现吸油和排油的。是容积式液压泵的一种。柱塞式液压泵由于其主要零件柱塞和缸休均为圆柱形，加工方便配合精度高，密封性能好，工作压力高而得到广泛的应用。柱塞式液压泵种类繁多，前者柱塞平行于缸体轴线，沿轴向按柱塞运动形式可分为轴向柱塞式和径向往塞式两大类运动，后者柱塞垂直于配油轴，沿径向运动。这两类泵既可做为液压泵用，也可做为液压马达用。泵的内在特性是指包括产品性能、零部件质量、整机装配质量、外观质量等在内的产品固有特性，或者简称之为品质。在这一点上，是目前许多泵生产厂商所关注的也是努力在提高、改进的方面。而实际上，我们可以发现，有许多的产品在工厂检测符合发至使用单位运行后，往往达不到工厂出厂检测的效果，发生诸如过载、噪声增大，使用达不到要求或寿命降低等等方面的问题；而泵在实际当中所处的运行点或运行特征，我们称之为泵的外在特性或系统特性。正如科学技术的发展一样，现阶段科技领域中交叉学科、边缘学科越来越丰富，跨学科的共同研究是十分普遍的事情，作为泵产品的技术发展亦是如此。以屏蔽式泵为例，取消泵的轴封问题，必须从电机结构开始，单局限于泵本身是没有办法实现的；解决泵的噪声问题，除解决泵的流态和振动外，同时需要解决电机风叶的噪声和电磁场的噪声；提高潜水泵的可靠性，必须在潜水电机内加设诸如泄漏保护、过载保护等措施；提高泵的运行效率，须借助于控制技术的运用等等。这些无一不说明要发展泵技术水平，必须从配套的电机、控制技术等方面同时着手，综合考虑，最大限度地提升机电一体化综合优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763水平。13轴向柱塞泵研究现况轴向柱塞泵由于柱塞结构紧凑、工作压力高、效率高、容易实现变量等优点，因此被广泛应用于工作压力高、流量大而又需要调节的液压系统中。轴向柱塞泵可分为阀配流与轴配流两大类。阀配流轴向柱塞泵存在故障率高、效率低等缺点。国际上70、80年代发展的轴配流轴向柱塞泵克服了阀配流轴向柱塞泵的不足。由于轴向泵结构上的特点，轴配流轴向柱塞泵耐冲击、寿命长、控制精度高。使其成为一种优良的高压泵，代表当今国际上液压泵制造的先进水平。但是，它技术含量高、加工制造难度大，国际上只有博世（BOSCH）公司、沃依特（VOITH）公司等少数几家公司能够生产。而博世公司只能生产90ML以下规格的泵，沃依特公司只生产110一250MLR规格的泵。我国从80年代末90年代初有很多科研机构与生产厂家开始研究开发这种产品，但都没有取得实质性进展。主要因为在理论上有待深化，在实际生产中不能解决转子与配流轴、滑靴与定子两对摩擦副烧研的问题。有些生产厂家在柱塞内孔通过浇铸轴承合金等方法来克服烧研，但效果并不理想。这种办法在小排量泵中使用，虽然能够防止摩擦副烧研的问题，但泵的使用寿命不长。由我国著名的液压专家卢望研究员和材料专家闰秉均教授及其课题组经过多年研究与开发，取得了“过平衡压力补偿方法及双排轴向柱塞泵”和“一种新型高压大排量轴向柱塞泵”两项技术专利、“合金奥氏体一贝氏体球铁开发应用研究”一项国家新材料技术成果。这些技术成果的取得，使我国轴向柱塞泵的研制在设计理论与材料工艺方面取得突破性进展。兰州永新科技股份有限公司以上述两项专利与一项新材料技术成果为支持，成功地开发生产的JBP系列机电控制式轴向柱塞泵，是国家科技部“八五”攻关和国家科技部火炬计划项目。该泵在多家企业进行了23年的工业考核试验，性能优良。泵的技术发展一如其他产业的发展一样，是由市场需求的推动取得的。当今社会，可进发展日新月异，人们在以环保、电子等领域高科技发展及世界可持续发展为主所产生的巨大需求的大背景下，对于包括泵行业在内的许多行业或领域都带来了技术的飞速变革和发展。随着电子、计算机、材料、制造等相关技术的发展，多学科交叉应用于轴向柱塞泵的研究，使仿真和试验更为接近现实，轴向柱塞泵设计和优化的效率大大提高。产品的生命力在于市场的需求。如今的市场需求正是要求创新，做到与众不同，正是这一点，造就了泵产品的多元化趋势。它的多元性主要体现在（1）输送介质的多样性（2）产品结构的差异性优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763（3）运行要求的不同性从输送介质来看，最早泵的输送对象为单一的水及其它可流动的液体、气体或浆体到现在可输送固液混合物、气液混合物、固液气混合物，直至输送活的物体，如土豆、鱼等等。不同的输送对象对于泵的内部结构要求均不同。除了输送对象对泵的结构有不同要求外，泵的安装形式、管道布置形式、维护维修等方面对泵的内在或外在的结构也提出了新要求。同时，各个生产厂商在结构的设计上又加入了各自企业的理念，更加提高了泵结构的多元化程度。基于可持续发展和环保的总体背景，泵的运行环境对泵的设计又提出了众多的要求，如泄漏减少、噪声振动降低、可调性增加、寿命延长等等均对泵的设计提出了不同的侧重点或几个着重点并行均需考虑，也必然形成泵的多元化形式。目前我国的轴向柱塞泵技术还比较落后，但旺盛的需求对轴向柱塞泵技术的发展有很大的推动作用。因此只要能紧跟国际技术潮流，发挥后发优势，一定能赶上国际先进水平，甚至后来居上。14直轴式轴向柱塞泵的工作原理轴向柱塞泵是依靠柱塞在缸体孔内的往复运动，造成密封容积的变化，来实现吸油和排油。直轴式轴向柱塞泵的结构如图11所示，柱塞的头部安装有滑靴，滑靴底面始终贴着斜盘平面运动。当缸体带动柱塞旋转时，由于斜盘平面相对缸体平面（XOY面）存在一倾斜角R，迫使柱塞在柱塞腔内作直线往复运动。缸体按N方向旋转，在范18036围内，柱塞由开始不断伸出，柱塞腔容积不断增大，直至。在这过程中，柱塞腔1800刚好与配油盘吸油窗相通，油液被吸人柱塞腔内，这是吸油过程。随着缸体继续旋转，在，柱塞在斜盘约束下开始不断进入腔内，柱塞腔容积不断减小，直至下孔点0止。在这过程中，柱塞腔刚好与配油盘排油窗相通，油液通过排油窗排出。这就是排油过程。可见，缸体每转一圈，各个柱塞有半周吸油、半周排油。如果缸体不断旋转，泵便连续地吸油和排油。如果改变传动轴的旋转方向或斜盘的倾斜方向，就可改变泵的吸、排油方向；泵的排量大小可通过改变斜盘的倾角R的大小来实现。这也是斜盘式轴向柱塞泵通常为双向变量泵的原因。优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605盘2回程盘3滑靴4柱塞5缸体6配油盘7传动轴图11直轴式轴向柱塞泵工作原理优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763第2章总体设计与分析21主要性能参数分析10SCY141B手动变量轴向柱塞泵参数如下最大工作压力MAX315PM公称排量0/QLR额定流量15L/MIN最大流量MAX21/INL额定转速N1500R/MIN211排量流量与容积效率轴向柱塞泵排量是指缸体旋转一周，全部柱塞腔所排出油液的容积，即BQ2MAXMAX4XFSZDS10ML21950195029不计容积损失时，泵的理论流量为TBQ001150015L2MAX4TBBQNDSZN式中柱塞横截面积；XF柱塞外径；D柱塞最大行程；MAXSZ柱塞数；传动轴转速。BN泵的理论排量Q为（ML/R）1015039VN优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763为了避免气蚀现象，在计算理论排量时应按下式作校核计算13MAXPNQC072066P式中是常数，对进口无预压力的油泵5400；对进口压力为5KGF/CM的油泵PC9100，这里取9100故符合要求。PP排量是液压泵的主要性能参数之一，是泵几何参数的特征量。相同结构型式的系列泵中，排量越大，作功能力也越大。因此，对液压元件型号命名的标准中明确规定用排量作为主参数来区别同一系列不同规格型号的产品。从泵的排量公式中可以看出，柱塞直径分布圆直径柱塞数24BXFQDDZTGZDFDZ都是泵的固定结构参数，并且当原动机确定之后传动轴转速也是不变的量。要想改变BN泵输出流量的方向和大小，可以通过改变斜盘倾斜角来实现。对于直轴式轴向柱塞泵，斜盘最大倾斜角，该设计是通轴泵，受机构限制，取下限，即。MAX152015GO泵实际输出流量为GBQ1505145（ML/MIN）TB式中为柱塞泵泄漏流量。B轴向柱塞泵的泄漏流量主要由缸体底面与配油盘之间滑靴与斜盘平面之间及柱塞与柱塞腔之间的油液泄漏产生的。此外，泵吸油不足柱塞腔底部无效容积也造成容积损失。泵容积效率定义为实际输出流量与理论流量之比，即VBGBQTBGBT145967轴向柱塞泵容积效率一般为094098，故符合要求。B212扭矩与机械效率不计摩擦损失时，泵的理论扭矩为TBM优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605TPQM109NM式中为泵吸排油腔压力差。BP考虑摩擦损失时，实际输出扭矩为BGBMGBT192NM轴向柱塞泵的摩擦损失主要由缸体底面与配油盘之间滑靴与斜盘平面之间柱塞与柱塞腔之间的摩擦副的相对运动以及轴承运动而产生的。泵的机械效率定义为理论扭矩与实际输出扭矩之比，即TBMGB19052TTMBBGBF213功率与效率不计各种损失时，泵的理论功率TBN2TBTBGBNPQNM1502316KW泵实际的输入功率为R12BRBGBTMN501293605KW泵实际的输出功率为BCNBCGTBPQ319452KW定义泵的总效率为输出功率与输入功率之比，即CBRN12BTCBBMRTNM09567085上式表明，泵总效率为容积效率与机械效率之积。对于轴向柱塞泵，总效率一般为08509,上式满足要求。BH优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或130413976322柱塞运动分析柱塞运动学分析，主要是研究柱塞相对缸体的往复直线运动。即分析柱塞与缸体做相对运动时的行程速度和加速度，这种分析是研究泵流量品质和主要零件受力状况的基础。221柱塞行程S图21为一般带滑靴的轴向柱塞运动分析图。若斜盘倾斜角为，柱塞分布圆半径为，缸体或柱塞旋转角为A，并以柱塞腔容积最大时的上死点位置为，则对应于任一FR0旋转角A时，图21柱塞运动分析COSFFHRA所以柱塞行程S为1SSTGTG当时，可得最大行程为180AOMAXAX2FFSRTDT3918039TM222柱塞运动速度分析V将式对时间微分可得柱塞运动速度V为1COSSHTGTG优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763SINSAFTTDRTGAUW当及时，可得最大运动速度为90A27IN1MAXMAX5092189/6FRTGTGS式中为缸体旋转角速度，。WATW223柱塞运动加速度A将对时间微分可得柱塞运动加速度A为SINSAFTTDRTG2COSAFTTDRTGA当及时，可得最大运动加速度为0A18COS1,MAX2MAX15089219/6FRTGS柱塞运动的行程S速度V加速度与缸体转角A的关系如图22所示。图22柱塞运动特征图23滑靴运动分析优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763研究滑靴的运动，主要是分析它相对斜盘平面的运动规律，即滑靴中心在斜盘平面内的运动规律（如图23），其运动轨迹是一个椭圆。椭圆的长短轴分别为XOY长轴23940COS15FRBMGO短轴FA设柱塞在缸体平面上A点坐标为SINCOFXRYA如果用极坐标表示则为矢径2221COSHFXTGA极角COSARTGA滑靴在斜盘平面内的运动角速度为XYH22COSINHTDAAQWG由上式可见，滑靴在斜盘平面内是不等角速度运动，当时，最大（在23H短轴位置）为MAXCOSHWG15026/RADS当时，最小（在长轴位置）为0AMIN150S2COS152/6HRS由结构可知，滑靴中心绕点旋转一周（）的时间等于缸体旋转一周的时间。因O此，其平均旋转角速度等于缸体角速度，即1502157/6APRADS优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763第3章主要零部件设计31柱塞设计311柱塞结构型式的选择轴向柱塞泵均采用圆柱形柱塞。根据柱塞头部结构，可有以下三种形式1）点接触式柱塞如图21（A）所示，这种柱塞头部为一球面，与斜盘为点接触，其零件简单，加工方便。但由于接触应力大，柱塞头部容易磨损剥落和边缘掉块，不能承受过高的工作压力，寿命较低。这种点接触式柱塞在早期泵中可见，现在很少有应用。2）线接触式柱塞如图21（B）所示，柱塞头部安装有摆动头，摆动头下部可绕柱塞球窝中心摆动。摆动头上部是球面或平面与斜盘或面接触，以降低接触应力，提高泵工作压。摆动头与斜盘的接触面之间靠壳体腔的油液润滑，相当于普通滑动轴承，其值必须限制在规PV定的范围内。3）带滑靴的柱塞如图21（C）所示，柱塞头部同样装有一个摆动头，称滑靴，可以绕柱塞球头中心摆动。滑靴与斜盘间为面接触，接触应力小，能承受较高的工作压力。高压油液还可以通过柱塞中心孔及滑靴中心孔，沿滑靴平面泄漏，保持与斜盘之间有一层油膜润滑，从而减少了摩擦和磨损，使寿命大大提高。目前大多采用这种轴向柱塞泵。优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763图21柱塞结构型式可见，柱塞大多做成空心结构，以减轻柱塞重量，减小柱塞运动时的惯性力。采用空心结构还可以利用柱塞底部高压油液使柱塞局部扩张变形补偿柱塞与柱塞腔之间的间隙，取得良好的密封效果。空心柱塞内还可以安放回程弹簧，使柱塞在吸油区复位。但空心结构无疑增加了柱塞在吸排油过程中的剩余无效容积。在高压泵中，由于液体可压缩性能的影响，无效容积会降低泵容积效率，增加泵的压力脉动，影响调节过程的动态品质。综上，本设计选用图21（C）所示的型式。312柱塞结构尺寸设计1）柱塞直径及柱塞分布塞直径ZDFD柱塞直径柱塞分布直径和柱塞数Z都是互相关联的。根据统计资料，在缸体F上各柱塞孔直径所占的弧长约为分布圆周长的75，即ZF075ZFDD由此可得382FMD式中为结构参数。随柱塞数Z而定。对于轴向柱塞泵，其值如表21所示。MM表21柱塞结构参数Z7911M313945优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763当泵的理论流量和转速根据使用工况条件选定之后，根据流TBQBN量公式得柱塞直径为ZD（27M2143TGZNQB1）式中斜盘最大倾角，取20由上式计算出的数值要圆整化，并应按有关标准选取标准直径,应选取22MMZD柱塞直径确定后，应从满足流量的要求而确定柱塞分布圆直径，即FD（2MDZNTGDQDZBF4395142）2）柱塞名义长度L由于柱塞圆球中心作用有很大的径向力T，为使柱塞不致被卡死以及保持有足够的密封长度，应保证有最小留孔长度，一般取0L2BPMA0148ZLD325Z这里取。MDLZ420因此，柱塞名义长度应满足L0MAXINLSL式中柱塞最大行程；MAXS柱塞最小外伸长度，一般取。INLMDLZ420MIN根据经验数据，柱塞名义长度常取20BPMAZL37324ZD这里取。MDLZ753优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605柱塞球头直径1D按经验常取，如图22所示。1078Z图22柱塞尺寸图这里取MDZ1801为使柱塞在排油结束时圆柱面能完全进入柱塞腔，应使柱塞球头中心至圆柱面保持一定的距离，一般取，这里取。DL045DZLDMDLZ1504）柱塞均压槽高压柱塞泵中往往在柱塞表面开有环行均压槽，起均衡侧向力改善润滑条件和存储赃物的作用。均压槽的尺寸常取深H0307MM；间距T210MM。这里取。MTH2,50313柱塞摩擦副比压P比功验算VP对于柱塞与缸体这一对摩擦副，过大的接触应力不仅会增加摩擦副之间的磨损，而且有可能压伤柱塞或缸体。其比压应控制在摩擦副材料允许的范围内。取柱塞伸出最长时的最大接触应力作为计算比压值，则（2MPALDPZ231MAX3）柱塞相对缸体的最大运动速度应在摩擦副材料允许范围内，即MAXV（2SMVSTGRF/8/504）优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763由此可得柱塞缸体摩擦副最大比功为MAXPV（2SMPAMVSTGRLDVPFZ/60/5121MAX5）上式中的许用比压许用速度许用比功的值，视摩擦副材料而定，可PVPV参考表21。表21材料性能材料牌号许用比压PMPA许用滑动速度VM/S许用比功PVMPAM/SZQAL9430860ZQSN10115320球墨铸铁10518柱塞与缸体这一对摩擦副，不宜选用热变形相差很大的材料，这对于油温高的泵更重要。同时在钢表面喷镀适当厚度的软金属来减少摩擦阻力，不选用铜材料还可以避免高温时油液对铜材料的腐蚀作用。32滑靴设计目前高压柱塞泵已普遍采用带滑靴的柱塞结构。滑靴不仅增大了与斜盘的接触面减少了接触应力，而且柱塞底部的高压油液，经柱塞中心孔和滑靴中心孔，再经滑0D0D靴封油带泄露到泵壳体腔中。由于油液在封油带环缝中的流动，使滑靴与斜盘之间形成一层薄油膜，大大减少了相对运动件间的摩擦损失，提高了机械效率。这种结构能适应高压力和高转速的需要。滑靴设计常用剩余压紧力法。剩余压紧力法的主要特点是滑靴工作时，始终保持压紧力稍大于分离力，使滑靴紧贴斜盘表面。此时无论柱塞中心孔还是滑靴中心孔，0D0D均不起节流作用。静压油池压力与柱塞底部压力相等，即1PBP1B优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763将上式代入式中，可得滑靴分离力为211LNCOSZBRDP（23LN2121NPRB6）设剩余压紧力，则压紧系数YFP，这里取01。051YP滑靴力平衡方程式即为82NPYF用剩余压紧力法设计的滑靴，油膜厚度较薄，一般为0008001MM左右。滑靴泄漏量少，容积效率教高。但摩擦功率较大，机械效率会降低。若选择适当的压紧系数，剩余压紧力产生的接触应力也不会大，仍有较高的总效率和较长的寿命。剩余压紧力法简单适用，目前大多数滑靴都采用这种方法设计。321滑靴的结构型式的选择滑靴结构有如图23所示的3种型式。图23滑靴结构型式图23（A）所示为简单型，静压油池较大，只有封油带而无辅助支承面。结构简单，是目前常用的一种型式。图23（B）所式滑靴增加了内外辅助支承面。减小了由剩余压紧力产生的比压，同时可以克服滑靴倾倒产生的偏磨使封油带被破坏的情况。优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763图23（C）所示的滑靴在支承面上开设了阻尼形螺旋槽与缝隙阻尼共同形成液阻。从而实现滑靴油膜的静压支承。经比较，本设计采用图23（A）所示的结构型式。322滑靴结构尺寸设计图24滑靴外径的确定滑靴在斜盘上的布局，应使倾角时，互相之间仍有一定的间隙S，如图24所示。01）滑靴外径2D（2MSZ15209IN43INF27）一般取S021，这里取02。2）油池直径D初步计算时，可设定，这里取0812068M125213）中心孔及长度0D0L如果用剩余压紧力法设计滑靴，中心孔和可以不起节流作用。为改善加工工艺0D性能，取（或）081510MM0D0优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或130413976333配油盘设计配油盘是轴向柱塞泵主要零件之一，用以隔离和分配吸排油油液以及承受由高速旋转的缸体传来的轴向载荷。它设计的好坏直接影响泵的效率和寿命。配油盘设计主要是确定内封油带尺寸吸排油窗口尺寸以及辅助支承面各部分尺寸。331过渡区设计为使配油盘吸排油窗之间有可靠的隔离和密封，大多数配油盘采用过渡角大于柱1A塞腔通油孔包角的结构，称正重迭型配油盘。具有这种结构的配油盘，当柱塞从低压0A腔接通高压腔时，柱塞腔内封闭的油液会受到瞬间压缩产生冲击压力；当柱塞从高压腔接通底压腔时，封闭的油液会瞬间膨胀产生冲击压力。这种高低压交替的冲击压力严重降低流量脉动品质，产生噪音和功率消耗以及周期性的冲击载荷。对泵的寿命影响很大。为防止压力冲击，我们希望柱塞腔在接通高低压时，腔内压力能平缓过渡从而避免压力冲击。332配油盘主要尺寸确定图25配油盘主要尺寸1）配油窗尺寸配油窗口分布圆直径一般取等于或小于柱塞分布圆直径FD配油窗口包角，在吸油窗口包角相等时，取0优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763120A为避免吸油不足，配油窗口流速应满足满足要求。0023/TBQMSF式中泵理论流量；TB配油窗面积，；2F2023R许用吸入流速，23M/S。00由此可得23R0TQV2）封油带尺寸设内封油带宽度为，外封油带宽度为，和确定方法为2B1B2考虑到外封油带处于大半径，加上离心力的作用，泄漏量比内封油带泄漏量大，取略大1B于，即2B12015ZBRD234Z当配油盘受力平衡时，将压紧力计算示与分离力计算示带入平衡方程式可得（222234121LNLZPRZD8）联立解上述方程，即可确定配油盘封油带尺寸MRMR17,2,3504321，333验算比压P、比功PV为使配油盘的接触应力尽可能减小和使缸体与配油盘之间保持液体摩擦，配油盘应有足够的支承面积。为此设置了辅助支承面，如图49中的。辅助支承面上开有5D6优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763宽度为B的通油槽，起卸荷作用。配油盘的总支承面积F为225141234FD式中辅助支承面通油槽总面积；且（K为通油槽个数，B15R为通油槽宽度）吸排油窗口面积。2F3根据估算1042M配油盘比压P为（2PAFRKBPTY284259）式中配油盘剩余压紧力；YP中心弹簧压紧力；T根据资料取300PA；在配油盘和缸体这对摩擦副材料和结构尺寸确定后，不因功率损耗过大而磨损，应验算PV值，即PVV式中平均切线速度，。PP42DN24/60582CMKGFNV根据资料取。V260/KGFCM34缸体设计下面通过计算确定缸体主要结构尺寸241通油孔分布圆和面积FRF优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763图26柱塞腔通油孔尺寸为减小油液流动损失，通常取通油孔分布圆半径与配油窗口分布圆半径相等。FRFR即MRF2632式中为配油盘配油窗口内外半径。2R3通油孔面积近似计算如下（如图26所示）。832150BLFAA式中通油孔长度，；ALZD通油孔宽度，；BAZ342缸体内外直径的确定1D2为保证缸体在温度变化和受力状态下，各方向的变形量一致，应尽量使各处壁厚一致（如图27），即。壁厚初值可由结构尺寸确定。然后进行强度和刚度验算。123优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763图27缸体结构尺寸缸体强度可按厚壁筒验算（210）/142560221）CMKGFDPB式中筒外径，且100MM。1DZD缸体材料许用应力，对ZQAL946008002/KGFCM缸体刚度也按厚壁筒校验，其变形量为（211）2ZBDPFM0式中E缸体材料弹性系数；材料波桑系数，对刚质材料023030，青铜032035；允许变形量，一般刚质缸体取，青铜则取065M；048M符合要求。343缸体高度H优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763从图27中可确定缸体高度H为MLL1543MAX0式中柱塞最短留孔长度；0L柱塞最大行程；MAXS为便于研磨加工，留有的退刀槽长度，尽量取短；3L缸体厚度，一般（0406），这里取0511。4LZDZDM35柱塞回程机构设计直轴式轴向柱塞泵一般都有柱塞回程结构，其作用是在吸油过程中帮助把柱塞从柱塞腔中提伸出来，完成吸油工作，并保证滑靴与斜盘有良好的贴合。固定间隙式回程结构使用于带滑靴的柱塞。它的特点是在滑靴颈部装一回程盘2，如图28，并用螺纹环联结在斜盘上。当滑靴下表面与回程盘贴紧时，应保证滑靴上表面与斜盘垫板3之间有一固定间隙，并可调。回程盘是一平面圆盘，如图28所示。盘上为滑靴安装孔径，为滑靴安装孔分HDHD布圆直径。这两个尺寸是回程盘的关键尺寸，设计不好会使滑靴颈部及肩部严重磨损。下面主要研究这两个尺寸的确定方法。图28回程盘结构尺寸如前所述，滑靴在斜盘平面上运动轨迹是一个椭圆，椭圆的两轴是优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763短轴21953FARM长轴42COSMAXB和的选择应保证泵工作时滑靴不与回程盘发生干涉为原则。因此，取椭圆长HDDHD短轴的平均值较合理，即61COS2MAXRFBAFK从图28中可以看出回程盘上安装孔中心O与长短轴端点A或B的最大偏心距相等，且为，因而MAX12E（2RFEFF2COSCOS2MAXMAXAX12）为了允许滑靴在任一方向偏离，而不与回程盘干涉，回程盘的安装孔径应比滑AX12E靴径部直径D大。同时，考虑到加工安装等误差，应在安装孔与滑靴径部之间保留MAXE有适当间隙J。这样安装孔的直径为32MAXJEDK式中滑靴颈部直径；D间隙，一般取051MM。JJ36变量机构设计轴向柱塞泵通过变量机构改变直轴泵斜盘倾斜角或斜轴泵摆缸摆动角，以改变输出流量的方向和大小。变量机构的型式很多，按照控制方式，可分为手动式、机动式、电动式、液动式、电液比例控制式等。按照变量执行机构可分为机械式、液压伺服机构式、液压缸式，如图29。按照性能参数还可分为恒功率式、恒压式、恒流量式等。优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763图29变量执行机构以上各种型式的变量机构常常组合使用。例如，图29A所示，手动变量机构采用杠杆或采用手轮转动丝杠，带动斜盘改变倾斜角，如果用可逆电机旋转丝杠可实现电动变量。图29B所示，在伺服阀C端用手轮或杠杆输入一位移量，称手动伺服变量式；若以电机或液压装置输入位移量时，则称电动或液动伺服变量式；如果输入的控制信号量使得泵输出的功率为常值，则构成了压力补偿变量式。再如图29C中，用带有电磁阀的外液压源控制，可成为远程液控变量式；如果用伺服阀控制变量缸，并使泵出口压力为恒值，可成为恒压变量型式。由此可知，变量的型式是多种多样的，下面介绍其中最常用的几种变量机构。并予以比较选择。361手动变量机构手动变量机构是一种最简单的变量机构，适用于不经常变量的液压系统。变量时用手轮转动丝杠旋转，丝杠上的螺母直线运动带动斜盘改变倾斜角实现变量。手动变量机构原理图及变量特性如图210所示。图210手动变量机构原理及特征优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763图中表明手动变量机构可实现双向变量。流量Q的方向和大小与变量机构行程Y成正比。362手动伺服变量机构该机构用机械方式通过伺服阀带动变量缸改变斜盘倾角实现变量。手动伺服变量机构的原理图和变量特性如图211所示。图211手动伺服变量机构图中伺服变量机构由双边控制阀和差动变量缸组成。控制阀的阀套与变量活塞杆相连，变量缸的缸体与泵体相连。当控制阀处于中位时，斜盘稳定在一定的位置上。变量时，若控制阀C端向左移动，油路1和2连通，变量缸AB两腔都是泵出口压力。由于B腔面积大于A腔，变量活塞在液压力作用下向右移动，推动斜盘倾斜角减小，流量随之减少。与此同时，由于阀套与活塞杆相连，阀套也向右移动逐步关闭油路L和2，于是斜盘稳定在新的位置上。反之，控制阀向右移动时，油路2和3连通，变量缸B腔与回油路接通，变量活塞在A腔液压力作用下向左移动，使斜盘倾角增大，流量也增大。同理，由于控制阀阀套的反馈移动，使斜盘稳定在新的位置。这种利用机械位置反馈的伺服变量机构减少了变量控制力，大大提高了变量的性能和精度。变量信号输入可以是手动，也可以是电动。如用外液压源可实现远程无级变量。因此，这种变量型式广泛用于频繁变速的行定车辆、工程机械、机床等许多液压系统中。363恒功率变量机构恒功率变量机构是根据泵出口压力调节输出流量，使泵输出流量与压力的乘积近似优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763保持不变，即原动机输出功率大致保持恒定。变量机构原理如图103A所示。图中恒功率变量机构仍由双边控制阀和差动变量缸组成。与手动伺服变量机构不同的是控制阀C端由弹簧预压调定，D端用控制油路接通泵出口管路。利用液压力与弹簧力平衡的关系控制变量活塞，改变斜盘倾角。工作原理与手动伺服变量机构类似。为使泵功率为一恒值，理论上，泵出口压力与输出流量应保持双曲线关系，如图54所示。但是，实际泵的变量机构都是采用弹簧来控制的。因此，只能用一段折线一根弹簧或二段折钱二根弹簧来近似替代双曲线。图211（A）所示的变量特性就是采用内外双弹簧和机械限位装置控制的恒功率变量特性。364恒流量变量机构恒流量变量机构是根据装于泵出口主油路中的节流阀两侧的压力差调节输出流量，保持流量为一恒值。变量机构原理及变量特性如图212所示。图212恒流量变量机构原理及特征图中恒流量变量机构由带有节流阀的双边控制阀恒流量阀和差动变量缸组成。控制阀C端预压弹簧调定后，节流阀两侧压力差在控制阀阀芯上产生的液压力与弹簧力相平衡，阀芯处于中垃，斜盘倾角固定在某一角度，泵输出流量为调定值。当泵转速增加时，输出流量也相应增加。由于节流器面积不变，则节流器两端压力差增大，推动控制阀阀芯左移，带动变量活塞左移，斜盘倾角减小，流量城少，直至P恢复到调定值。此时，阀芯上液压力与弹簧力重新平衡阀芯处于中位，斜盘倾角稳定，泵输出流量为恒定值。反之，当泵转速减小后，输出流量减少。类似的分析可知，斜盘优秀毕业论文，支持预览，答辩通过，欢迎下载需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763倾角会增加，流量也随之增加，仍保持为一恒定值。恒流量变星泵用于对液压执行机构要求速度恒定的设备中。例如，机床、运输机械等液压系统。但是恒流量变量泵恒定流星的精度不高，误差较大，这也限制了它的应用。综合比较以上几种变量机构，本设计选择手动伺服变量机构。第4章主要零件受力分析与校核41柱塞受力分析与校核柱塞是柱塞泵主要受力零件之一。单个柱塞随缸体旋转一周时，半周吸油一周排油。柱塞在吸油过程与在排油过程中的受力情况是不一样的。下面