华夏中学学生公寓设计计算书

学士学位毕业设计华夏中学学生公寓摘要该建筑物是位于哈尔滨的一栋多层框架学生公寓。根据提供的地形图和及功能要求的规定，进行建筑设计。它的占地面积约830M2，建筑面积约5000M2。建筑物最高高度为204M。此建筑物采用钢筋混凝土框架结构，结构设计是七度设防，设计地震是第一组，场地为类，粗糙度为C类，耐火等级为二级。其设计内容包括结构布置、构件估算、内力分析、构件截面设计和基础设计几部分。采用整体现浇式，建筑整体刚度较好并进行了地震作用、风荷载和竖向荷载的内力分析，采用了多种荷载组合方式。钢筋混凝土是一种延性材料，为了充分利用这种材料的特性，根据建筑三级抗震的要求，进行梁端弯矩调幅，柱端弯矩调整，剪力调整等计算，同时注意节点的设计，使得建筑的设计达到强柱弱梁，强剪弱弯的要求，增加建筑的延性，以提高建筑的使用性能。在此次设计中，多层框架结构分析是采用底部剪力法进行地震荷载下的内力分析；采用弯矩二次分配法进行竖向荷载的内力分析，整个结构的设计均依据规范来计算。在基础的设计中，根据地质勘察报告，并参照勘察结论和建议，本工程地基基础设计等级为丙级，基础持力层选定为粉质黏土层，采用柱下独立基础。关键词框架、荷载、抗震、独立基础、钢筋混凝土ABSTRACTTHISBUILDINGISLOCATEDHAERBINAMULTILAYEREDFRAMESTUDENTAPARTMENTACCORDINGTOTOPOGRAPHICDIAGRAMWHICHPROVIDESANDFUNCTIONREQUESTSTIPULATION,CARRIESONTHEARCHITECTURALDESIGNITSAREAAPPROXIMATELY830M2,FLOORSPACEAPPROXIMATELY5000M2BUILDINGHIGHIS204M。THISBUILDINGUSESTHEREINFORCEDCONCRETEPORTALFRAMECONSTRUCTION,THESTRUCTURALDESIGNISSEVENGARRISONS,THEDESIGNEARTHQUAKEISTHEFIRSTGROUP,THELOCATIONISIIKIND,ROUGHNESSISCKIND,THEFIREPROOFRANKISTWOLEVELSITSDESIGNCONTENTINCLUDINGTHESTRUCTURALARRANGEMENT,THECOMPONENTESTIMATE,THEPLANEUNITCHOICE,THEENDOGENICFORCEANALYSIS,THECOMPONENTSECTIONDESIGNANDTHEFOUNDATIONDESIGNSSEVERALPARTSUSEDPLACEMENT,THECONSTRUCTIONOVERALLRIGIDITYISBETTERANDCARRIESONHASCARRIEDONTHEEARTHQUAKELOAD,THEWINDLOADANDTHEVERTICALLOADENDOGENICFORCEANALYSIS,HASSELECTEDTHEMANYKINDSOFLOADSCOMBINATIONMETHOD。THEREINFORCEDCONCRETEISONEKINDOFDUCTILITYMATERIAL,INORDERTOFULLYUSESTHISKINDOFMATERIALTHECHARACTERISTIC,ACCORDINGTOTHEBUILDINGTHREELEVELSOFEARTHQUAKERESISTANCESREQUESTS,CARRIESONTHELIANGENDMOMENTAMPLITUDEMODULATION,THECOLUMNENDMOMENTADJUSTMENT,COMPUTATIONANDSOONSHEARINGFORCEADJUSTMENT,SIMULTANEOUSLYPAYSATTENTIONTOTHEPITCHPOINTTHEDESIGN,CAUSESTHEBUILDINGTHEDESIGNTOACHIEVESTRONGCOLUMNWEAKLIANG,STRONGLYCUTSTHEWEAKCURVEDREQUEST,THEINCREASECONSTRUCTIONDUCTILITY,ENHANCESTHECONSTRUCTIONTHEOPERATIONALPERFORMANCE。INTHISDESIGN,THEMULTILAYERPORTALFRAMECONSTRUCTIONANALYSISISUSESTHEBASESHEARINGFORCELAWTOCARRYONUNDERTHEEARTHQUAKELOADTHEENDOGENICFORCEANALYSISUSESBASESHEARINGFORCELAWTOCARRYONTHEVERTICALLOADTHEENDOGENICFORCEANALYSIS,THEENTIRESTRUCTUREDESIGNCALCULATESBASEDONTHESTANDARD。INTHEFOUNDATIONDESIGN,ACCORDINGTOTHEGEOLOGICALPROSPECTINGREPORT,ANDTHEREFERENCERECONNAISSANCECONCLUSIONANDTHESUGGESTION,THISPROJECTGROUNDFOUNDATIONDESIGNRANKISTHETHIRDCLASS,THEFOUNDATIONHOLDSTHESTRENGTHLEVELDESIGNATIONTOMOUNTTHESOILLAYERFORTHEPOWDERNATURE,USESUNDERTHECOLUMNTHEINDEPENDENTFOUNDATION。KEYWORDSFRAMELOADEARTHQUAKERESISTANCESISOLATEDFOUNDATIONREINFORCEDCONCRETE目录1工程概况12结构布置及计算简图13重力荷载计算231屋面及楼面的永久荷载标准值232屋面及楼面可变荷载标准值333梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算334重力荷载代表值44框架侧移刚度计算541横向框架侧移刚度计算55横向水平作用下框架结构的内力和侧移计算851横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移刚度计算8511横向自振周期计算8512水平地震作用及楼层地震剪力计算8513水平地震作用下的位移验算9514水平地震作用下框架内力计算1052横向风荷载作用下框架内力和侧移计算12521风荷载标准值12522风荷载作用下的水平位移验算13523风荷载作用下框架结构内力计算146竖向荷载作用下框架结构的内力计算1661横向框架内力计算16611计算单元16612荷载计算16613内力计算1962横向框架内力组合22621结构抗震等级22622框架梁内力组合227截面设计3171框架梁31711梁的正截面受弯承载力计算32712梁斜截面受剪承载力计算3472框架柱34721剪跨比和轴压比验算34722柱正截面承载力计算34723第二层A轴柱的配筋计算35724柱斜截面受剪承载力计算368板的设计3781荷载设计值38811活荷载38812恒荷载38813计算跨度38814弯矩计算38815截面设计399基础设计4191承载力计算及基础底面积确定41911柱41912B柱4192地基变形特征验算42921确定沉降计算深度42922沉降计算42923确定沉降经验系数42924基础最终沉降量43925局部倾斜验算43926下卧层强度验算4393基础高度验算45931A柱45932B柱4610现浇板楼梯设计49101材料选用49102楼梯板的计算491021确定板厚491022荷载计算491023内力计算501024配筋计算50103平台板设计511031荷载计算511032内力计算511033配筋计算52104平台梁设计521041荷载计算521042内力计算521043配筋计算53致谢54参考文献551工程概况本工程为哈尔滨市实验中学的学生公寓楼，总建筑面积5000平方米，此建筑纵向长为576M,横向144M，主体结构共6层，层高均为33M。风荷载基本风压045KN0，2M地面粗糙度为B类。雨雪条件基本雪压为055KN。抗震设计条件建设场地的地2M震基本烈度为7度，建筑抗震类别为乙类，建筑结构抗震等级为框架三级，场地土为II类。建筑结构的安全等级为二级，设计地震分组为第一组。设计使用年限为50年。2结构布置及计算简图根据房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面，立面及剖面设计，其结构平面见图2。填充墙采用240MM厚的烧结空心砖砌筑。门为木门，门洞09M21M,12M21M，18M24M，30M27M,08M21M，窗为铝合金窗，洞口尺寸为12M15M，18M24M，18M15M。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取120MM梁截面高度按梁跨度1/121/8估算主梁H1/121/8L取B1/31/2H,且B200MM次梁H21/121/15L取B21/351/2H，且B200MM由此估算的梁截面尺寸见表1,表中还给出了各层梁，柱和板的混凝土强度等级。C35,C3022571,716MNFNFTC22431,314MNFNFTC表1梁截面尺寸（MM）及各层混凝土强度等级横梁（BH）层次混凝土强度等级AB跨，CD跨BC跨纵梁BH次梁（BH）26C303005003004003006003004501C35300500300400350600300450由已知条件查表可知该框架结构未超过30M，抗震等级为三级，其轴压比限值N09。各层的重力荷载代表值近似取15KN。则边柱及中柱的负载面积7230M2M和72（62842）7257M。2由式A得各层柱截面面积为CNCF边柱A42117683149022731MC中柱5635C如取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面长度分别为421MM和526MM。根据以上计算结果并考虑其它因素，柱截面尺寸取值为底层柱600600MM，其它层柱550550M基础选用柱下独立基础，基础埋深245M,基础高10M。框架结构计算简图如图1所示,取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线；梁轴线取至板底，26层柱高即层高取33M底层柱高度从基础顶面算至一层楼底即H33045245100151取H51M11A横向框架B纵向框架图1框架结构计算简图3重力荷载计算31屋面及楼面的永久荷载标准值屋面（不上人）30厚细石混凝土保护层222603MKN三毡四油防水层04KN20厚水泥砂浆找平层20242240厚水泥蛭石保温层370K100厚钢筋混凝土板25251MN合计482KN15层楼面荷载8MM厚瓷砖地砖0552K100厚钢筋混凝土板25510MN20MM厚硬性水泥砂浆找平层0022004002合计35K32屋面及楼面可变荷载标准值图2结构平面布置图上人屋面均布活荷载标准值202MKN楼面活荷载标准值20屋面雪荷载标准值0552合计455K33梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算梁，柱可根据截面尺寸，材料容重及粉刷等计算长度上的重力荷载对墙，窗，门等可计算单位面积上的重力荷载。具体过程略，计算结果见表2。表2梁、柱重力荷载标准值层次构件B/MH/MR/3KNG/1MKNLI/NKNGI/KI/边横梁030525105394542042552中横梁0304251053151895103次梁03045251053545761632625纵梁0306251054736632998981801781柱060625110995136181764181764边横梁03052510539454524515092中横梁03042510531518512699221061次梁03045251053545761636744纵梁030625105473665321258186柱0550552511083233369884298842注1表中为考虑梁柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；G表示单位长度构件重力荷载；N为构件数量2长度取净长，柱长度取层高。外墙为370MM厚砌块，外墙面贴瓷砖（05）内墙面为20MM厚抹灰，则外墙2MKN单位墙面重力荷载为254017305内墙为240MM厚砌块，两侧均为20MM厚抹灰，则内墙单位墙面重力荷载为283224MKN木门单位面积重力荷载为02；MKN铝合金窗单位面积重力荷载为04KN/M。2表3板重力荷载标准值34重力荷载代表值集中于各楼层标高处的重力荷载代表值G为计算单元范围内各层楼面上的重力荷载I代表值及上下各半层的墙柱等重量，计算G时，各可变荷载的组合值按规范的规定采I用，屋面上的可变荷载均取雪荷载。重力荷载代表值G取结构和构件自重标准值和各可变荷载组合值之和,各可变荷载组合值系数取为雪荷载055屋面活载21/KNM22/KNM按等效均布荷载计算的楼面活载053各层各质点自重标准值墙梁板柱首层及标准层重力荷载代表值自重标准值05板重力荷载标准值活荷载标准值顶层重力荷载代表值自重标准值055板重力荷载标准值具体计算过程略，计算结果见图3层数板面积GKN/IGK/IGKN/楼面76464430585615楼梯6484123110433696屋面82944455377395377395图3重力荷载代表值（KN）4框架侧移刚度计算41横向框架侧移刚度计算梁的线刚度IBECIB/L。其中EC为混凝土弹性模量；L为梁的计算跨度；LB为梁截面惯性矩，本结构为现浇式楼盖，故考虑楼板的影响，对于中框架梁（T形截面），取IB20I0；对于边框架梁（倒L形截面），取IB15I0；对于楼电梯间梁，取IBI0。其中I0为梁矩形部分的截面惯性矩。柱的线刚度ICECIC/H，其中IC为柱的截面惯性矩，H为框架柱的计算高度。横向侧移刚度计算方法如下。横梁线刚度计算过程见表5CBII柱线刚度计算过程见表,4表4横梁线刚度类别层次2MNECHB0MIL/MNLIEC/51LIC/02MNLIEC131510430060031251096000164101024610103281010边横梁26301030060031251060001561023510313101315104300400187109240024510103681010491010中横梁26301030040016102400201030104010表5柱线刚度计算表CI层次/MHC/2NECMHB/4MIC/MNLIEC15100301046006001081010667101026330030105505507631069310柱的侧移刚度D值按下式计算D,为柱的侧移刚度修正系数，可由表22所21HIC列公式计算。根据梁、柱线刚度比的不同，柱分为中框架中柱和边柱，边框架中柱和边K柱以及楼梯间柱等。现以第2层B3柱的侧移刚度计算为例，说明计算过程，其余柱的计算过程略，计算结果见表。第3层C3柱及其与其相连的梁的相对线刚度如图375所示，图4柱及梁的相对线刚度图中数据取自表3和4，由表22可得梁柱线刚度比为K0319621K340CMNHIDC259310122表6中框架柱侧移刚度D值（）层次边柱（14）中柱（14）IDKC1IDKC2ID6304501814057103034259325598462046019143361100362717258111210490401224912305416466402010表7边框架柱侧移刚度D值（）MNA1,A27,D1,D17B1,B17,C1,C17层次KC1IKC2IDI6303401511078077028212381292642035015113060830292238413476010370371129509204814958105012表8楼梯间框架柱侧移刚度D值（）MND6,D13C6，C13层次KC1IKC2IDI63023010763605102015273458182023010763605502216800488721025033101550610431323246774将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度，I见下表9。表9框架各层层间侧移刚度层次123456ID553796764744734928734928734928734928由表9可见07207,故该框架为规则框架。因为纵向框架侧移比横21/D向纵向框架小，故不用验算纵向框架侧移刚度横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算。5横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算51横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算511横向自振周期计算结构顶点的假想侧移由式计算。KNIKTNIKJGIINIKGIUVV/U,计算过程见下表10表10结构顶点的假想侧移层次KNGI/KVGI/MNDII/MI/6880788880788734928120302651001640188242873492825629064100164028840687349283922653100164038857087349285292258210016404887348764744639172911147964603531255379610901090按式计算基本周期，其中的量纲为M，取07则T7UTUT066S7013512水平地震作用及楼层地震剪力计算因为本设计方案中结构高度不超过40M,质量和刚度沿高度分布较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值按式IEQG850085（11479641001644880788）08550353124280015KN04586039MAX901TGKNGFEQEK01926542801因14T所以应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附,6541STG加地震系数230708781NN计算，即按KNF326056各质点的水平地震作用按式11NEKNJJIIFHGEKNF将上述和代入可得BEKFNJJII1689具体过程见表10。各楼层地震剪力按式，结果见表11NIKIFV表11各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次MHI/KNGI/MKNHI/JIHGKNFI/KVI/621688078819025051024341043410435183100164018330012023439523805664150100164015024600019232429112995311710016401171918801502533513833284100164084137760107180721564021511147964585461600751266816907各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图5。图5楼层地震剪力513水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移分别按式（）IUIUIUIJSJIDV1/和式U，计算过程见表11。表中还计算了各层的层间弹性位移角。KNKU1IEHU/表12横向水平地震作用下的位移验算层次NVI/MDI/I/MI/HI/IEH64104373492805898733001/567058056673492811492933001/2895411299573492816081533001/206331383373492819665533001/1684215640276474421345933001/154911690755379624624651001/2073由表12可见,最大层间弹性位移角发生在第2层，其值为1/15491/550，满足的要求，其中。HUE50/1HU514水平地震作用下框架内力计算以平面图中轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法其余框架内力计算略。框架柱端剪力及弯矩分别按式和，计算，其中取SJIIJIJVD1YHMIJBIJHYVIJUIJ1IJD自表6，取自表9，层间剪力取自表11。各柱反弯点高度比Y按式IJD确定，其中由表查得。本计算中底层柱需考虑修正值，第2层321YYNNY柱需考虑修正值，其余柱均无修正。具体过程及结果见下表13。1和表13各层柱端剪力及弯矩计算边柱中柱层次MHI/KNVIDIJ/1IIVKYBIM1I1ID2IVKYBIM2I633410437349281405792204502256852358259321701103035194736495338056673492814057184804503251982411625932340810304044996748433112995734928140572606045037532255775259324808103045714087273331383373492814057319704504547485803259325898103045875910705233156402764744143363555046050586658662717267381100501111811118151169075537961224940090490751533451111646653891230631731510169注表中M量纲为V量纲为。,MKNK梁端弯矩，剪力及柱轴力分别按下式计算；,1UIJBJIRLBLMI,1UIJBJIRLBRMI；式LV21KNILVN1其中梁线刚度取自表4，具体过程见表14。表14梁端弯矩、剪力及柱轴力计算边梁中横梁柱轴力层次LBMRBLBVLBMRBLBV边柱N中柱N62358160160660204820482417076601047548013814601436488148812440682096367947757580260226058025802244835435662543902878286028091001710017248348716511793210614872060322211157111572492981038717869110977853960325314523148232412103136426719注1）柱轴力中的负号表示拉力。当为左震时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。2）表中M单位为KNM,V的单位为KN，N的单位为KN，L的单位为M。水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图如图6所示。图6水平地震作用下框架弯矩，梁端剪力及柱轴力图52横向风荷载作用下框架内力和侧移计算521风荷载标准值风荷载标准值按式。基本风压045由荷载规范第0ZSK02MKN73节查得（迎风面）和（背风面）。B类地区，H/B204/576035，由80S50S荷载课本第四章风荷载表410得04222210118645,6MKNTW由表49查得脉动增大系数HIZZRZ4236011,得建筑风振系数由式表15沿房屋高度分布风荷载标准值层次MHI/I/ZZ11/MKNQ12/KQ6216100127714144680286751830847121313704307263841500697114013223906239231170542104812743461212028403891001206312619151510236100112529161786，风压高度变化系数，脉动影响系数。Z46803790634126912867329109517864517482017A风荷载沿房屋高度的分布（单位）B等效节点、集中风荷载（单位1MKNKN）图7框架上的风荷载取轴线横向框架，其负载宽度为72M,由式得沿房屋高度的分布风荷载标准值为Q根据各楼层标高处的高度，,代入上式ZSZS24345027IHS由表规范查取可得各楼层标高处的QZ,见下表14；QZ沿房屋高度的分布见图7（A）荷载规范规定，对于高度大于30M且高宽比大于15的房屋结构，应采用风振系数来考虑风压脉Z动的影响。本设计中房屋高度H216MV018三肢8100三支8150（060）3R1527447190V018三肢10100三支8100（060）ALB15809551100225三肢8100三肢8150（045）1R1679255110V0310三肢10100三肢10100（105）711梁的正截面受弯承载力计算梁在跨中截面正弯矩作用下按T形截面计算，梁在支座正弯矩作用下按T形计算，梁在支座处负弯矩作用下按矩形截面计算；梁翼缘宽度取下列两项中之小值/360/2FBLM，故翼缘宽度不受此限01501FH取2FM梁的有效高度H0跨中H050035465MM（16层）支座H050060440MM（16层）梁采用C35和C302257,716MNFNFTC22431,314MNFNFTC梁内纵向钢筋选HRB335级钢箍筋为HPB300级,302MNFY270/YFNM这里取第一层AB跨梁为例,说明计算方法和过程判别T截面的类型跨中KNM10/21067210FCFFMBH6（465/2）1038MMAX26365KNM,故属于第一类T型截面；622103531704SCFBH8S2101670465/183SCFYAM实配钢筋425（），满足要求。294SAM705支座KNM10/106710FCFFMBH6（4/2）130MMAX18654KNM,故属于第一类T型截面；支座负弯矩按矩形截面计算支座A6221017017834SCFBH98S21040/5SCYAFM实配钢筋425（），满足要求。2164SAM19603支座B62210850174SCFMBH9S2100640/13SCFYAM实配425（），。21964SAM196402530满足要求712梁斜截面受剪承载力计算AB跨0125725167304657190CVKNFBHKN梁端截面尺寸满足要求。梁端加密区箍筋取4肢8100,箍筋用HPB300级钢筋（）2/YFM007125270634465821571SVTYVAFBHFHSKNK则加密区长度取085M,非加密区箍筋取4肢8150,箍筋设置满足要求。BC跨若梁端箍筋加密区取4肢10100，则其承载力为310716305127065281795KNK由于非加密区长度较小，故全跨可按加密区配置72框架柱721剪跨比和轴压比验算表31给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果，其中剪跨比也可取。表02/HHN中的N都不应考虑承载力抗震调整系数。由表31可见，各柱的剪跨比和轴压比均和CVM,满足要求。表31柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次B/MM0H/MMCF2MNCMKCV/KNN/KN0HVMCBHFNC65505101436057247430528480200720382040200820452051V34234V78810V261069V37949V195836V236677007254101001324101500878板的设计根据设计可把板分为六类，即A、B、C、和D见下图所示602460AB3036036CD图16板的区格图81荷载设计值811活荷载280241MKNQ812恒荷载2754351KG82NQ216MK2412MKN813计算跨度1内跨为轴线间距离CL,02边跨为梁宽为净跨，BBN814弯矩计算跨中最大正弯矩发生在活荷载为棋盘式布置时，它可以简化为当内支座固支时作用下的跨中弯矩值与当内支座铰支时作用下的跨中弯矩两者之和。支座2/QG2/Q最大负弯矩近似按活荷载满布求得，即内支座固支时，作用下的支座弯矩。本设计G中，楼盖边缘对支座的作用是为固定支座。所有区格按其位置与尺寸分为A、B、C、和D七类，计算弯矩时，考虑泊松比的影响，取。20CVA区格板6055/3431772，按双向板设计12/OL现以A区格计算为例，说明计算方法，其它区格的计算过程略。查钢筋混凝土结构（下册），计算板的跨中弯矩，其中作用下查表111D,作用下查表111A板的支座2/QG2/Q负弯矩按作用下查表111D计算。QG（003670200076）（）（008200200242）1M2QG1OL21OLQ003822612536300868414363469221MKN0007602003676125363（00242020082）1436322014946125363004061436319622100793（）007937525363“1MGQ1OL27861KN005717525363566“221MKNB、C、D、区格计算与A类似，只是边界条件与计算跨度有所不同。其中，作用下2/QB、C、D、区格板的跨中正弯矩分别查表混凝土结构（下册）111B、111D、111C、111B、111D、111D,各区格的弯矩计算结果见表33。表33板的弯矩计算区格ABCD（）1OL363362424（）260556055363631/OL0600059506670661MKN4694071881612MKN1961550940717867753273301“7867753273302K5665572472471“MN566557247247815截面设计截面有效高度选用8和钢筋作为受力钢筋，则（短跨）方向跨中截面的1OL。MDCHO125102/1（长跨）方向跨中截面的截面HC3D/273MM。2LOH支座截面处H均为81MM。0截面弯矩设计值所有区格不予折减。计算配筋量时，区内力臂系数为。截面设计计算结果及实际950,YSSFHMAR配筋列于表34中。表34板的配筋计算截面0MH1KN12MAS配筋实配SA12M短边方向814692908100503A区格长边方向731961358100503短边方向814072528100503B区格长边方向731551068100503短边方向811881168150335C区格长边方向73094658150335跨中D区格短边方向8116998150335长边方向7307488150335AB815573458100503AD81332048100503BC813272028100503BB815573458100503CC短边813272028100503CC长边812471528100503CD812471528100503DD81332048100503B边支座817754808100503D边支座812471508100503A边支座长边815663508100503支座A边支座短边8178648681005039基础设计本设计采用柱下独立基础，根据要求基础埋深取D245M。91承载力计算及基础底面积确定根据所给地质条件查得基础宽度和深度修正系数，。先不考虑对地基0B1D宽度进行修正，地基承载力特征值由计算5FMDAK而土的加权平均重度31609145/2178/MKN578046AFKPA911柱以柱为例进行计算，中心荷载作用下基底面积A按下式计算2K0F2479A18318605AGMFD由于偏心距不大，所以基础底面可按20增大，故取2420A12831M2M确定基础底的长度L和宽度B由L/B1220可取L6M，B4M基础上方回填土重2045176KGDAKN偏心距即满足。KKEM/F138/9056L0MINP基底压力MAXIKKPEKPAAL最大基底压力AX150KAPFKP最小基底压力满足要求，所以该截面符合要求。MIN4980K基底压力AFG2716P578KPACZMD843基底附加压力最大值0CZAP161420912B柱中心荷载作用下基底面积A按下式计算2K02F2846A53170AGMFD初选基础底的长度L和宽度B由L/B1220可取L8M，B6M地基承载力特征值最终修正值AAMDBAKKPFF67184503基础上方回填土重2235KGAN偏心距即满足KKEM/F4/06L0MINP基底压力MAXIN179352628623511KKKPEKPAAL最大基底压力AX79350KAPFKP最小基底压力满足要求，所以该截面符合要求。MIN16240K基底压力AFG2846235P1690KPACZMAD17基底附加压力最大值0CZAP24352492地基变形特征验算用规范法进行计算921确定沉降计算深度A柱因存在相邻荷载影响故不可按估算，应按计算，4052BLZNN130BLZN即计算。B柱同A柱。MLZN602130922沉降计算沉降计算见表35923确定沉降经验系数A柱计算/SIISEA/10SIIIIEZPMA5查表得09。SB柱计算/SIISEA/10SIIIIEZPPA5查表得09。S924基础最终沉降量A柱200MMSSMI1790B柱200MMI384满足沉降要求。925局部倾斜验算，满足要求。03260173821LS926下卧层强度验算持力层为粉质粘土，其压缩模量，下层粘土的压缩模量，KPAES51KPAES52，因此可认为不存在软弱下卧层。301/21SE表35沉降计算柱号点号MZIL/BZ/BMI4IZ1IIZSIEP/0MISI/MSIN000113115508256255942559400208532237185079082925936650020876343215072523045811990020825449245069603410436460020876555275063863512310190020821661305061323740522820020847A柱7672033505670379895440020812790015000113111308919266392763900284205237134085631672403300284115343156081963524335710028410144917807843841631730028490555207541252834002848066122071724374924990028470767240686459622213002846287326065684794619840028456979280629649738179200284511085300604513416020028445B柱1191203305755234100002842849034001993基础高度验算按照构造要求，采用锥形基础，基础砼强度采用C30下设100MM厚强度等级为C15的素混凝土垫层。931A柱图17A基础简图抗冲切验算A柱基础BH6M4M，2CCAB60MF143MP30/YFNM偏心距即满足KKE/FG2184791605L0MINP基底压力MAXIN1676498KKKEKPAPAL柱边基础截面抗冲切验算初步选择基础高度H1000MM，6,4,06,TCCLBABM06HM232TMA因偏心受压MAXNP取冲切力2MAXAX0026046157992CCLLBLFPAHHKN抗冲切力配筋长边方向6014981574981572NPKPA2604615902ICCMLABKNM2215877444NICCL62MAX159093AM选4016150（）8SA短边方向1657491572NPKPA284069572ICCMLABKNM221570234NICCL62MAX9570394AM选2016200（）。SA932B柱30771432102356HPTMCFAFKN可以图18BC基础简图基础上方回填土重2045823KGDAKN偏心距即满足。KKEM/F/6506L0MINP基底压力MAXIN17935262842311KKKPEKPAAL柱边基础截面抗冲切验算初步选择基础高度H1000MM，8,6,0,3,TCCLBAM06H2TMA因偏心受压MAXNP取冲切力2AXAX002836179599406CCLLBLFPAHHKN抗冲切力30771431036HPTMCFAF可以配筋长边方向831590179501732NPKPA286027644ICCMLABKNM2217301984NICCL62MAX7094593AM选5016150（）。10SA短边方向179356922NPKPA2138061532744ICCMLABKNM22699NICCL6MAX10534359A2M选3016200（）。0SA基础ABC柱配筋见表34所示表34基础配筋表柱号长边方向配筋短边方向配筋长边2MAS短边2ASA161501620080444022B、C161501620010055603310现浇板楼梯设计图19楼梯平面图楼梯均布活荷载Q202MKN101材料选用混凝土采用C30（）2314FC钢筋当时，选用HPB300级钢筋MD10当时选用HRB335级钢筋2102楼梯板的计算1021确定板厚梯段板的厚度为取MLH1030MH1201022荷载计算取1宽板计算楼梯斜板的倾斜角MCOS04825ARCTN3015ARCT8760A恒荷载踏步重1062513MKN斜板重1420876120厚找平层MMKN620350恒荷载标准值15GK恒荷载设计值1326702KND活荷载标准值1MQK活荷载设计值18241D总荷载10KNQGDD1023内力计算计算跨度ML30跨中弯矩122003161MKNLQMD1024配筋计算（