上海路桥支架模板专项方案

合肥市滨湖新区上海路工程上海路桥梁支架模板专项方案编制审核审批合肥市滨湖新区上海路工程项目部二一一年二月目录一、工程概况及设计依据111设计依据112工程结构说明113桥址自然地理概况1二、支架及模板施工方案221施工流程图223支架组合体系424碗扣式支架搭设布置425碗扣式支架的材料数量626施工机具计划7三、支架受力验算831、荷载取值及荷载组合832、模板及支架计算9四、质量保证措施2141、模板2142、钢筋2243、砼施工22五、安全保证措施2251安全保证体系2252安全保证技术措施23六、施工安全应急预案2661防止高空坠落及坠物打击救援预案2662防止支架倒塌救援预案2663机械伤害事故的救援预案2664火灾事故的救援预案2665触电事故的救援预案27七、支架图（附后）27一、工程概况及设计依据11设计依据1、上海路桥设计投标文件和设计图纸、地质报告2、公路施工手册（桥涵）下册3、公路桥涵施工技术规范（JTJ0412000）4、桥梁施工百问5、公路桥梁抗风设计指南同济大学出版社6、预应力混凝土连续梁桥设计范立础主编7、结构风压和风振计算同济大学出版张相庭编著8、其他地方施工规范和规定12工程结构说明合肥市滨湖新区上海路桥梁工程起讫里程为K0976010K1223990，全长24798M，使用引桥主桥引桥7跨对称布置，桥梁设计宽度为2【3M（人行道）70M（辅道）15M（绿化带）16M（快车道）】5M（中央绿化带），全桥总宽60M。基础采用钻孔灌注桩上接肋板式承台，圆形墩柱。主桥采用预应力砼变截面连续箱梁3跨布置，跨度为355035M，。标准断面箱梁采用单箱五室，直腹板形式，箱梁顶宽30M,箱底宽2275M，悬臂宽30M，梁高1831M。顶板厚025M，底板厚0250296M。腹板宽06M。主跨中横梁宽25M，端横梁宽15M。引桥采用等截面连续箱梁2跨布置，跨度为3030M；箱梁采用单箱五室直腹板型，箱梁顶宽30M,箱底宽2275M，悬臂宽30M，梁高18M。顶板厚025M，底板均厚025M。腹板宽06M。13桥址自然地理概况从勘探资料看工程区的地质情况基本分为六个层次素填土灰色、灰褐色，松散状态，稍湿，含植物根系。层厚0628M层底标高9563M。粉质粘土灰色、黄褐色，灰黄等颜色，可塑硬塑状态，含铁锰结核，层厚88125M，层底标高0639M。粉质粘土灰黄色、灰黄，褐黄等颜色，硬塑坚硬，局部可塑状态，层厚210260M，层底标高213281M。粉质粘土灰白，灰白夹黄色，硬塑状态，层厚7088M，层底标高341355M。1强风化泥质粉砂岩灰白夹红色、灰白、棕红夹灰白色，碎块或碎石状，遇水易崩解，风化不均匀，局部含砂，层厚3548M，层底标高389396M。2中风化泥质粉砂岩紫红、棕红，泥质胶结，厚层状，岩性较软，锤击易碎，局部呈碎块状，本次为揭穿，揭露最大厚度48M，最深标高434M。二、支架及模板施工方案本工程采用满堂标准碗扣式钢管支架施工工艺，箱梁底模采用竹胶板，厚度15MM，内模采用多层板厚度15MM。21施工流程图安装波纹管底模铺设绑扎底（腹）板钢筋安装模板并校正加固安装端头模板立顶模、绑扎顶板钢筋灌注梁下部混凝土浇筑顶部混凝土拆模、覆盖养生加工制作模板钢筋下料桥面系及铺装整修模板制作混凝土试件商品砼压试件支架搭设及验收支架支立（预压）预应力张拉支架拆除22、支架基础221、地基处理由于现场原地面的高差很大，桥南北河道堤防顶高程约为125M，河道底高程为6M，堤防二边引桥处农田高程为105。为使满堂排架受力均衡，箱梁基础处理时尽量把基础持力层放在同一高程内，局部设台阶布置。地基处理分六块进行，分别是引桥段，2墩、3墩与引桥连接段、2墩3墩段、3墩4墩段，4墩5墩。桥两侧引桥处理后地面高程为11M，首先将原农田地面的腐植土或回填的虚土进行清基到老土，然后回填建筑垃圾到108M，最后浇筑C15混凝土到11M高程；主跨内3墩4墩之间处理后地面高程为86M，首先清除河道淤泥，然后分填回填素土压实到795M高程，接着采用6灰土回填二层50CM，最后浇筑C15混凝土15CM；4墩5墩、2墩3墩之间有60CM高差，采用37CM厚砖砌挡墙形式处理，用13水泥砂浆砌筑。回填结构为基础素土回填压实，结构层采用采用6灰土回填二层50CM，浇筑C15混凝土15CM；2墩、3墩与引桥连接段有18M高差，主要在分联墩中心向引桥侧8米，对高差部分采用二道挡墙形式，每道挡墙水平距离4M，高差09M，每道挡墙每隔4米砌筑一道斜强，挡墙采用37CM厚砖砌挡墙，用13水泥砂浆砌筑。222、承台基坑处理当承台拆模后及时对承台进行回填，避免被水淹导致基底承载力下降。承台基坑严格按照每层素土厚度不超过20CM分层回填夯实，结构层做二层6灰土每层20CM。填筑完后表层浇注一层20CM厚C20砼。承台回填范围内铺钢板确保整体受力。223、基础承载力验算单根碗扣件最大轴向力为2823KN（见立杆承载力计算）地基承载力F2823/0120222101KPA。（砼按照45度发散角进行计算）地基承载力设计值101/04253KPA。（地基承载力调整系数取04）。经过硬化后的支架基础承载力可达到300KPA以上，基础承载力满足要求。23支架组合体系C20混凝土基础底托（可调）支架构件（多层加长）顶托（可调）纵向10号工字钢横向方木（1010CM）高强竹胶板（15MM厚）。24碗扣式支架搭设布置连续梁立杆采用碗扣式支架，材料壁厚35MM，外径48MM。上下托均采用60CM高可调式，可调支座伸长最大不超过20CM，剪刀撑采用外径48MM普通钢管，壁厚35MM。241、支架布置（详见附图）（1）横桥向布置为（1209026039046023090360390360390360230902603903）25960CM（对称布置）（2）顺桥向布置为、35米跨布置2290246035453500CM、50米跨布置24602390246025255000CM（对称布置）、30米跨布置3390303000CM（3）横杆竖向步距均按12M布设置242箱梁支架具体布置如下1主跨中横梁两侧15米范围内均为03M（立杆横桥向间距）06M（立杆顺桥向间距）12M（横杆步距）2分联墩横梁处5米范围内均为03M（横桥向间距）09M（顺桥向间距）12M（横杆步距）3腹板处布置主跨中横梁两侧15米范围外06M（横向）09M（纵向）12M（横杆步距）中横梁两侧15米范围外A、35米跨06M（横向）09M（纵向）12M（横杆步距）B、50米跨06M（横向）09M（纵向）12M（横杆步距）箱室处布置、50米跨09M（横向）09M（纵向）12M（横杆步距）、35米跨中横梁10米范围内09M（横向）09M（纵向）12M（横杆步距）、30米跨中横梁10米范围内03M（横向）09M（纵向）12M（横杆步距）翼板根部09M（横向）09M米（纵向）12M（横杆步距）翼板端部12M（横向）09M米（纵向）12M（横杆步距）支架纵横向均设置剪刀撑，剪刀撑宽度不小于4道立杆且不大于7道立杆，剪刀撑与地面夹角4560之间。剪刀撑间距均为每隔6道设置一排，在支架外侧及分区连接处必设。所有剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与立杆或横杆扣紧外，在其中间要增加13个扣结点模板支架高度大于48M时，顶端和底部设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距小于或等于48M。为确保支架的整体稳定，沿桥纵、横向立面设置剪刀撑，杆件顶、底部加设横杆。立杆上托安放10号工字钢，工字钢上设1010CM方木作为分配梁，方木间距25CM，在横梁处底方木间距20CM。在方木上铺设底模，底模采用15MM厚的高强竹胶板。梁端支承垫石四周用方木支撑底模。安装时根据高度选定方木厚度，用木楔调整楔死，待支架拆除时退楔拆除方木。支架搭设完毕，铺设底模板之前，应对支架进一次全面检查，包括杆件底座、纵横向剪刀撑联系。支架高程的确定根据预压结果考虑砼未凝固前所有施工荷载对支架产生的弹性变形和非弹性变形。25碗扣式支架的材料数量碗扣脚手架材料统计表主桥引桥合计2118862吨规格根数单根重（KG合计（KG备注LG24016024140222465648立杆LG18016024106717097608立杆LG1201730474112822264立杆LG60888837328856立杆LG240262414023678848立杆翼板下变段平均值HG905909739723461509横杆HG1204880512249856横杆HG605946628216769412横杆主桥HG30308821675157294横杆顶托KTZ601602470111232824顶托底托KTC60160245829325968底托主桥合计1277984951277984吨北侧引桥LG240558814027834376立杆LG180629210676713564立杆LG12010080741746928立杆LG607883729156立杆HG90249743979914678横杆HG1201222512625664横杆HG605780282162996横杆引桥HG302368167395456横杆顶托KTZ6055887013917188顶托底托KTC6055885823252216底托北侧引桥合计42043942420439吨南侧引桥LG240558814027834376立杆LG180629210676713564立杆LG12010080741746928立杆LG607883729156立杆HG90249743979914678横杆HG1201222512625664横杆HG605780282162996横杆引桥HG302368167395456横杆顶托KTZ6055887013917188顶托底托KTC6055885823252216底托南侧引桥合计42043942420439吨26施工机具计划序号机械名称规格型号额定功率KW或容量M3或吨位T数量1张拉千斤顶YDC250250T4台2张拉千斤顶YCW400400T2台3电动油泵ZB450050MPA10台4压浆机2NB6323台5钢筋切断机FG40A2台6钢筋调直机CT4142台7钢筋弯曲机CW322台8对焊机WH1501台9交流电焊机BX40018KVA3台10振动棒ZN5025KW12根11平板振动器ZW522KW4台12塔吊4807型4048M2台13推土机SH1201台三、支架受力验算31、荷载取值及荷载组合311、荷载取值（1）模板、支架自重竹胶板自重取015KN/M2。1010方木每米自重801011008KN/M。按照间距20CM考虑，则每M2重量为008504KN/M2。10工字钢每米自重112KG/M，按照间距60CM考虑，则每M2重量为11210/1000/06019KN/M2。计算支架时，模板及纵横向方木、工字钢按照均布荷载计算，荷载大小为01504019074KN/M2。取1KN/M2进行计算。内模板（含支架）均布荷载取2KN/M2（2）新浇注钢筋砼自重取26KN/M3。（3）施工人员和施工料具运输、堆放荷载均布荷载取25KN/M2，另以集中荷载25KN进行验算；（4）振捣混凝土时产生的荷载取2KN/M2。312、荷载分项系数计算脚手架及模板支撑架构件强度时的荷载设计值，取其标准值乘以下列相应的分项系数（1）永久荷载的分项系数，取12；计算结构倾覆稳定时，取09。（2）可变荷载的分项系数，取14。计算构件变形（挠度）时的荷载设计值，各类荷载分项系数，均取10。313、荷载组合计算底模板及支架强度时，荷载组合为（1）（2）（3）（4）；验算底模板及支架刚度时，荷载组合为（1）（2）；32、模板及支架计算321、立杆承载力计算（1）荷载的计算单肢立杆轴向力计算公式根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范561如下式41所示。N12Q114（Q3Q4）LXLY12Q2V41式中LX、LY单肢立杆纵向及横向间距（M）；VLX、LY段的混凝土体积（M3）。1支撑架模板自重标准值；2新浇砼及钢筋自重标准值；3施工人员及设备荷载标准值；4振捣砼产生的荷载。由于碗扣支架的纵、横向间距不一样，并且承受的荷载也不一样，因此分区域进行计算1）、翼缘板根部区域取最大支架间距验算（横向09M纵向09M）N1121142520909122605509091997KN2）、翼缘板端部区域取最大支架间距验算（横向12M纵向09M）N2121142521209122602212091551KN3）、距中横梁15M范围内腹板区域（横向03M纵向06M，该区域最高截面为31米）N312114252030612263103062101KN4）、距中横梁15范围外腹板区域（横向03M纵向09M，该区域最高截面为2614M米）N41211425203091226261403092405KN5）、距中横梁15M范围内箱室区域（横向09M纵向09M,该区域底板最厚处为80CM）N512（12）14252090912260809092823KN6）、距中横梁15M范围外箱室区域取最大纵向间距计算（横向09M纵向09M,该区域底板最厚处为329CM）N612（12）1425209091226057909092265KN7）、中横梁区域（横向06M纵向03M）N712114252060312263506032101KN8）、端横梁区域（横向06M纵向06M）N812114252060612262206062741KN通过以上计算可知，钢管最大承载力为2823KN。根据WDJ碗扣支架设计使用说明书知步距为120CM时，单根钢管可承担的承载力为30KN，所以以上支架布设满足承载力要求。（2）立杆稳定性验算单根立杆的稳定性与轴心压力大小有关，与立杆间距无关，故取最大轴心压力N2823KN验算I截面回转半径，I1578CMF钢材的抗压强度设计值，F205MPAA立杆的截面面积，按文献，A489CM2RM材料强度附加分项系数，RM159偏安全取值由于横杆步距为12M，长细比为L/I1531200/1578116由长细比查表可得轴心受压构件稳定系数0476，不考虑风荷载因素稳定性按下式计算验算稳定N/AFC/09RM2741/（0476489）0205/（09159）0117801433稳定性满足要求。322、底模板计算竹胶模板面板宽122CM,其下布置六根方木，因此，面板按五跨连续梁进行计算。取荷载最大区域腹板或横梁（梁高范围内全部为实心砼）进行验算。取1M宽度模板模板承受线荷载Q（12（3526015）14（252）111568KN/MQ1568KN/M面板计算示意图24M2424MMAX0105QL20105115680321093KNM；竹胶板（15MM厚）截面抵抗矩WBH2/61000152/637500MM3；M/W2915MPA50MPA其中50MPA为竹胶板最小静曲强度根据以上计算，底模板的强度满足使用要求。竹胶板弹性模量E4000MPA惯性矩IBH3/121000153/12281250MM4；验算刚度时，线荷载Q12（3526015）110938KN/M考虑竹胶面板的背带为10CM10CM木方，面板的实际净跨径为144MM。挠度F0664QL4/100EI0664109381444/10040002812500278MMF250/4000625MM。模板刚度满足要求。323、横桥向方木（1010）计算横向（竹胶板下背楞）采用1010方木，方木间距按照25CM,横梁处方木间距20CM,因横向荷载非均布荷载，按照连续梁计算比较繁琐，为简化计算并偏于安全考虑，按照简支梁计算，将上方承受荷载简化为线荷载计算，按照纵向背楞（工字钢）间距按照四个区域分别进行验算1010方木力学特性如下W12MPA，E9103MPAW1001002/6166667MM3I1001003/128333333MM4L方木计算示意图Q（1）端、中横梁区域（跨度L600MM）中横梁最高，按中横梁计算强度验算时线荷载Q（12（3526055）14（252）022323KN/MMMAXQL2/82323062/81045KNMM/W1045106/166667627MPAW12MPA。满足要求。刚度验算时线荷载Q12（3526055）0221972KN/M挠度F5QL4/384EI5219726004/384900083333330494MMF600/40015MM。满足要求。（2）腹板区域（跨度L300MM）按最高腹板35米计算强度验算时线荷载Q（12（3526055）14（252）0252904KN/MMMAXQL2/82904032/8033KNMM/W033106/166667198MPAW12MPA。满足要求。刚度验算时线荷载Q12（3526055）02527465KN/M挠度F5QL4/384EI5274653004/38490008333333004MMF300/400075MM。满足要求。（3）箱室区域（跨度L900MM）按底板最厚处（厚80CM）箱室计算强度验算时线荷载Q（12（105260552）14（252）0251053KN/MMMAXQL2/81053092/81066KNMM/W1066106/16666764MPAW12MPA。满足要求。刚度验算时线荷载Q12（105260552）025896KN/M挠度F5QL4/384EI58969004/38490008333333102MMF900/400225MMMM。满足要求。（4）翼缘板区域（跨度按1200MM计，荷载按翼缘板根部取值，偏大）强度验算时线荷载Q（12（05526055）14252）025603KN/MMMAXQL2/8603122/8109KNMM/W109106/166667654MPAW12MPA。满足要求。刚度验算时线荷载Q12（05526055）0254455KN/M挠度F5QL4/384EI5445512004/3849000833333316MMF1200/40030MMMM。满足要求。324、纵桥向10工字钢计算方木下为10工字钢，工字钢间距与支架钢管对应，按照简支梁进行计算，碗扣支架间距分别为30CM、60CM和90CM。分区域进行检算。10工字钢力学特性如下W205MPA，E205105MPA，A143CM2W49CM349000MM3I245CM42450000MM4EA205105MPA143CM2293150000NEI205105MPA245CM4502250NM2（1）端横梁区域（工字钢跨度L600MM，上方方木跨度600MM）取荷载最不利布置进行计算60PP工字钢计算示意图25175175P为方木传下的集中荷载P（12（2226055）14252）02506129010106114KN采用结构力学求解器进行计算,弯矩如图所示YX12701MMAX171KNMM/W171106/49000349MPAW205MPA刚度验算时P12（2226055）025061290101061046KN采用结构力学求解器进行计算,挠度如图所示YX12FMAX013MM600/40015MM，满足要求。（2）中横梁区域（工字钢跨度L300MM，上方方木跨度600MM）取荷载最不利布置进行计算PP工字钢计算示意图3025050P为方木传下的集中荷载P（12（3526055）14252）02006129010106140KN采用结构力学求解器进行计算,弯矩如图所示YX127070MMAX07KNMM/W07106/49000143MPAW205MPA刚度验算时P12（3526055）020061290101061325KN采用结构力学求解器进行计算,挠度如图所示YX12FMAX001MM300/400075MM，满足要求。（3）中横梁10米内腹板区域（工字钢跨度L600MM，上方方木跨度300MM）取荷载最不利布置进行计算P50工字钢计算示意图250PP6025050P为方木传下的集中荷载P（12（3526055）14252）02503129010103874KN采用结构力学求解器进行计算,弯矩如图所示YX12650748650MMAX1748KNMM/W1748106/49000357MPAW205MPA刚度验算时P12（3526055）02503129010103827KN采用结构力学求解器进行计算,挠度如图所示YX12FMAX011MM600/40015MM，满足要求。（4）中横梁10米外腹板区域（工字钢跨度L900MM，上方方木跨度300MM）取荷载最不利布置进行计算该段截面最高处2614米P20工字钢计算示意图250PP9025020P为方木传下的集中荷载P（12（261426055）14252）02503129010103667KN采用结构力学求解器进行计算,弯矩如图所示YX12208347510MMAX2835KNMM/W2835106/49000579MPAW205MPA刚度验算时P12（261426055）02503129010103620KN采用结构力学求解器进行计算,挠度如图所示YX12FMAX042MM900/400225MM，满足要求。（5）距中横梁10米范围外箱室区域（工字钢跨度L900MM，上方方木跨度900MM）取荷载最不利布置进行计算该范围底板最厚处为329CMP工字钢计算示意图PP902502502020P（12（05792612）14252）025091290101096389KN荷载小于腹板区域P667KN，不再进行验算，满足要求刚度验算时P12（05792612）025091290101094972KN荷载小于腹板区域P62KN，不再进行验算，满足要求（6）距中横梁10米范围内箱室区域（工字钢跨度L600MM，上方方木跨度900MM）取荷载最不利布置进行计算箱室底板最厚处80CMP50工字钢计算示意图250PP6025050P为方木传下的集中荷载P（12（1052612）14252）025091290101099696KN采用结构力学求解器进行计算,弯矩如图所示YX127209370MMAX1939KNMM/W1939106/490003957MPAW205MPA刚度验算时P12（1052612）025091290101098278KN采用结构力学求解器进行计算,挠度如图所示YX12FMAX011MM600/40015MM，满足要求。（7）翼缘板区域（工字钢跨度L900MM，上方方木跨度取1200MM，荷载按照根部荷载取值，偏大）取荷载最不利布置进行计算P工字钢计算示意图PP902502502020P（12（055261）14252）02512129010112753KN荷载小于箱室区域P9696KN，不再进行验算，满足要求刚度验算时P12（055261）025121290101125638KN荷载小于腹板区域P8278KN，不再进行验算，满足要求。四、质量保证措施采用标准工法、实行规范化作业。梁部施工使用公路桥梁作业多年的专业队伍与技术管理人员。41、模板1）、箱梁模板的设计与施工必须根据设计图进行必要的刚度、强度和稳定性验算；2）、模板拼装时必须吻合密实，并认真检查接缝处板面平整度，用角磨除锈机认真清除面板上的浮灰，然后均匀地刷上脱模剂。3）、拼装好后必须用标定后的钢尺认真测量各处尺寸以满足设计规范要求；拆模时间根据试验室提供的砼实际强度报告决定。42、钢筋1）、到场的钢筋必须按不同钢种、等级、牌号、规格及生产厂家分批验收、分批堆放、且存储在高于地面的平台，垫木或其他支承物上并尽量保护它不受机械损伤和不暴露在可使钢筋生锈的环境中。2、机械接头时严格按技术要求施工，工人培训上岗。43、砼施工1、不允许用加水或其他办法变更砼的稠度，浇筑时坍落度不在规定界限之内的砼不得使用，砼拌和时严格控制搅拌时间。2、预应力砼连续梁梁体砼一般水平分层、一次整体浇筑成型。梁体砼数量较大时，可采取斜向分段、水平分层的方法连续浇筑。浇筑时以插入式振捣器振实各部位。3、梁腹板与底板及顶板连接处的承托、预应力钢材锚固端以及其他钢筋密集部位，宜特别注意振捣。五、安全保证措施51安全保证体系为达到上述目标，加强施工安全管理，建立健全管理的各项规章制度，落实安全生产责任制，杜绝重大安全事故的发生。在处理工期、效益、安全的关系上，我们始终坚持“安全第一”的思想，任何时候不以牺牲安全为代价，重视安全工作，认真落实责任，强化安全管理。安全、高效、低耗是我公司的管理宗旨，针对本标段具体情况，项目经理部将以项目经理为安全生产小组组长，亲自领导相关安全职能部门，实行层级责任制，对现场施工安全进行管理。安全机构管理体系如下说明A项目部设安全生产领导小组，项目经理任组长，为安全第一责任人；B工地设专职安全员并有劳动部门颁发的上岗证，现场管理负责人全面协助其做好安全工作；C各相关职能部门都设置兼职安全工作人员来做上下级安全指示的接口；D班组长、分队长兼任本班组、分队的安全员。支架及高处作业前逐级进行安全技术教育及交底，高处作业的设施和设备，在投入使用前，必须经检查确认完好后投入使用。搭设支架作业人员，必须经培训，经考核合格后方可上岗作业。支架搭拆过程中在相应位置设置安全警戒区派人监护，上下同时作业地段必须设置安全隔离防护措施，严禁上、下同时拆除作业。高处作业人员的衣着要灵便，脚下要穿软底防滑鞋52安全保证技术措施521支架的搭设支架基础按技术要求进行处理，并做好基础表面排水。按技术交底要求搭设支架、脚手架，剪刀撑按交底要求设置。剪刀撑上不少于6个扣件，扣件扭力达到规范要求。同一跨钢管、扣件采用同一规格型号。其材质必须符合国标的有关规格。对使用旧扣件之前应进行检查、有裂缝、变形、滑丝螺栓的严禁使用。支架搭设人员须经培训合格后持证上岗，进入高空作业必须配带安全帽、系安全带、穿防滑鞋，不得穿拖鞋上班。班前班中不得饮酒。项目经理现场管理负责人专职安全员办公室计财部技术工程部设备材料部安全质量部班组、队安全员在支架上同时进行多层作业时，各作业层之间设置可靠的防护棚档以防止上层坠物伤及下层作业人员。严格按技术交底图施工。当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施。脚手架在人行通道或平台处设置围栏和警示标志，并按有关规定设置安全网。脚手板要绑牢，无探头板，并要牢固地固定在脚手间的支撑上。不得在支架架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取有效的安全防护措施。由于支架高大，每跨支架设置1根避雷做接地装置。登高人员应按正常梯道上下，严禁乘坐运送物件的吊机直接上下。支架、脚手架使用前应有专职安全员进行检查、验收，公司安质室、技术检查合格后挂牌标识，重点应检查A杆件设置连接的部距、跨距、连墙件、支撑、门洞桁架等构造尺寸是否符合要求。B地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。C扣件有否松动。D立杆的沉降及垂直度是否超规范值。E安全护防措施完善与否，安全保险装置是否有效，扣件拧紧程度。F是否超载。G支架的起重机具、钢丝绳、吊杆的安装等要安全可靠，脚手板的铺设要符合规定。确认合格后，方可正式使用。522支架拆除支架拆除时划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面设专人指挥，禁止非作业人员入场。拆支架的高处作业人员应戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋方允许上架作业。拆除顺序应遵守由上而下，先搭后拆、后搭先拆的原则。即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后小横杆、大横杆、立杆等，并进一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。拆立杆要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。大片架子拆除后所预留的斜道、上料平台、通道、小飞跳等，应在大片架子拆除前先进行加固，以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。拆除时严禁撞碰脚手架附近电源线，以防止事故发生。拆下的材料，应用绳索栓住杆件利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离开。523防止高处坠物措施本工程桥梁平均高度49米，为了安全期间，在施工过程中在墩柱、桥梁边缘翼缘板处设置安全网或防护板。从事高空作业人员，定期进行安全教育和培训，提高施工人员安全意识从事高空作业人员，定期进行体格检查，凡不适宜高空作业的人员，不得从事此项工作。作业人员拴安全带、戴安全帽、穿防滑鞋。高空作业人员应配给工具袋。小型工具及材料应放入袋内，较大的工具，拴好保险绳。不得随手乱放，防止堕落伤人，严禁从高空向下乱扔乱丢。双层作业或靠近便道施工时，设置必要的封闭隔离措施或设置防护人员及有关施工标志。524保证人身安全措施所有参建职工均进行岗前安全教育，要认真学习，做到人人熟知，并始终贯穿在施工全过程中。特殊岗位和技术工种，如安全员、工班长、机械操作员等，要进行岗前培训，经考试合格后，执证上岗。所有现场施工人员必须挂牌上岗。严禁酒后上岗，严禁疲劳上岗。配齐配足劳动安全防护用品，确保安全防护。施工现场设安全标志，危险作业区要悬挂警示标牌。电工值班操作时，必须穿绝缘鞋。起重臂下严禁站人。施工脚手板不得有探头板。高空作业必须拴安全带。患有高