超重模板支撑架方案

武汉市XXXX工程超高、超重模板支撑架专专项项施施工工方方案案武汉武汉XXXXXXXX公司公司1目录一、工程概况3三、支模架设计范围4四、支撑形式选用及设计4（一）支撑形式选择及搭设参数4（二）架体基础5（三）水平拉接的布置与构造6（四）剪刀撑布置6（五）支撑架施工荷载取值6五、混凝土浇捣施工部署6六、支模架的构造要求及措施7七、支模架的搭设及拆除7八、支撑体系检查和验收9九、安全管理与维护10十、质量保证措施11十一、应急预案12十二、模板及支撑架计算书13（一）120厚超重楼板模板扣件钢管支撑架计算书（超重梁截面为3501200）13（二）120厚超高楼板模板扣件钢管支撑架计算书（高1885M）312超重、超高模板支撑架专项施工方案一、工程概况1、工程名称XXXXX建设单位XXXXXX设计单位XXXX监理单位XXX施工单位XX2、工程位置XX3、工程简介XXXX。建筑总面积3104411M2，其中英语教学楼建筑面积885534M2，框架结构，地上五层，建筑高度2323M；法语教学楼建筑面积6765M2，框架结构，地上四层，建筑高度189M；运动中心和表演中心建筑面积835377M2，框架结构，地下一层，地上三层，建筑高度1410M二、编制依据1、XX工程建筑、结构等施工图纸、会审纪要、联系单。2、主要规范和规程21建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）2002年版22建筑结构荷载规范GB50009200123湖北省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035200624砼模板用胶合板（GB/T176581999）25钢管脚手架扣件（GB15831）26混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204200227建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）28建筑施工安全检查标准（JGJ5999）3三、支模架设计范围本专项施工方案设计的范围为1、本工程英语楼一层1轴5轴交A轴B轴间的梁详见英语楼结施0105，高度一层楼板标高5000M，超重梁截面为35012002、本工程运动和表演中心楼1轴5轴交P轴R轴位置梁、板详见运动和表演中心楼建施0313，高度为地坪顶板0000屋面板标高18848M。该部位楼板厚为120MM。四、支撑形式选用及设计（一）支撑形式选择及搭设参数考虑到施工安全及可操作性同时兼顾经济方便。因此，本工程的以上部位模板支撑架分别采用扣件式钢管脚手架、扣件式钢管脚手架顶托两种的模板支撑体系。具体搭设形式为本工程英语楼一层1轴5轴交A轴B轴间的楼板（高500M），采用扣件式钢管脚手架顶托的模板支撑体系。120厚楼板立杆间距采用900MM900MM；梁截面3501200，梁底立杆横距取梁宽1200MM、立杆纵距采用500MM。该部位的梁、板支撑架具体搭设参数见表1。超重梁部位模板支撑架搭设参数一览表表1计算截面3501200计算板厚120计算跨度150M搭设参数搭设参数支架形式扣件式钢管模板支架，梁底采用双扣件与立杆连接搭设高度50M支架形式扣件式钢管模板支架顶托，托梁采用双钢管，长度12M设4道承重立杆，梁底立杆上部悬臂端长度不得超过03M板底木方6080300搭设高度5M立杆纵距900梁底方木5根6080立杆横距900立杆横距1200立杆步距15004立杆纵距跨度方向500立杆步距1400梁侧内龙骨方木50100，每侧5根，水平平均布置梁侧外龙骨双钢管，竖向布置，间距500对拉螺栓布置4道螺杆，直径为12圆钢，高度方向间距2003503503502、本工程运动和表演中心楼1轴5轴交P轴R轴间的楼板（高1885M），采用扣件式钢管脚手架顶托的模板支撑体系。120厚楼板立杆间距采用900MM900MM；梁截面350800，梁底立杆横距取梁宽900MM、立杆纵距采用500MM。该部位的梁、板支撑架具体搭设参数见表2。超高部位楼板模板支撑架搭设参数一览表表2计算截面350800计算板厚120计算跨度84M搭设参数搭设参数支架形式扣件式钢管模板支架，梁底采用双扣件与立杆连接支架形式扣件式钢管模板支架，梁底采用双扣件与立杆连接搭设高度1885M搭设高度18848M板底木方6080300梁底方木3根6080立杆纵距600立杆横距900立杆横距600立杆步距1200立杆纵距跨度方向900梁底支撑小横杆4830300立杆步距1500（二）架体基础1、本工程英语楼一层1轴5轴交A轴B轴间的梁、楼板，架体立杆支撑5于混凝土地坪上。2、本工程运动和表演中心楼1轴5轴交P轴R轴间楼板，架体立杆支撑于混凝土地坪上。3、本工程地坪为150MM厚C20混凝土浇筑，强度满足支模要求。（三）水平拉接的布置与构造本工程在高度方向，根据施工条件，每隔45米脚手架与砼柱设置一道水平拉接，水平方向在楼面梁上设置拉结点。（四）剪刀撑布置水平方向每45M设置一道水平剪刀撑,竖向沿支架四周、纵向每隔4排设置一道。（五）支撑架施工荷载取值1、模板支架设计时考虑的荷载标准值模板035KN/M2及支架自重0428KN/M；新浇混凝土自重24KN/M3；钢筋自重15KN/M3；施工人员及施工设备荷载荷载10KN/M2振捣混凝土时产生的荷载20KN/M2。2、模板支架的荷载分项系数模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重取12；人员及施工设备荷载荷载、振捣混凝土时产生的荷载取14。3、本工程模板支架计算时梁、板支架施工活载组合均采用施工人员及施工设备荷载荷载1KN/M2振捣混凝土时产生的荷载20KN/M230KN/M2五、混凝土浇捣施工部署柱子混凝土按层高分段支模、绑扎钢筋、浇捣混凝土。主体结构采用泵送商品混凝土，采用汽车泵和固定泵结合浇筑混凝土。混凝土框架柱、楼面梁板分二次浇筑。先施工框架柱砼，待柱子混凝土强度达到80后浇筑楼面梁、板砼。柱砼浇筑完毕达到一定强度后作为梁板支模架水平拉结点，有效提高模板支架侧向刚度，提高支承系统的承载能力。上一层结构梁板混凝土未浇筑后未达到规范要求的设计强度，下一层模板支撑架不得拆除。混凝土浇捣采用由中部向两边扩展的浇筑方式，浇捣过程中严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋6等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。混凝土浇捣需另行编制混凝土专项施工方案。六、支模架的构造要求及措施1、支架立杆下设置100MM宽50MM厚的通长垫木。2、立杆底部可调顶托安装需水平，与钢管架立杆上下垂直，可调顶托的调节长度不得超过200MM。立杆顶部采用调节可调顶托调至支撑架要求的支撑高度。3、托梁采用双钢管，采用扇形箍固定，托梁位置需居中。4、模板支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200MM处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。5、立杆之间按步距H15M满设双向水平杆，并与立杆相交处扣接牢固，外围水平杆设于立杆内侧，其余纵横向水平杆均分别设于立杆同侧，以便剪刀撑和斜杆与立杆相交处的扣接。6、沿支架四边、中间每隔六排纵横向设一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置，与立杆相交处用旋转扣件扣接牢固，构成“几何不变杆系结构”支架体系。7、立杆采用对接扣件接长，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500MM，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆垂直度按L/400（L为整架高度）。8、各扣件螺栓均采用测力矩扳手拧紧，使其扭力矩均控制在4055NM。9、在已浇框架柱上将每道水平杆与之做可靠连接，有效提高模板支架侧向刚度，提高支承系统的承载能力。7七、支模架的搭设及拆除1、施工准备11脚手架搭设前，技术负责人应按照施工组织设计要求向搭设和使用人员做技术安全交底。12基础上应先弹出支撑架的纵横方向位置线并进行抄平。13对钢管、扣件、脚手片等进行检查验收，严禁使用不合格产品。2、扣件式钢管架的搭设要求21钢管采用48钢管，钢管壁厚30MM，不得采用锈蚀、裂纹和弯曲的钢管。22立杆必须采用对接。相邻立杆的对接扣件不得设置在同一步内。剪刀撑和其他杆件可采用搭接，搭接长度不少于1000MM，并不少于3只扣件紧固。23水平杆搭接长度不应小于1M，应等距离设置3个旋转扣件固定。24每步的纵、横向水平杆应双向拉通。3、拆除支撑架注意事项31拆除支撑架前，清除支撑架上的材料、工具和杂物。32模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。33拆除人员必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业，并按规定使用安全防护用品。34拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。35拆下的配件、钢管、扣件、脚手片应逐一递接至地面，并人工搬运至指定场所分类堆放整齐，严禁抛掷。36模板支架拆除时，构件的混凝土强度应符合国家标准混凝土结构工程质量验收规范（GB50204）的有关规定。37脚手架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列作业要求进行A脚手架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；B同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行；8C在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结；D通长水平杆和剪刀撑等，必须在脚手架拆卸到相应高度时方可拆除E工人必须站在临时设置的脚手片上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品；F拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打；八、支撑体系检查和验收1、对使用的钢管检查以下内容11查看钢管材料产品质量合格证、质量检验报告。12检查钢管表面的平直度，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。13钢管必须涂有防锈漆。14钢管表面锈蚀深度不得大于05MM。15钢管弯曲变形，各种杆件钢管的端部弯曲不得大于5MM，立杆钢管34M长度的弯曲不得大于12MM、465M长度的不得大于20MM。16检查扣件厂家的生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。扣件的扭紧力矩抽查率不得少于80，操作层为100。17旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的禁止使用，出现滑丝的螺栓必须更换。18新、旧扣件均应进行防锈处理。2、钢管支撑架使用中，应定期检查的内容21检查地基是否积水、底座是否松动，立杆是否悬空。22检查扣件螺栓是否松动。23安全防护措施是否符合要求。3、支撑架验收31模板支架投入使用前，必须进行验收。32基础查看基础表面坚实平整，表面是否积水，垫板是否晃动，检查方法观察。933脚手架搭设的垂直度与水平度允许偏差垂直度与水平度允许偏差项目允许偏差（MM）每步架H/1000及20垂直度脚手架整体H/600及50一跨距内水平架两端高差L/600及30水平度脚手架整体L/600及5034间距检查脚手架步距偏差不得大于20MM、纵距偏差不得大于50MM、横距偏差不得大于20MM，用钢卷尺测量。35扣件安装同步立杆上两个相隔对接扣件的高差应大于500MM，用钢卷尺测量；扣件螺栓拧紧扭力矩4050NM，用扭力扳手检测；剪刀撑斜杆与地面的倾角4560，用角尺检测。4、其他未尽事宜按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001。九、安全管理与维护1、模板支架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。3、操作层上施工荷载应符合本方案设计要求，不得超载；不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在脚手架上拉其他设备的缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。4、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业。5、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。6、沿脚手架外侧严禁任意攀登。严禁高空抛掷。7、对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作。8、应避免卸物料对模板支撑和脚手架产生偏心、振动和冲击；109、可调托座应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施；10、技术交底101模板支架搭设前，应由项目相关技术人员向全体操作人员进行技术交底。102技术交底内容应与模板支架专项方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。103技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字。11、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人进行加固处理。12、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。13、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定执行。十、质量保证措施101组织质量管理网络结合本工程特点与质量管理工作需要，组建一支以项目经理为主，具有责任性强、有管理水平、有能力、施工经验丰富的资质合格的项目质量管理班子。102建立质量责任制从项目经理管理层到施工班组长操作层，分二个层次建立质量责任制一是项目管理层质量管理责任制，二是操作层质量承包责任制。使质量责任制纵向到底，横向到边，并直接与经济利益挂钩，加强各级质量管理的意识，使各级人员既感到有压力，又有动力，从而推动质量管理的有力运行。103加强公司对项目的考核公司对项目部实行定期考核和检查制度，并将考核结果纳入年度考核内容，与年底奖金挂钩，对检查中发现的问题，不仅要提出整改意见，更应提出改进措施，使之质量不断提高。104把好材料质量关11全部材料，进场时应签收验货，详细核对其品种、数量、规格、质量要求，做到不合格的产品不进场。105把好施工质量关1051认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。1052认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。十一、应急预案111浇砼施工过程中，如果支撑架有什么情况，必须马上停止施工，上部作业人员全部疏散到安全地方，项目部组织人员和支撑架施工人员进行检查排除各种存在的安全隐患，加强对高支模的检查和验收工作，根据脚手架验收规范严格执行，保证不超载施工。112一旦在砼施工过程中，一处板或梁处出现轻微下陷，施工人员应马上通知项目部，及时疏散施工人员，马上卸掉板上的砼，停止施工，再加强底部支撑架的支撑力，对整个支撑架进行加固通过验收后再施工，保证高支模的安全。113发生火灾事故时，现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火，并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥，组织非应急人员疏散。在火势扩大蔓延时，立即寻求第三方求助，拨打119，并组织抢救财产和保护现场。114触电情况的发生采取的应急措施发现有人触电时，应立即切断电源或用干木棍、竹杆等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者，应让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上，解开衣服等，使其呼吸不受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者，应立12即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。115坠落情况发生采取的应急措施一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位，同时及时与120或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶到现场。对疑有脊柱和骨盆骨折的伤员，这时千万不要去轻易搬运，以免加重伤情。在对伤员急救前，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颔面损伤的伤员，应及时取掉伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧，同时松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命。对于大血管损伤的伤员，这时应立即采取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。106报警联络方式火警电话119急救电话120十二、模板及支撑架计算书（一）120厚超重楼板模板扣件钢管支撑架计算书（高50M）高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）、混凝土结构设计规范GB500102002、建筑结构荷载规范GB500092001、钢结构设计规范GB500172003等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段L1。13一、参数信息1模板支撑及构造参数梁截面宽度BM035；梁截面高度DM120；混凝土板厚度MM12000；立杆沿梁跨度方向间距LAM090；立杆上端伸出至模板支撑点长度AM010；立杆步距HM150；板底承重立杆横向间距或排距LBM100；梁支撑架搭设高度HM500；梁两侧立杆间距M060；承重架支撑形式梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数4；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数080；2荷载参数14模板自重KN/M2035；钢筋自重KN/M3150；施工均布荷载标准值KN/M225；新浇混凝土侧压力标准值KN/M2180；倾倒混凝土侧压力KN/M220；振捣混凝土荷载标准值KN/M220；3材料参数木材品种柏木；木材弹性模量EN/MM2100000；木材抗弯强度设计值FMN/MM2170；木材抗剪强度设计值FVN/MM217；面板类型胶合面板；面板弹性模量EN/MM295000；面板抗弯强度设计值FMN/MM2130；4梁底模板参数梁底方木截面宽度BMM500；梁底方木截面高度HMM1000；梁底纵向支撑根数4；面板厚度MM180；5梁侧模板参数次楞间距MM300，主楞竖向根数4；主楞间距为100MM，220MM，210MM；穿梁螺栓水平间距MM500；穿梁螺栓直径MMM12；主楞龙骨材料钢楞；截面类型为圆钢管4835；主楞合并根数2；次楞龙骨材料木楞，宽度60MM，高度80MM；次楞合并根数2；二、梁模板荷载标准值计算1梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。15其中混凝土的重力密度，取24000KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/T15计算，得5714H；T混凝土的入模温度，取20000；V混凝土的浇筑速度，取1500M/H；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0750M；1外加剂影响修正系数，取1200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得50994KN/M2、18000KN/M2，取较小值18000KN/M2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图单位MM1强度计算跨中弯矩计算公式如下16其中，W面板的净截面抵抗矩，W1002121/6735CM3；M面板的最大弯距NMM；面板的弯曲应力计算值N/MM2F面板的抗弯强度设计值N/MM2；按以下公式计算面板跨中弯矩其中，Q作用在模板上的侧压力，包括新浇混凝土侧压力设计值Q112118091944KN/M；倾倒混凝土侧压力设计值Q2141209252KN/M；QQ1Q219440252021960KN/M；计算跨度内楞间距L300MM；面板的最大弯距M012521963002247105NMM；经计算得到，面板的受弯应力计算值247105/7351043361N/MM2；面板的抗弯强度设计值F13N/MM2；面板的受弯应力计算值3361N/MM2小于面板的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2挠度验算Q作用在模板上的侧压力线荷载标准值Q2196N/MM；L计算跨度内楞间距L300MM；E面板材质的弹性模量E9500N/MM2；I面板的截面惯性矩I100181818/12486CM4；面板的最大挠度计算值521963004/38495004861050502MM；面板的最大容许挠度值L/250300/25012MM；17面板的最大挠度计算值0502MM小于面板的最大容许挠度值12MM，满足要求四、梁侧模板内外楞的计算1内楞计算内楞木或钢直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60MM，截面高度80MM，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W6822/6128CM3；I6832/12512CM4；内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下其中，内楞弯曲应力计算值N/MM2；M内楞的最大弯距NMM；W内楞的净截面抵抗矩；F内楞的强度设计值N/MM2。按以下公式计算内楞跨中弯矩18其中，作用在内楞的荷载，Q1218091420912196KN/M；内楞计算跨度外楞间距L177MM；内楞的最大弯距M01012196176672692104NMM；最大支座力R11219601777247KN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值692104/1281050541N/MM2；内楞的抗弯强度设计值F17N/MM2；内楞最大受弯应力计算值0541N/MM2小于内楞的抗弯强度设计值F17N/MM2，满足要求（2）内楞的挠度验算其中L计算跨度外楞间距L500MM；Q作用在模板上的侧压力线荷载标准值Q2196N/MM；E内楞的弹性模量10000N/MM2；I内楞的截面惯性矩I512106MM4；内楞的最大挠度计算值067721965004/100100005121060181MM；内楞的最大容许挠度值500/2502MM；内楞的最大挠度计算值0181MM小于内楞的最大容许挠度值2MM，满足要求2外楞计算外楞木或钢承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力7247KN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为截面类型为圆钢管4835；外钢楞截面抵抗矩W1016CM3；19外钢楞截面惯性矩I2438CM4；（1）外楞抗弯强度验算其中外楞受弯应力计算值N/MM2M外楞的最大弯距NMM；W外楞的净截面抵抗矩；F外楞的强度设计值N/MM2。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为MFA1976KNM；其中，F1/4QH6588，H为梁高为12M，A为次楞间距为300MM；经计算得到，外楞的受弯应力计算值198106/102104194528N/MM2；外楞的抗弯强度设计值F205N/MM2；外楞的受弯应力计算值194528N/MM2小于外楞的抗弯强度设计值F205N/MM2，满足要求（2）外楞的挠度验算其中E外楞的弹性模量206000N/MM2；F作用在外楞上的集中力标准值F6588KN；L计算跨度L500MM；I外楞的截面惯性矩I243800MM4；外楞的最大挠度计算值16156588000500003/1002060000002438000000265MM；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0265MM外楞的最大容许挠度值500/400125MM；外楞的最大挠度计算值0265MM小于外楞的最大容许挠度值125MM，满足要求五、穿梁螺栓的计算20验算公式如下其中N穿梁螺栓所受的拉力；A穿梁螺栓有效面积MM2；F穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/MM2；查表得穿梁螺栓的直径12MM；穿梁螺栓有效直径985MM；穿梁螺栓有效面积A76MM2；穿梁螺栓所受的最大拉力N12181420505556771KN。穿梁螺栓最大容许拉力值N17076/10001292KN；穿梁螺栓所受的最大拉力N6771KN小于穿梁螺栓最大容许拉力值N1292KN，满足要求六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W9001818/6486104MM3；I900181818/12437105MM4；211抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算其中，梁底模板的弯曲应力计算值N/MM2；M计算的最大弯矩KNM；L计算跨度梁底支撑间距L11667MM；Q作用在梁底模板的均布荷载设计值KN/M；新浇混凝土及钢筋荷载设计值Q112（2400150）0901200902974KN/M；模板结构自重荷载Q212035090090034KN/M；振捣混凝土时产生的荷载设计值Q314200090090227KN/M；QQ1Q2Q329740342273235KN/M；跨中弯矩计算公式如下MMAX01032351011720044KNM；0044106/4861040906N/MM2；梁底模面板计算应力0906N/MM2小于梁底模面板的抗压强度设计值F13N/MM2，满足要求2挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载22作用。最大挠度计算公式如下其中，Q作用在模板上的压力线荷载Q（2401501200035）0902786KN/M；L计算跨度梁底支撑间距L11667MM；E面板的弹性模量E95000N/MM2；面板的最大允许挠度值11667/2500467MM；面板的最大挠度计算值06772785511674/10095004371050008MM；面板的最大挠度计算值0008MM小于面板的最大允许挠度值1167/2500467MM，满足要求七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1荷载的计算1钢筋混凝土梁自重KN/MQ12415120117357KN/M；2模板的自重线荷载KN/MQ20350117212035/0350321KN/M；3活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载KN/M经计算得到，活荷载标准值P125201170525KN/M；2方木的支撑力验算静荷载设计值Q123571203214669KN/M；活荷载设计值P1405250735KN/M；23方木计算简图方木按照两跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W51010/68333CM3；I5101010/1241667CM4；方木强度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下线荷载设计值Q466907355404KN/M；最大弯距M0125QL20125540409090547KNM；最大应力M/W0547106/8333336566N/MM2；抗弯强度设计值F13N/MM2；方木的最大应力计算值6566N/MM2小于方木抗弯强度设计值13N/MM2,满足要求方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足其中最大剪力V0625540409304KN；方木受剪应力计算值3303975/2501000912N/MM2；方木抗剪强度设计值17N/MM2；方木的受剪应力计算值0912N/MM2小于方木抗剪强度设计值17N/MM2,满足要求24方木挠度验算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下Q357003213891KN/M；方木最大挠度计算值052138919004/100100004166671040319MM；方木的最大允许挠度09001000/2503600MM；方木的最大挠度计算值0319MM小于方木的最大允许挠度36MM，满足要求3支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下1钢筋混凝土梁自重KN/M2Q1240001500120030600KN/M2；2模板的自重KN/M2Q20350KN/M2；3活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载KN/M2Q3250020004500KN/M2；Q1230600035014450043440KN/M2；梁底支撑根数为N，立杆梁跨度方向间距为A，梁宽为B，梁高为H,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当N2时25当N2时计算简图KN变形图MM弯矩图KNM26经过连续梁的计算得到支座反力RARB0542KN，中间支座最大反力RMAX4844；最大弯矩MMAX0086KNM；最大挠度计算值VMAX0008MM；最大应力0086106/449019089N/MM2；支撑抗弯设计强度F205N/MM2；支撑钢管的最大应力计算值19089N/MM2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/MM2,满足要求八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取1600KN，按照扣件抗滑承载力系数080，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为1280KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范525RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值,取1280KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R4844KN；R1280KN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式1梁两侧立杆稳定性验算其中N立杆的轴心压力设计值，它包括水平钢管的最大支座反力N10542KN；脚手架钢管的自重N212012950775KN；楼板的混凝土模板的自重N312100/2060035/2270900350236KN；楼板钢筋混凝土自重荷载N412100/2060035/2090012015024002066KN；N05420775023620663618KN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截面回转半径CMI159；A立杆净截面面积CM2A424；W立杆净截面抵抗矩CM3W449；钢管立杆轴心受压应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；LO计算长度M；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算LOK1UHK1计算长度附加系数，取值为1155；U计算长度系数，参照扣件式规范表533，U17；上式的计算结果立杆计算长度LOK1UH115517152945M；LO/I294525/159185；由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0209；钢管立杆受压应力计算值；3618313/020942440831N/MM2；钢管立杆稳定性计算40831N/MM2小于钢管立杆抗压强度的设计值F205N/MM2，满足要求2梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N立杆的轴心压力设计值，它包括梁底支撑最大支座反力N14844KN；脚手架钢管的自重N21201295120775KN；N484407755433KN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比LO/I查表得到；28I计算立杆的截面回转半径CMI159；A立杆净截面面积CM2A424；W立杆净截面抵抗矩CM3W449；钢管立杆轴心受压应力计算值N/MM2；F钢管立杆抗压强度设计值F205N/MM2；LO计算长度M；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算LOK1UHK1计算长度附加系数，取值为1155；U计算长度系数，参照扣件式规范表533，U17；上式的计算结果立杆计算长度LOK1UH115517152945M；LO/I294525/159185；由长细比LO/I的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数0209；钢管立杆受压应力计算值；54328/020942461307N/MM2；钢管立杆稳定性计算61307N/MM2小于钢管立杆抗压强度的设计值F205N/MM2，满足要求模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。29以上表参照杜荣军扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1模板支架的构造要求A梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；B立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；C梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2立杆步距的设计A当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；B当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；C高支撑架步距以0915M为宜，不宜超过15M。3整体性构造层的设计A当支撑架高度20M或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；B单水平加强层可以每46米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；C双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔1015M设置，四周和中部每1015M设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；D在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4剪刀撑的设计A沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；B中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔1015M设置。5顶部支撑点的设计30A最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400MM；B顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200MM；C支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12KN时，可用双扣件；大于12KN时应用顶托方式。6支撑架搭设的要求A严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；B确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；C确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560NM，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；D地基支座的设计要满足承载力的要求。7施工使用的要求A精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；B严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；C浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（二）120厚超高楼板模板扣件钢管支撑架计算书（高1885M）高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）、混凝土结构设计规范GB500102002、建筑结构荷载规范GB500092001、钢结构设计规范GB500172003等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息311模板支架参数横向间距或排距M090；纵距M090；步距M150；立杆上端伸出至模板支撑点长度M010；模板支架搭设高度M1885；采用的钢管MM4830；板底支撑连接方式方木支撑；立杆承重连接方式可调托座；2荷载参数模板与木板自重KN/M20350；混凝土与钢筋自重KN/M325000；施工均布荷载标准值KN/M22500；4材料参数面板采用胶合面板，厚度为18MM；板底支撑采用方木；面板弹性模量EN/MM29500；面板抗弯强度设计值N/MM213；木方抗剪强度设计值N/MM21400；木方的间隔距离MM250000；木方弹性模量EN/MM29500000；木方抗弯强度设计值N/MM213000；木方的截面宽度MM5000；木方的截面高度MM10000；托梁材料为126号槽钢；5楼板参数楼板的计算厚度MM12000；3233图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1M的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W100182/654CM3；I100183/12486CM4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算1静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重KN/MQ12501210351335KN/M；2活荷载为施工人员及设备荷载KN/M34Q225125KN/M；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下其中Q123351425752KN/M最大弯矩M0175202520047KNM；面板最大应力计算值47000/54000087N/MM2；面板的抗弯强度设计值F13N/MM2；面板的最大应力计算值为087N/MM2小于面板的抗弯强度设计值13N/MM2,满足要求3、挠度计算挠度计算公式为其中Q335KN/M面板最大挠度计算值V06773352504/10095004861040019MM；面板最大允许挠度V250/2501MM；面板的最大挠度计算值0019MM小于面板的最大允许挠度1MM,满足要求三、模板支撑方木的计算方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W51010/68333CM3；I5101010/1241667CM4；35方木楞计算简图1荷载的计算1钢筋混凝土板自重KN/MQ125025012075KN/M；2模板的自重线荷载KN/MQ20350250088KN/M；3活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载KN/MP1250250625KN/M；2强度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下均布荷载Q12Q1Q214P1120750088140625188KN/M；最大弯矩M0125QL20125188092019KNM；方木最大应力计算值M/W019106/83333332284N/MM2；方木的抗弯强度设计值F13000N/MM2；方木的最大应力计算值为2284N/MM2小于方木的抗弯强度设计值13N/MM2,满足要求3抗剪验算截面抗剪强度必须满足3V/2BHN36其中最大剪力V0625188091058KN；方木受剪应力计算值31058103/2501000317N/MM2；方木抗剪强度设计值14N/MM2；方木的受剪应力计算值0317N/MM2小于方木的抗剪强度设计值14N/MM2，满足要求4挠度验算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下均布荷载QQ1Q20838KN/M；最大挠度计算值052108389004/100950041666666670072MM；最大允许挠度V900/25036MM；方木的最大挠度计算值0072MM小于方木的最大允许挠度36MM,满足要求四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用126号槽钢；W62137CM3；I391466CM4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2115KN；托梁计算简图37托梁计算弯矩图KNM托梁计算变形图MM托梁计算剪力图KN最大弯矩MMAX0693KNM；最大变形VMAX0047MM；最大支座力QMAX8392KN；最大应力692749537/6213711149N/MM2；托梁的抗压强度设计值F205N/MM2；托梁的最大应力计算值11149N/MM2小于托梁的抗压强度设计值20538N/MM2,满足要求托梁的最大挠度为0047MM小于900/150与10MM,满足要求五、模板支架立杆荷载标准值轴力作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1静荷载标准值包括以下内容1脚手架的自重KNNG1013818852609KN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。2模板的自重KNNG203509090284KN；3钢筋混凝土楼板自重KNNG3250120909243KN；经计算得到，静荷载标准值NGNG1NG2NG35322KN；2活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ25209093645KN；3不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N12NG14NQ1149KN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N立杆的轴心压力设计值KNN1149KN；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比LO/I查表得到；I计算立杆的截