启闭机液压系统一站控二门设计

1目录前言3第1章液压缸的设计311工况分析412液压缸主要几何尺寸的计算413液压缸结构参数的计算614液压缸主要零件的结构、材料及技术要求12第2章液压系统的设计步骤与要求1521液压系统的设计步骤1522液压系统的设计要求15第3章液压系统图的拟定1631液压系统主要参数的确定1632基本方案的制定1633液压系统图的绘制19第4章液压元件的选择与专用件设计2341液压泵和电动机的选择2342油箱容积的计算2443液压启闭机用油量的计算2444油管管径的计算2445其它液压元件的选择25第5章液压系统的性能验算2751管路系统压力损失的验算2752系统的发热与温升3053油箱的尺寸设计32总结33参考文献33致谢34附录英文资料中英对照附录图纸此说明书为完整版（不需修改，直接可用）需要图纸请联系QQ3607025012前言启闭机的应用已经相当的广泛。关于启闭机的设计有很多前人的经验可以借鉴。水利水电工程启闭机更是形成了相关的设计规范SL4193。近年来，液压启闭机在水利工程上得到了越来越广泛的应用，这是由于油缸内的油液具有缓冲和减振作用，适宜于控制工作闸门在高水头、不同开度下的无振安全运行；并可对闸门实施下压力，使闸门自重较轻，节约成本。油缸与闸门经吊头连接，通过液压油在油缸上下腔的施压与排放、活塞杆在油缸中的伸缩对闸门实施推力或拉力，从而达到启闭闸门的目的。启闭机的液压油为柔性工作介质，可减轻闸门局部开启时高速水流对闸门产生的振动，有利于闸门的平稳运行。另一方面，液压启闭机采用的行程检测装置测量准确，可真实反映闸门启闭情况，并通过PLC可编程控制，实现闸门的自动化控制。行程检测装置采集的信号可传至远方集控室，为实现集中控制和远拈花惹草程自动化控制提供条件。毕业设计是培养大学生综合运用所学知识和技能解决问题能力的一个重要环节，是四年大学教学的最后一个环节，是对大学生阶段最具有的智力和能力的一个总检验。通过这次检验，不但可以提高学生的综合训练设计能力、科研能力（包括实际动手能力、查阅文献能力，撰写论文能力）、还是一次十分难得的提高创新能力的机会，并从下面几个方面得到训练（1）学会进行方案的比较和可行性的论证；（2）了解设计的一般步骤；（3）正确使用各种工具书和查阅各种资料；（4）培养发现和解决实际问题的能力。利用所学的液压方面的知识，我选择这个课题作为我的毕业设计，进行大胆的尝试。设计中主要以课本和各种参考资料作为依据，从简单入手，循序渐进，逐步掌握设计的一般方法，把所学的知识形成一个整体，以适应以后的工作需要。当然，初次设计，知识有限，经验不足，一些问题考虑不周，也可能存在有某些错误和遗漏，恳请各位老师批评指正。此说明书为完整版需要图纸请联系QQ3607025011液压缸的设计311工况分析本次设计是一站控制两门的液压系统，用于操作弧形门KN702型液压启闭机，额定启门力为KN70，工作行程MM1300，内容包括液压油缸、液压控制系统等。根据操作弧形门液压启闭机运行的功能特点，对该启闭机制订的设计制造原则是“安全可靠，经久耐用、技术先进、操作简单”，在设计和制造方面，全面执行技术条款的全部内容。并可以同时开启两条门，开启速度达到MINM50以上。12液压缸主要几何尺寸的计算液压缸的主要几何尺寸，包括液压缸的内径，活塞杆的直径，液压缸行程等。121液压缸内径的确定1211初选液压缸的工作压力根据分析，此起重机的负载较大，按类型属于起重运输机械，初选液压缸的工作压力为MPAP25。1212计算液压缸的尺寸KNF70310PAF422DDA表11和P的关系5工作压力MPAP/102051220速度比133146；22表12D和D的关系51151251331462DD360D450D50D560D710根据系统工作压力MPA25选取速度比2再根据速度比选取D和D的关系DD710MD2108449MD2109896查机械设计手册，按标准取MMD100，MMD7034最大行程查机械设计手册，选取最大行程MML13003液压缸的有杆腔工作压力4221DDPF0701047022PKNMPAP5171122活塞杆稳定性验算因为活塞杆长为MM1300，而活塞直径为MM70，105718701300DL，需要对活塞杆进行稳定性验算。活塞杆弯曲失稳临界负荷KF,可按下式计算102262NLKEJFBK在弯曲失稳临界负荷KF时,活塞杆将纵向弯曲。因此活塞杆最大工件负荷F按下式验证。KKNFF式中E活塞杆材料的弹性模数MPA，钢材102103MPAEJ活塞杆横截面惯性矩4M，圆截面049064444MDDJK安装及导向系数KN安全系数，一般取53KNBL安装距5经计算活塞杆稳定性验算合格。123液压缸的有效面积根据上面的结果，则液压缸的有效面积为无杆腔面积4101434221DA2410578M有杆腔面积407010143422222DDA5241046538M124液压缸的行程液压缸的行程为MML1300。125液压缸缸筒的长度液压缸缸筒的长度由液压缸的行程决定，液压缸缸筒长度MML1300。13液压缸结构参数的计算液压缸的结构参数，主要包括缸筒壁厚，油口直径、缸底厚度、缸头厚度等。弧形工作闸门液压启闭机油缸为倾斜式布置，两端铰接连接，并且在油缸的上端吊头与埋件轴以及下端吊头与闸门吊耳连接处内装自润滑球面滑动轴承，满足使油缸自由摆动，并可以消除启闭机或闸门由于安装等误差造成的对油缸的不利影响。油缸与管路之间采用软管连接。131缸筒壁厚的计算和校核1311壁厚的计算查机械设计手册，由上求得缸体内径标准值MM100，得外径MM125。可知2100125225MM5121312液压缸的缸筒壁厚的校核缸的额定压力MPAMPAPN1625,取MPAMPAPPNY537255151。液压缸缸壁的材料选45号钢，查金属工艺学表65（GB69988），得其材料抗拉强度MPAB700。4取安全系数为5N，MPANB1405700512100D108131402YYPPD131140401402100YYPP61186MM125MM壁厚合适。132液压缸油口直径0D的计算00130VVDD式中0D液压缸油口直径MD液压缸内径M10V液压缸最大输出速度MINM10V油口液流速度SM03MD031101300002M20MM134缸底厚度H的计算该液压缸为平形缸底且有油孔，其材料是45号钢。43300DDDPDHY式中H缸底厚度M0D缸底油孔直径MYP试验压力MPAD液压缸内径M缸底材料的许用应力，取安全系数N5，则MPAB1405。由于缸的额定压力MPAMPAPN1625，所以取MPAPPNY53751。MH66101400201010537104330M02250MM5227135缸头与法兰的联结计算1351联结方式螺栓联结1352螺栓的设计1计算每个螺栓的总拉力F选用6个螺栓均布在缸头上，则NNQF71166661070632计算直径D螺栓连接缸头和法兰，主要受到变载荷的作用，而影响零件疲劳强度的主要因素为应力幅，故应满足疲劳强度条件2211AADFCCC查机械原理与设计表153公式1KSKAMA，设螺栓直径14MM，取1，MK1，AS2，K39。2求得1KSKAMAMPA24093211MPA830螺栓和被联结件均为钢制，采用金属垫片，故取相对刚度系数30211CCC即有308302302MPADF610830230FDMM412108301437116662306由设计手册，选M14，与原设相符。136缸头厚度H的计算8本液压缸选用螺钉联结法兰，其计算方法如下30OPOPDDDFH式中H法兰厚度MF法兰受力总和ND密封环内径MHD密封环外径M0D螺钉孔分布圆直径MOPD密封环平均半径M法兰材料的许用应力PA均压槽一般宽为04MM，深为08MM，O型密封圈的压缩率为W（00/DHD，缸头和法兰的联结是固定的，其密封也是固定的，取W20，即00/80DD02得10D，0D为密封圈直径。NF70000，MMDH100，MMDDOP59921000，间螺LDDDH20MM140562514512100MPAMPANB1405700MMMMH55140599141593599140700003137法兰直径和厚度的确定法兰直径取与缸头直径相同，即MMD170法法兰厚度取MMH35法138缸盖的联结计算联接方式螺栓联接缸体螺纹处的拉应力为ZDFK2149切应力ZDDFKK310120合成应力为31322N式中K螺纹拧紧系数，动载荷，取3KF缸体螺纹处所受的拉力N，NF700001D螺纹内径MMZ螺栓个数，取6Z螺纹处的拉应力PA螺纹材料的许用应力，MPAMPANB1802360N安全系数，一般取5251MPAD18064700003313121MMD2131由设计手册，取M14。139缸头直径GD和缸盖直径GD取两者相同，即GDGD0D螺D间DMM515214125MM170101310液压缸主要尺寸的确定13101最小导向长度H220DLH2100201300MM11513102活塞的宽度BDB8010080MM8013103导向套长AMMMMD80100，取DA807080DDLBACH11MM5613104隔套长度C2BAHC25680115MM4713105求液压缸的最大流量启门流量的计算MINMV50无杆腔回油流量MINLVSQB311有杆腔进油流量MINLVSQA18214液压缸主要零件的结构、材料及技术要求在液压启闭机液压油缸各零部件材料的选择上，严格按用户要求和相关设计技术规范执行。油缸缸体材料采用优质无缝钢管，活塞杆采用符合GB699的优质45实心锻钢正火处理、销轴材料采用锻钢40CR调质处理、并做无损探伤检测，上端盖、下端盖及活塞、吊头材料均采用45钢锻焊结构、其焊缝为类焊缝、并按类焊缝进行检查和探伤。油缸活塞杆强度、油缸内径、活塞宽度、活塞杆导向长度及零部件的公差、配合的设计依据DL/T51672002、机械设计手册等相关标准要求，从设计上保障了油缸启闭机性能的先进性及可靠性。油缸的全套动静密封件均采用MERKES公司产品，其使用寿命长达1015年；液压泵站管路所有静密封均采用优质国产密封件。导向套用QA194材料，导向面的配合公差为H9和F8，粗糙度为RA02UMRA03UM。配合面的圆度公差为005MM，同轴度为003MM。油缸设有排气测压装置。采用进口HYDAC产品，销轴部位设有防水防锈机构。关节轴承采用自润滑轴承，用户使用时可免维护。对液压启闭机的运输采取了可靠的防撞、防震、防刮伤、防擦伤、防磕碰等防护措施。141缸体1411缸体端部连接结构及缸体材料液压缸的工作压力MPAMPAP10517,起材料选用45号无缝钢，并调质到241285HB，其结构连接方式选用法兰式连接。液压缸的缸体材料为优质无缝钢管制作，强度高于ST52N，内径采用GB118412中的H9配合要求，表面粗糙度达RA02，直线度要求达100001，圆度要求达025，孔口有导向角，粗糙度为RA08，缸口采用法兰连接，法兰材料为45锻钢，并经正火处理。有关焊接采用氩弧焊，焊前预热，焊后局部高温回火去应力处理，并对焊缝进行100超声波探伤，按JB47301级标准验收。1412技术要求（1）缸体内径采用H8、H9配合。因此液压缸采用O型橡胶密封，表面粗糙度RA取03M，需珩磨。（2）缸体内径D的圆度公差值取10级精度，圆柱度公差值取8级精度。（3）缸体端面T的垂直公差值选7级精度。（4）为了防止腐蚀和提高寿命，缸体的表面应镀上厚度为3040的铬层，镀后进行珩磨或抛光。142缸盖1421液压缸的缸盖材料选用锻焊钢件，材料为45并经正火处理，并在其表面熔堆黄铜、青铜或其他材料。各配合处的圆柱度高于9级。1422技术要求（1）直径基本尺寸（同缸径）MMD100、2D（基本尺寸同活塞杆密封圈外径）的圆度公差值选取7级精度。（2）2D与D的同轴度公差值为MM0250。（3）端面A、B与直径D轴心线的公差值选7级精度。（4）导向孔的表面粗糙度为RA04M。143活塞1431活塞与或是杆的连接形式螺纹连接1432活塞与缸体的密封O型密封圈密封1433活塞的材料选用451434活塞的技术要求（1）活塞外径活D与对内径内D的径向跳动公差值选取7级精度。（2）端面T对内孔内D的轴线垂直度公差值选取7级精度。（3）外径外D的圆柱度公差值选取10级精度。活塞所用材料为45锻件正火处理加支承环结构（材料为QA194），活塞外径公差达F8，内径采用基孔制，公差为H9，其密封面（槽）的加工精度为H9，粗糙13度为RA08，两端面对内孔的垂直度为004MM，外径对内径的同轴度为003MM，定位有导向角导入。144活塞杆1441活塞杆的端部结构外螺纹连接1442端部结构尺寸端部为螺纹连接，其活塞杆螺纹尺寸如下直径与螺纹M48，螺纹长为40。1443活塞杆结构活塞杆选用实心杆1444活塞杆的材料45号钢1445技术要求（1）活塞杆活D和D的圆度公差枝选10精度。（2）活塞杆的圆柱度公差值选取7级精度。（3）活塞杆活D对D的径向跳动公差值为001MM。（4）端面T的垂直度公差值选7级精度。（5）活塞杆上的螺纹按7级精度加工。（6）活塞的连接销孔应按11级加工，该孔轴线与活塞杆轴线的垂直公差值取6级精度。（7）活塞杆上工作表面的粗糙度为RA063M。（8）表面防腐采用镀铬工艺，先镀004005MM的乳白铬，再镀004005MM硬铬，杆头开有夹头及导向角，所有结构均符合国标要求，表面硬度达HRC60以上。145活塞杆的导向、密封与防尘1451导向套（2）材料QA194（3）导向套内径的配合，选为H8/F9，表面粗糙度为RA063125M。1452密封选用O型密封圈1453防尘防尘圈146液压缸的缓冲装置缓冲装置是为了防止和减少液压运动时的冲击，通过节点产生内压力抵抗液压推力、惯性力和载荷力，降低液压杆的速度。该系统中活塞杆的运动速度较小，移动惯性不大，选用固定性的缓冲方式。14147排气装置当系统长时间停止工作，系统中的油液由于本身重量的作用和其他原因而流出，这时易使空气进入系统，如果液压缸中有空气或混入空气，都会使液压缸运动不不平稳。因此可在液压缸的最高部位设置排气装置。2液压系统的设计步骤与要求液压传动传动系统是液压机械的一个组成部分，液压传动系统的设计要同主机的总体设计同时进行。着手设计时，必须从实际出发，有机地结合各式各种传动形式，充分发挥液压传动的优点，力求设计出结构简单工作可靠，成本低、效率高、操作简单、维修方便的液压传动系统。本次设计主要是启闭机的设计。综合考虑弧形工作闸门液压启闭机油缸务倾斜式布置，两端铰链连接，并且在油缸的上端吊头与埋件轴以及下端吊头与闸门吊耳连接处内装自润滑球面滑动轴承，满足使油缸自由摆动，并可以消除启闭机或闸门由于安装等误差造成的对油缸的不利影响。油缸与管路之间采用软管连接。21液压系统的设计步骤设计步骤液压系统的设计步骤并无严格的顺序，各步骤间往往要相互穿插进行。一般来说，在明确设计要求之后，大致按如下步骤进行。（1）确定液压执行元件的形式；（2）进行式况分析，确定系统的主要参数；（3）制定基本方案，拟定液压系统有原理图；（4）选择液压元件；（5）液压系统的性能验算；（6）绘制工程图，编制技术文件。322液压系统的设计要求设计要求是进行每项式程设计的依据。在制定基本方案并进行进一步着手液压系统各部分设计之前，必须把设计要求以及与该设计内容有关的其他方面了解清楚。（1）主机的概况用途、性能、工艺流程、作业环境、总体布局等；（2）液压系统要完成哪些动作，动作顺序及彼此联锁关系如何；（3）液压驱动机构的运动形式，运动速度；（4）各动作机构的载荷大小及其性质；15（5）对调整范围、运动平稳性、转换精度等性能方面的要求；（6）自动化程度、操作控制方式的要求；（7）对防尘、防爆、防寒、噪声、安全可靠性的要求；（8）对效率、成本等方面的要求。3本液压系统是为隆回中州而设计、制造，用于控制溢洪道弧门启闭机油缸开启和关闭的液压系统。本系统具有结构紧凑、布局美观、性能可靠、能耕低的优点，其油缸工况符合用户提供的原理要求。本套液压系统配有压力控制器XML、电接点温度计WSSX、液位控制器YKJD24，可对系统压力、油液温度及液位高度实现自动控制。在闸门启闭过程中，闸门开度及行程实行全程控制，通过电器、液压动作进行同步控制，实现自动调整同步。163液压系统图的拟定31液压系统主要参数的确定通过工况分析，可以看出液压执行元件在工作过程中速度和载荷变化情况，为确定系统及各执行元件的参数提供依据。液压系统的主要参数是压力和流量，它们是设计液压系统，选择液压元件的主要依据。压力决定于外载荷。流量取决于执行元件的运动速度和结构尺寸。表31主要技术参数序号名称参数备注1最大启门力2630KN2最大闭门力自重闭力3工作行程1300MM4油缸内径100MM5活塞杆直径70MM6油泵32SCY141B邵液7电动机满足SL41Y180L4B3522KW1480RPM8有杆腔计算压力175MPA9闸门关闭时间约17MIN10闸门开启时间约17MIN11系统压力等级25MPA32基本方案的制定（1）制定调速方案17液压执行元件确定之后，其运动方向和运动速度的控制是拟定液压回路的核心问题。方向控制用换向阀或逻辑控制单元来实现。对于一般中小流量的液压系统，大多通过换向阀的有机组合实现所要求的动作。对高压大流量的液压系统，现多采用插装阀与先导控制阀的逻辑组合来实现。速度控制通过改变液压执行元件输入或输出的流量或者利用密封空间的容积变化来实现。相应的调整方式有节流调速、容积调速以及二者的结合容积节流调速。节流调速一般采用定量泵供油，用流量控制阀改变输入或输出液压执行元件的流量来调节速度。此种调速方式结构简单，由于这种系统必须用闪流阀，故效率低，发热量大，多用于功率不大的场合。容积调速是靠改变液压泵或液压马达的排量来达到调速的目的。其优点是没有溢流损失和节流损失，效率较高。但为了散热和补充泄漏，需要有辅助泵。此种调速方式适用于功率大、运动速度高的液压系统。容积节流调速一般是用变量泵供油，用流量控制阀调节输入或输出液压执行元件的流量，并使其供油量与需油量相适应。此种调速回路效率也较高，速度稳定性较好，但其结构比较复杂。节流调速又分别有进油节流、回油节流和旁路节流三种形式。进油节流起动冲击较小，回油节流常用于有负载荷的场合，旁路节流多用于高速。调速回路一经确定，回路的循环形式也就随之确定了。节流调速一般采用开式循环形式。在开式系统中，液压泵从油箱吸油，压力油流经系统释放能量后，再排回油箱。开式回路结构简单，散热性好，但油箱体积大，容易混入空气。容积调速大多采用闭式循环形式。闭式系统中，液压泵的吸油口直接与执行元件的排油口相通，形成一个封闭的循环回路。其结构紧凑，但散热条件差。（2）制定压力控制方案液压执行元件工作时，要求系统保持一定的工作压力或在一定压力范围内工作，也有的需要多级或无级连续地调节压力，一般在节流调速系统中，通常由定量泵供油，用溢流阀调节所需压力，并保持恒定。在容积调速系统中，用变量泵供油，用安全阀起安全保护作用。在有些液压系统中，有时需要流量不大的高压油，这时可考虑用增压回路得到高压，而不用单设高压泵。液压执行元件在工作循环中，某段时间不需要供油，而又不18便停泵的情况下，需考虑选择卸荷回路。在系统的某个局部，工作压力需低于主油源压力时，要考虑采用减压回路来获得所需的工作压力。（3）制定顺序动作方案主机各执行机构的顺序动作，根据设备类型不同，有的按固定程序运行，有的则是随机的或人为的。工程机械的操纵机构多为手动，一般用手动的多路换向阀控制。加工机械的各执行机构的顺序动作多采用行程控制，当工作部件移动到一定位置时，通过电气行程开关发出电信号给电磁铁推动电磁阀或直接压下行程阀来控制接续的动作。行程开关安装比较方便，而用行程阀需连接相应的油路，因此只适用于管路联接比较方便的场合。另外还有时间控制、压力控制等。例如液压泵无载启动，经过一段时间，当泵正常运转后，延时继电器发出电信号使卸荷阀关闭，建立起正常的工作压力。压力控制多用在带有液压夹具的机床、挤压机压力机等场合。当某一执行元件完成预定动作时，回路中的压力达到一定的数值，通过压力继电器发出电信号或打开顺序阀使压力油通过，来启动下一个动作。（4）选择液压动力源液压系统的工作介质完全由液压源来提供，液压源的核心是液压泵。节流调速系统一般用定量泵供油，在无其他辅助油源的情况下，液压泵的供油量要大于系统的需油量，多余的油经溢流阀流回油箱，溢流阀同时起到控制并稳定油源压力的作用。容积调速系统多数是用变量泵供油，用安全阀限定系统的最高压力。为节省能源提高效率，液压泵的供油量要尽量与系统所需流量相匹配。对在工作循环各阶段中系统所需油量相差较大的情况，一般采用多泵供油或变量泵供油。对长时间所需流量较小的情况，可增设蓄能器做辅助油源。油液的净化装置是液压源中不可缺少的。一般泵的入口要装有粗过滤器，进入系统的油液根据被保护元件的要求，通过相应的精过滤器再次过滤。为防止系统中杂质流回油箱，可在回油路上设置磁性过滤器或其他型式的过滤器。根据液压设备所处环境及对温升的要求，还要考虑加热、冷却等措施。本液压控制系统包含下述功能一次、二次安全调压保护，分别满足启门和闭门打开液控单向阀的压力控制要求，并起安全保护作用。方向控制，实现启门和闭门动作，在此功能里设置了消除换向冲击的功能，使闸门启、停平稳。任意位置锁定，在任何开度均通过装于油缸上的专用阀组实现安全锁定，防止任何意外事故对闸门系统产生影响。双缸启、闭门同步19功能，通过流量调速阀分别控制两只油缸的油量，如果两侧油缸在运行中产生了偏差，纠编仪将发出偏差信号，相应的电磁铁得失电，把相对快速的油缸的多余流量放掉一部分，从而控制两油缸的流量，进而消除偏差，此过程全程跟踪，保证两只油缸启、闭门同步，偏差20MM。系统采用流量调速阀来控制液压启闭机两侧油缸的进出流量，实现同步运行和纠偏。同时并联手动流量控制阀，便于设备调试和检修时操作油缸和闸门，最大程度地保证了闸门的安全和稳定运行。3在本次设计中，液压系统及电气控制系统关键元器件均采用国际和国内知名先进品牌的各类液压、电气元件、辅件和技术。本次设计全面满足要求的各项标准、规范要求，同时参考国际标准，对产品进行全面的优化设计。33液压系统图的绘制整机的液压系统图由拟定好的控制回路及液压源组合而成。各回路相互组合时要去掉重复多余的元件，力求系统结构简单。注意各元件间的联锁关系，避免误动作发生。要尽量减少能量损失环节。提高系统的工作效率。为便于液压系统的维护和监测，在系统中的主要路段要装设必要的检测元件（如压力表、温度计等）。大型设备的关键部位，要附设备用件，以便意外事件发生时能迅速更换，保证主要部件连续工作。3各液压元件尽量采用国产标准件，在图中要按国家标准规定的液压元件职能符号的常态位置绘制。对于自行设计的非标准元件可用结构原理图绘制。系统图中应注明各液压执行元件的名称和动作，注明各液压元件的序号以及各电磁铁的代号，并附有电磁铁、行程阀及其他控制元件的动作表。本液压系统原理图如下20液压系统的动力控制（参见液压原理图YYZ0101）本液压控制系统由两台泵组供油，在通常情况下互为备用，同时启动两台油泵可以同时开启两条门。在设备初次调试前，请检查液压系统的各溢流阀、各安全溢流阀、各减压阀的调压手柄，确定都处于松开状态。确定油箱内已加满液压油；拆开主油泵泄油胶管，从油泵泄油口加入清洁的液压油，直至充满壳体，装上主油泵泄油胶管；拆下电机的防护罩，按顺时针方向手动盘车2030圈，排尽油泵吸油区的空气，装上防护罩；点动主油泵电机，确定电机旋转方向正确。按原理图要求连接好缸旁锁紧块、工作油缸，启动任意一台电机，空载运行5分钟，确定电机油泵运行正常后，让电磁铁YV1得电，调节溢流阀（件号11）使压力表1显示压力为1MPA后，让电磁换向阀件号201电磁铁YV3得电，调节回油背压溢流阀（件号19），控制压力表2显示压力为03MPA，锁紧调节螺母，然后电磁溢流阀件号11和溢流阀件号211配合调压，使溢流阀件号211工作压力为7MPA压力表1显示；让电磁铁YV1、YV2得电、YV3失电，逐级调电磁溢流阀（件号11）和锁紧阀块上安全溢流阀（件号301、302），使安全溢流阀溢流压力为19MPA注意调整左油缸锁紧块时必需将右缸压力油入口的球阀件号281关紧，调整右油缸锁紧块时必需将左缸压力油入口处球阀件号282关紧，两处压力调好后打开球阀；最后先松开电磁溢流阀件号11手柄，让电磁铁YV2、YV3失电、YV1得电，逐级调节电磁溢流阀件号11溢流阀控制压力为18MPA，配合调节工作油泵手动变量，使工作泵组输出压力和流量合符工况要求的压力油系统流量21满足开关闸速度05M/MIN以上，锁紧所有压力阀上调节螺母。这样便完成1工作油泵和1油缸组的压力调试。用同样的方法启动2油泵电机组，调节2油缸阀组压力控制元件，其调节方法与1油缸组一样。用户可根据原理图要求调节好每个压力控制元件的发信点，当所处点压力降低或升高至压力控制器的调定压力时，压力控制器会发出报警信号，实现系统各点压力控制。缸旁锁紧阀块在液压系统中同时起保压和安全作用，当液控单向阀的控制油被切断时，阀门可实现任意位置停；当有杆腔压力出现事故压力时，安全阀便迅速打开溢流，从而保护整个系统受损。液压系统动作说明（参见液压原理图YYZ0101）本系统含二组工作油缸，其工作原理一样，下面以1油缸组为例作动作说明。系统压力流量输出正常后，让电磁换向阀（件号201）电磁铁YV2得电、YV3失电，压力油经过电磁换向阀件号201，分两股进入二个调速整流装置件号22、23组合，通过截止阀、锁紧块进入油缸有杆腔；两处无杆腔油液经截止阀件号361、362后合成一股，通过回油背压阀19、回油滤油器回油箱，这样便实现阀门提升动作；让电磁换向阀电磁铁YV3得电、YV2失电，压力油经换向阀件号201分两路经单向节流阀件号271进入油缸锁紧块成为控制油打开锁紧块上液控单向阀件号311、312，有杆腔油液经锁紧块、截止阀、调速整流阀、电磁换向阀、截止阀件号361、362进入油缸无杆腔，油缸靠自重下行，如果无杆腔出现负压，无杆腔可通过单向阀件号123从油箱补油，这样便实现关门动作。速度及同步控制（参见原理图YYZ0101）二组油缸控制方法一样，下面以1油缸组为例来说明。工作油缸动作正常后，在阀门开启、关闭过程中，调节左、右两路调速整流装置上调速阀（件号231、232）可调节活塞杆退回、伸出速度（即开关阀门速度），调速阀可无级调节活塞杆运动速度。所以，通过调节调速阀可达到两只油缸基本同步。在闸门启闭过程中，同孔闸门两只油缸要求同步，闸门开度方向不同步误差不大于10MM。闸门开度及行程控制装置全程实行自动检测，当左油缸运动速度快于右油缸运动速度，自动纠编仪发信，电磁换向阀件号251电磁铁YV5得电，进入左油缸的压力油会经过单向节流阀（件号261）、电磁换向阀（件号251）进行分流而降低运动速度，调节节流阀（件号261）左端可控制分流量大小；当右油缸运动速22度快于左油缸运动速度，自动纠编仪发信，电磁铁YV4得电，进入右油缸的压力油会经过单向节流阀（件号261）、电磁换向阀（件号251）进行分流而降低运动速度，调节节流阀（件号261）右端可控制分流量大小；同样在阀门关闭过程中，通过电磁换向阀（件号251）得失电，可实现工作油缸同步的自动微调整。单孔闸门启、闭操作本系统具有闸门下滑自动提升功能，由于系统正常的内泄漏，闸门长时间保压会出现闸门自动下滑现象，当闸门下滑50MM时，通过电器控制自动启动系统进行补压，实现提升，闸门提升至原位后发出报警；如继续下滑至100MM，启动备用电机油泵，将闸门提升运动至原来位置并发出报警，本系统能实现液压启闭的工作油泵与备用泵启、停及切换控制等功能。油箱内液体清洁度控制（参见原理图YYZ0101）当回油过滤器（序号6）进出口压力差上升到035MPA时（显示过滤器的滤芯已堵塞），滤油器报警装置触点闭合并发讯启动声光报警，提醒更换或清洗滤芯。油箱内液位控制（参见原理图YYZ0101）按油箱的实际使用情况合理的安装面板式液位控制器，当液位超过上限时，LVS1发出声光报警，停止往油箱内加液压油；当液位低于下限液面时，LVS2发出声光报警，停泵检查液面下降原因，人工往油箱内加油。油箱内油温控制（参见原理图YYZ0101）油箱内安装有两个电接点温度计（件号91、92）共设有四个发信点，当液温低于10时，TS1发出低温报警，不能启动电机；当温度高于60时，TS2发出高温报警，延时5秒停泵检查；当油温低于20时，TS3发信接通电加热器；当油温达到40时，TS4发信断开电加热器。表32电磁铁动作表M1或M2YV1YV2YV3YV4YV5YV6YV7YV8YV9电机启动系统启动闸门开启缸一过快缸二过快闸门关闭缸一过慢缸二过慢23闸门开启缸三过快缸四过快闸门关闭缸三过慢缸四过慢4液压元件的选择与专用件设计41液压泵和电机的选择油泵最高工作压力、最大工作流量，电机功率的计算。411油泵工作压力计算液压泵的出口压力必需满足系统中启门的最大工作压力（MPA517），并考虑沿程压力流量损失和油泵的使用工作寿命等因素，选取油泵出口压力MPA18，根据招标文件要求，液压系统油泵最高工作压力应满足PPNPMAX其中MPAP517（油缸启动额定工作压力）21N（安全系数）50P（系统中沿程压力损失）故MPAPMAX5215051721412油泵最大工作流量计算油泵最大工作流量QKQMAX其中K为系统的泄漏系数3111由于系统不允许有外漏，内漏不能过大，所以K取12。24Q为同时动作的液压缸最大总工作流量，故MINLQ/24321182413油泵排量计算NQQMAX/其中MAXQ为油泵最大工作流量。N为电机工作转速，选用三相异步电机，4级转速故额定转速RPMN1440。那么REVMLREVMLQ/30/1440/103243因此油泵选用邵液公司提供的32SCY141B柱塞泵，排量REVML/32，在转速MINREV/1440情况下，流量为MINL/46，额定工作压力为BAR320,排量可调。414电机功率计算60/MAXQPN其中为电机效率取09P为液压系统油泵出口压力那么KWN3189060621243选用电机，型号为Y180L4B35，转速RPMN1440,电机功率为KW22。42油箱容积的计算一控二油箱体积的选取油箱容积应满足检修时使油缸无杆腔的油流回油箱，故油箱的容积计算如下油箱容积905504有杆腔容积无杆腔容积V。即90/550/4/242DVL1849选取油箱容积为L2000。43液压启闭机用油量的计算液压系统工作用油量（油箱容积油缸杆腔容积管路容积）12，即4/46442122LDDVV总4/10130070100142000200021622LL50004888液压系统推荐采用46抗磨液压油LHM4644油管管径的计算25按设计要求，油管内允许流速为压力油SMVA/03吸油管SMVS/80回油管SMVB/02启闭闸门过程中，压力油管最大流量为有杆腔启门进油量MINL/18（1A、2A）回油管最大流量即为四只油缸无杆腔启门回流量MINL/62根据系统设计方案，系统为差动闭门，油缸下腔油液流回油缸上腔。闸门关闭时，泵源提供压力油打开液控单向阀，其余油通过溢流阀直接补入上腔。MMVQDNAA3411503/1863450/6341，取MMDNA16MMVQDNBB2218502/3163450/63421，取MMDNA22MMVQDNBB725502/6263450/63432，取MMDNA2545其它液压元件的选择表41液压元件序号代号名称及规格材料数量备注01不锈钢油箱1600L焊接件1邵液02Q11F16PG3/4球阀DN20成品2奉化0332SCY141B轴向柱塞泵32ML/R成品2邵阳液压04Y180L4B35电机22KW1440R/MIN成品2南阳电机05LHN25020FY回油滤油器DC24成品1黎明06QLS1110吸湿空气滤清器成品1黎明07YWZ500TA液位液温计成品1远东08WSSX4110100D电接点双金属温度计L1200成品209YKJD241000120液位控制器DC24VL1200成品1黎明10DBW20B230/315G24NZ5L电磁溢流阀DN20成品1北液26序号代号名称及规格材料数量备注11S20A12单向阀成品3北液12PPT1测压排气接头M101成品18黎明13HFH1E23P15测压软管M101成品7黎明14HFH1P23P15高压软管L15二件，L12一件成品3黎明15YN100III040MPA耐震压力表成品2无锡海天16XMLB070D2C11XZCC43FCP40B压力控制器成品1旋耐德17XMLB300D2C11XZCC43FCP40B压力控制器成品6旋耐德18DB20230/100YU/2溢流阀DN20成品1北液194WE10J31/CG24NZ5L电磁阀DN10成品2北液20ZDB10VB2200/溢流阀DN10成品2北液21Z4S1013B整流板成品4北液222FRM1021/25调速阀DN10成品4北液23YN100III04MPA压力表成品1无锡海天244WE6E61/CG24NZ5L电磁阀DN6成品2北液25Z2FS630B叠加式双单向节流阀成品2北液26MK6G12B/2单向节流阀DN6成品2北液27KHBM3015121201X球阀DN16成品8HYDAC28KHBM1615121201X球阀DN6成品2HYDAC29DBDS10K10/315溢流阀DN10成品4华德27序号代号名称及规格材料数量备注30SL10PB30/液控单向阀DN10成品4华德31A194SP3000高压软管成品4邵液液压32A82SP3000高压胶管成品4邵液液压33130070/100油缸带防水行程开关成品434SRY2220/2电加热器3KWAC220V成品235KHBM362121201X球阀DN20成品4HYDAC36Q41F16C球阀DN32成品2奉化37A224SP3000高压软管成品4邵液液压38CFF510100吸油滤油器成品2黎明39WUI160100J加油滤油器成品1黎明表42易损件汇总表序号代号名称及规格材料数量备注01GB3452192O型圈50355G丁晴橡胶502GB3452192O型圈135265G丁晴橡胶503GB123576O型圈2424丁晴橡胶20285液压系统的性能验算51管路系统压力损失的验算根据计算慢下时管内的油液流动速度SMV/14159311601056423慢下SM/20通过的流量为15L/MIN，数值较小，主要考虑的压力损失为快进时的压力损失。由于供油流量的变化，其快上时液压缸的速度为11AQVPSM/105495601048543SM/1490150MM/S此时，油液在进油管中的流速为AQVP29SM/6014159310111048533SM/7443压力损失主要包括管路的沿程损失P1，管路的局部损失P2和阀类元件的局部损失P3，总的压力损失为PP1P2P3511沿程压力损失首先，要判别管中的流态，设系统采用46号抗磨液压油，其工作环境温度为2050时，运动粘度6012610SMM，1所以有VDRE1263106010223744SMM1373因为系统中采用紫铜管，是光滑的金属圆管，其临界雷诺数为20003000，而实际流动时的雷诺数为1373，小于20003000，则管中应为层流，则阻力系数75/RE75/137300546若取油管长度均为3M，油液的密度为890KG/M3，则进油路上的沿程压力损失为221DVLPPA210227443890305460320464433105PA0046MPA。512局部损失液体流经如阀口、弯管、通流截面变化等局部阻力处所引起的压力损失。液流经过这些局部阻力处时，由于液流方向和流速均发生变化，在这里形成了旋涡，使液体30的指点之间互相撞击，从而产生能量的损耗。局部压力损失包括管道安装和管接头的压力损失和通过液压阀的局部压力损失，前者视管道的具体结构而定，一般取沿程压力损失的10，而后者与通过阀的流量大小有关，若阀的额定流量和额定压力损失为QN和NP，则当通过阀的流量为Q时的阀的压力损失为VP为2NNVQQPP在该系统中主要有手动换向阀、液控单向阀和液压缸，根据各个产品的参数（如前表），可知，各个阀的压力损失如下2换换换NNVQQPPMPA2531485010MPA07350单单单NNVQQPPMPA263531010MPA250液压缸快下时回油路上的流量为进回进回AAQQMINL5495688296825MINL/9777则回油路管中的流速为AQV回SM623101114159360109777SM/35031可算出VDRE03522103/60106128375/RE75/12830542所以回油了路上的沿程压力损失为DVLP22回MPA210223508903542032MPA0040513总的压力损失由上面的计算所得可求出321PPPPMPA00400050073500460MPA1290原设MPAP40，这与计算结果略有差异，且大于计算结果，不必更改。52系统的发热与温升系统在工作时，有压力损失、容积损失和机械损失，这些损失所消耗的能量多数转化为热能。特别是液压系统，系统发热使油温升高，导致油的粘度下降、油液变质，影响正常的工作。为此，必须控制温升在许可的范围内，如工程机械和机车车辆应控制在T3540。该系统中产生热量的元件主要有液压缸、液压泵、溢流阀和单向阀，散热的元件主要有油箱，系统经一段时间后，发热与散热会相等，即达到热平衡。521系统发热量的计算根据以上的计算可知在快下时电动机的输入功率为32PPPPQPP/4111062568103/60085W20695W在慢下时电动机的输入功率为PPPPQPP/111411106456103/60085W3675W而快下时的有用功率为1111/QPP4111062568103/60W154483W慢下时的有用功率为2222/QPP411106456103/60W27436W所以，快