青海某农产品交易市场模板工程专项施工方案(含计算书)

1、互助县农畜产品交易市场项目4#楼模板工程专项施工方案编制： 审核： 审批：编制单位：湖北卓越集团建设有限公司目 录一、工程概况3 二、编制依据3 三、施工准备4 四、工程结构各构件模板的选用4五、模板加工5 六、模板安装要求5七、模板拉结和支撑固定措施7八、模板支撑结构布置和力学验算8九、模板的拆除48十、现场技术质量控制48十一、模板支拆安全措施50十二、成品保护措施51十三、消防环保措施51十四、应急预案52模板工程专项施工方案一、工程概况工程名称：互助县农畜产品交易市场项目建设地点：该工程位于青海省互助县威远北路建设单位：青海丰禾农业经济技术合作有限公司设计单位：北京龙安华诚建筑设计有限

2、公司监理单位：青海国安工程监理有限公司结构类型：框架结构建筑面积为6177.68，南北向为27.35m，东西向为63米，平面呈一字型，地上四层，其中一层、二层为店面，层高为4.2米，三层、四层为宿舍，层高为3.6米。建筑高度15.6米，室外高差1米。建筑类别及耐火等级：丙类二级建筑结构安全等级：二级抗震设防烈度：七度建筑耐久年限：50年二、编制依据木结构设计规范gb 50005-2003建筑结构荷载规范gb50009-2001（06年版）混凝土结构设计规范gb50010-2010混凝土结构工程施工质量验收规范gb 50204-2002钢结构工程施工质量验收规范gb 50205-2001建筑工程

3、施工质量验收统一标准gb 50300-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130-2011建筑施工模板安全技术规范jgj 162-2008建筑施工安全检查标准jgj59-2011建筑施工高处作业安全技术规范jgj8091品茗施工安全设施计算软件本工程施工图纸本工程施工组织设计三、施工准备1、技术准备项目总工组织项目部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理共同协商，取得一致意见后，办理图纸会审纪要，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步

4、设计方案。2、机具准备为了工程能施工顺利，我单位准备在模板工程准备以下工具：木工锤子30个；圆盘锯一台；手电钻4把；手提电锯4台；活动扳手30把；空压机一台；钢丝钳两把；墨斗、铁丝随时提供；砂轮切割机一台；经纬仪一台，水准仪一台；水平尺、刚卷尺、直尺随时提供。3、材料准备：根据施工组织设计的总计划，细化月计划，由工长按做法和进度计划提前提出材料数量和进场计划。四、工程结构各构件模板的选用模板制作安装是本工程结构创优的关键点，在此操作过程中，不但要考虑到模板支撑系统有足够的强度、刚度和稳定性，且保证位置正确，而且还要考虑拆模后砼成型的外观尺寸、质量。为了实现工程结构合格的目标，本工程决定所有模板

5、采用12厚木胶合板、60x80方木制作。支撑体系采用扣件式钢管。五、模板加工1、模板加工要求 柱、梁的模板加工必须满足截面尺寸，两对角线误差小于1mm，尺寸过大的模板需进行刨边，否则禁止使用。次龙骨必须双面刨光，主龙骨至少要单面刨光。翘曲、变形的方木不得作为龙骨使用。2、模板加工管理 模板加工完毕后，必须经过项目部技术人员、质检人员验收合格后方可使用。为了提高模板周转和安装效率，事先按工程轴线位置，尺寸将模板编号以便定位使用，拆下的模板也应按区段编号整理、堆放，操作人员也相应执行定区段，定编号的岗位责任制。六、模板安装要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前

6、，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的封口砂浆。（一）、梁模1、梁模板采用12厚木胶合板：板底模采用在满堂脚手架上垫方木，而后在方木上铺木模的做法。2、梁模板安装工艺流程：弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模板及支架并考虑梁底板起拱按标高安装梁底楞及梁卡具安装梁底模板拉线找平绑扎钢筋安装垫块安装梁侧模安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓复核梁模位置与相连模板连接。3、梁模板安装的技术要点：、按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱2），并注意梁的侧模包住底模，下面的龙骨包住侧摸。、为了调整梁模的标高。在立杆底设专用的支撑，立靠柱模的顶撑，按规定要求的长度分顶撑间距，

7、立中间部分的顶撑。顶撑底应打入木楔，安放梁底板，安放侧板，在侧板外侧铺设夹木，用夹木将侧板夹紧并钉牢在顶撑帽木上，梁侧模上口夹托木，随机在夹木，托木上钉上斜撑，梁模安装后要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对正，当平板模板安装后检查与调正标高，用木楔钉牢在垫板上，同道梁底顶撑间要设水平撑或剪力撑，以保持顶撑的稳固。（二）、平板模板板底模采用12厚木胶合板，在满堂脚手架上垫方木，而后在方木上铺木模的做法1、平板模板安装工艺流程：搭设“满堂红”支架安装纵横楞木调整楼板下皮标高及起拱安装柱头楞木铺设平板、柱头模检查模板上皮标高和平整度进行下道工序。2、平板模板安装的技术要点：、楼板模板采用单块就

8、位，应以每个铺设单元从四周先用阴角模板与梁模板连接，然后向中央铺设模板铺平应平整靠紧，缝隙可用胶带粘贴，防止漏浆，按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱2），起拱部位为中间起拱，四周不起拱。、立杆做支撑，从边跨一侧开始逐排安装立柱，并同时安装大龙骨，立柱与大龙骨的间距为0.8m，小龙骨间距为300mm，平板模板的钢管立柱支架下应垫通长50mm厚脚手板，当模板铺设标高校正后立柱之间加设水平杆，第一道离地不超过300mm，纵横方向应往上每隔1800mm处再加一道。（三）、楼梯模板施工前根据实际层高放样，计算出楼梯斜坡模板长度及踏步三角木的尺寸，根据放线的尺寸及标高定出楼梯平台及起步标高，先安装休息平

9、台梁模板，在安装楼梯模板，然后铺设楼梯底模，安装外帮侧模和踏步模板，安装外模侧模和踏步模板一定要注意踏步的等高，注意第一步和最后一步由于楼层地坪做法而形成踏步高差，支设楼梯基础梁的模板，主要是楼梯外侧模和楼梯踏步处侧模，踏步处侧模上口要与斜坡底板坡口相接，安装模板时要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定，防止浇筑混凝土时模板移动。（四）、框架柱模板制作工艺：选料、划线、锯料、拼对成型、检查归垛。安装工艺：弹线定位 拼接对角、立模调整、支撑加固、检查对角尺寸、交工验收。框架柱模板材料柱箍按0.5m支护，沿柱垂直高度布设。模板采用12厚胶合板。模板安装完毕后，项目部及时对模板工程进行质量检查与技术复核，

10、七、模板拉结和支撑固定措施梁底及梁侧采用12mm木胶合板，梁跨度方向立柱间距900mm，梁两侧立柱间距1200mm，步距1800mm，梁左侧立柱距梁中心线距离600mm,梁底支撑小梁采用60x80方木，根数3根。模板在扣件式钢管支撑架的基础上，再在梁的两侧加密支承钢管，底模支撑在小横杆上面。侧模左右两侧小梁采用60x80方木，道数为5道。主梁采用483短钢管，固定梁底模和侧模时每根梁应拉统线，立杆不能直接支承在楼板上，应放入长度不小于400mm，5cm厚垫木。顶板模板采用12mm胶合板，现场拼装，小梁6080 mm木枋，间距300mm，主梁483钢管，间距800mm，支撑采用扣件式钢管体系，间

11、距800mm，立柱距混凝土板短边的距离250mm,立柱距混凝土板长边的距离400mm。并且在立杆的底部垫上长度不小于400mm、厚度不小于50mm的木板。柱模板采用12mm胶合板，柱侧小梁采用60x80方木，长边道数为5道，,短边道数为5道。柱箍采用483短钢管按0.5m支护，沿柱垂直高度布设。八、模板支撑结构布置和力学验算(扣件钢管架)a、柱模板（设置对拉螺栓）计算书（一）、工程属性新浇混凝土柱名称kz新浇混凝土柱长边边长(mm)700新浇混凝土柱的计算高度(mm)4800新浇混凝土柱短边边长(mm)700（二）、荷载组合混凝土重力密度c(kn/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂

12、影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度v(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度h(m)4.8倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值q3k(kn/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值g4kmin0.22ct012v1/2，chmin0.222441.21.152.51/2，244.8min46.08，115.246.08kn/m2 承载能力极限状态设计值s承0.9max1.2g4k+1.4q3k，1.35g4k+1.40.7q3k0.9max1.246.08+1.42，1.3546.08+1.40.720.9max58.1，64.170.964

13、.1757.75kn/m2 正常使用极限状态设计值s正g4k46.08 kn/m2（三）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(n/mm2)29面板弹性模量e(n/mm2)9000柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bg4k0.91.350.546.0827.99kn/m 活载线荷载q20.91.40.7bq3k0.91.40.70.520.88kn/m mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10727.990.182-0.1

14、210.880.182-0.09knm mmax/w0.09106/(1/6500122)7.92n/mm2f29n/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbs正0.546.0823.04kn/m 0.632ql4/(100ei)0.6323.041754/(1009000(1/12500123)0.21mml/400175/4000.44mm 满足要求！（四）、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)5070小梁截面惯性矩i(cm4)142.92小梁截面抵抗矩w(cm3)40.83小梁抗弯强度设计值f(n/mm2)15.44小梁弹性模量e(n/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离

15、(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbs承0.1857.7510.11 kn/m 小梁弯矩图(knm) mmax0.25knm mmax/w0.25106/40.831036.21n/mm2f15.44n/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbs正0.1846.088.06 kn/m 面板变形图(mm) 0.21mm1.5mm 满足要求！（五）、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm)483.5柱箍截面惯性矩i(cm4)12.19柱箍截面抵抗矩w(cm3)5.08柱箍抗弯强度设计值f(n/mm2)205柱箍弹性模量e(n/mm2)206000模板设计立

16、面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(knm) 长边柱箍剪力图(kn) m10.57knm，n115.85kn 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(knm) 短边柱箍剪力图(kn) m20.57knm，n215.85kn m/wn0.57106/(5.08103)112.22n/mm2f205n/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.15mml/4001.08mm 20.15mml/4001.08mm 满足要求！（六）、对拉螺栓验算对拉螺栓型号m14轴向拉力设计值ntb(kn)17.8扣

17、件类型3形26型扣件容许荷载(kn)26 n15.851=15.85knntb17.8kn 满足要求！ n15.851=15.85kn26kn满足要求！b、梁模板（扣件式）计算书（一）、工程属性新浇混凝土梁名称kl新浇混凝土梁计算跨度(m)9混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800新浇混凝土结构层高(m)4.8梁侧楼板厚度(mm)130(二)、荷载设计模板及其支架自重标准值g1k(kn/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值g2k(kn/m3)24钢筋自重标准值g3k(kn/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值q1k当计算支架立柱及其

18、他支承结构构件时(kn/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值q2k(kn/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kn/m2)基本风压0(kn/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8(三)、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(a)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)

19、400,800梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)450 设计简图如下：平面图立面图(四)、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(n/mm2)15面板弹性模量e(n/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： wbh2/6=10001515/637500mm3，ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(g1k+ (g2k+g3k)h)+1.4q1k，1.35(g1k+ (g2k+g3k)h)+1.40.7q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1

20、.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.67kn/m q1静0.91.35g1k+(g2k+g3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.91kn/m q1活0.91.40.7q2kb0.91.40.7211.76kn/m q2(g1k+ (g2k+g3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.8120.5kn/m 1、强度验算 mmax0.125q1l20.125q1l20.12526.670.1520.08knm mmax/w0.08106/375002n/mm2f15n/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521ql4/(100e

21、i)=0.52120.51504/(10010000281250)0.019mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) r1=r3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37524.910.15+0.4371.760.151.52kn r2=1.25q1l=1.2526.670.155kn 标准值(正常使用极限状态) r1=r3=0.375 q2l=0.37520.50.151.15kn r2=1.25q2l=1.2520.50.153.84kn(五)、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(n/

22、mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(n/mm2)1.78小梁弹性模量e(n/mm2)9350小梁截面抵抗矩w(cm3)64小梁截面惯性矩i(cm4)256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.52+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.8-0.13)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.71max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/21，5+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2=5.04kn/m q2max1.15+(0.3-0.1)0

23、.3/2+0.5(0.8-0.13)+(0.5+(24+1.1)0.13)max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/21，3.84+(0.3-0.1)0.3/23.87kn/m 1、抗弯验算 mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1075.040.92，0.55.040.4520.51knm mmax/w0.51106/640007.97n/mm2f15.44n/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6075.040.9，5.040.452.752kn max3vmax/(2bh0)=32.7521000/

24、(26080)0.86n/mm21.78n/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100ei)0.6323.879004/(10093502560000)0.67mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8ei)3.874504/(893502560000)0.83mml/400450/4001.12mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1435.040.9，0.3935.040.9+5.040.455.18kn 同理可得，梁底支撑小

25、梁所受最大支座反力依次为r1r33.28kn，r25.18kn 正常使用极限状态 rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.870.9，0.3933.870.9+3.870.453.98kn 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为r1r32.9kn，r23.98kn(六)、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量e(n/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(n/mm2)205主梁抗剪强度设计值(n/mm2)125主梁截面惯性矩i(cm4)12.19主梁截面抵抗矩w(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计

26、算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(knm) mmax/w0.437106/508086.01n/mm2f=205n/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kn) vmax5.87kn max2vmax/a=25.871000/48924.01n/mm2125n/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.17mml/400400/4001mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 rmaxr1,r40.6kn8kn 单扣件在扭矩达到4065nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力r0.6kn8kn 单扣件在扭矩达到4065nm且无质量缺

27、陷的情况下，单扣件能满足要求！(七)、立柱验算钢管类型483立柱截面面积a(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩w(cm3)4.49抗压强度设计值f(n/mm2)205 =h/i=1800/15.9=113.21=150 长细比满足要求！ 查表得，0.54 1、风荷载计算 mw0.921.4klah2/100.921.40.180.91.82/100.06knm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.8)+0.91.42124.41kn/m 2)小梁验算 q1ma

28、x1.39+(0.3-0.1)0.3/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.13)+0.91.41max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/21，4.58+(0.3-0.1)0.3/2=4.61kn/m 同上四六计算过程，可得： r10.56kn，r26.08kn，r36.08kn，r40.56kn 立柱最大受力nwmaxr1+n边1，r2，r3，r4+n边2+mw/lbmax0.56+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.13)+0.91.41(0.9+0.6-0.3/2)/20.9，6.08，6.08，0.56+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.13

29、)+0.91.41(0.9+1.2-0.6-0.3/2)/20.9+0.06/1.26.17kn fn/(a)+mw/w6174.29/(0.54424)+0.06106/449040.02n/mm2f205n/mm2 满足要求！(八)、可调托座验算可调托座承载力容许值n(kn)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力nmaxr1，r2，r3，r416.47knn30kn 满足要求！(九)、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kpa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积a(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pn/(mfa)6.17/(10.15)4

30、1.16kpafak140kpa 满足要求！c、梁侧模板计算书（一）、工程属性新浇混凝梁名称kl混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300800梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)130（二）、荷载组合混凝土重力密度c(kn/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度v(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度h(m)0.8振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值q2k(kn/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值g4kmin0.22ct012v1/2，chmin0.222441.21.152.51/2，240.8m

31、in46.08，19.219.2kn/m2 承载能力极限状态设计值s承0.9max1.2g4k+1.4q2k，1.35g4k+1.40.7q2k0.9max1.219.2+1.44，1.3519.2+1.40.740.9max28.64，29.840.929.8426.86kn/m2 正常使用极限状态设计值s正g4k19.2 kn/m2（三）、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)900主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)450对拉螺栓水平向间距(mm)900支撑距梁底距离依次为100，300，450 设计简图如下：模板设计剖面图（四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板

32、厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(n/mm2)29面板弹性模量e(n/mm2)9000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。wbh2/6=1000122/624000mm3，ibh3/12=1000123/12144000mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bs承126.8626.86kn/m q1静0.91.35g4kb0.91.3519.2123.33kn/m q1活0.91.40.7q2kb0.91.40.7413.53kn/m mmaxmax0.077q1静l2+0.1q1活l2,-0.107q1静l2+0.121q1活l2,-0.071q1静l2-0.107q1活l2

33、max(0.07723.330.172+0.13.530.172, -0.10723.330.172+0.1213.530.172,-0.07123.330.172-0.1073.530.172)0.06knm mmax/w0.06106/240002.51n/mm2f29n/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbs正119.219.2kn/m max0.632ql4/(100ei)=0.63219.2167.54/(1009000144000)0.07mm167.5/400=0.42mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1

34、.14323.330.17+1.2233.530.175.19kn 正常使用极限状态 rmax1.143l左g4k1.1430.1719.23.68kn（五）、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)450小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁弹性模量e(n/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(n/mm2)1.66小梁截面抵抗矩w(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(n/mm2)15.44小梁截面惯性矩i(cm4)256 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q5.19kn/m mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.15.190.92

35、，0.55.190.452=0.53knm mmax/w0.53106/640008.21n/mm2f15.44n/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 vmaxmax0.6ql,ql1=max0.65.190.9，5.190.45=2.8kn max3vmax/(2bh0)=32.81000/(28060)0.88n/mm21.66n/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q3.68kn/m 1max0.677ql4/(100ei)=0.6773.689004/(10084152560000)0.76mm900/400=2.25mm 2maxql4/(8ei)=3.684504/(884152560

36、000)=0.87mm450/400=1.12mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 rmaxmax1.15.190.9，0.45.190.9+5.190.455.14kn 正常使用极限状态 rmaxmax1.13.680.9，0.43.680.9+3.680.453.64kn（六）、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)900主梁最大悬挑长度(mm)450主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量e(n/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(n/mm2)205主梁抗剪强度设计值(n/mm2)120主梁截面惯性矩i(cm4)10.78主梁截面抵抗矩w(c

37、m3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：r10.89kn，r22.57kn，r32.13kn，r42.57kn，r50.89kn 正常使用极限状态：r10.63kn，r21.82kn，r31.48kn，r41.82kn，r50.63kn 1、抗弯验算 主梁弯矩图(knm) maxmmax/w0.33106/4490=73.83n/mm2f=205 n/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kn) max2vmax/a=23.461000/42416.32n/mm2=120 n/mm2 满足要求

38、！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.31mm220/4000.55 mm 满足要求！（七）、对拉螺栓验算对拉螺栓类型m14轴向拉力设计值ntb(kn)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力n0.956.37212.09knntb17.8kn满足要求！d、板模板（扣件式）计算书（一）、工程属性新浇混凝土楼板名称b新浇混凝土楼板板厚(mm)130新浇混凝土楼板边长l(m)8新浇混凝土楼板边宽b(m)4.5（二）、荷载设计施工人员及设备荷载标准值q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kn/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kn)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kn/m2)1

39、.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kn/m2)1模板及其支架自重标准值g1k(kn/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值g2k(kn/m3)24钢筋自重标准值g3k(kn/m3)1.1风荷载标准值k(kn/m2)基本风压0(kn/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8（三）、模板体系设计模板支架高度(m)4.8立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距

40、离(mm)400立柱距混凝土板长边的距离(mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)100小梁两端各悬挑长度(mm)250，250 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)（四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(n/mm2)29面板弹性模量e(n/mm2)9000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： wbh2/6=10001212/624000mm3，

41、ibh3/12=1000121212/12144000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(g1k+ (g3k+g2k)h)+1.4q1k，1.35(g1k+ (g3k+g2k)h)+1.40.7q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.13)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.13)+1.40.72.5 1=6.78kn/m q20.91.2g1kb=0.91.20.11=0.11kn/m p0.91.3q1k=0.91.42.53.15kn mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.780.32/8，0.110.32/8+3.1

42、50.3/4= 0.24knm mmax/w0.24106/240009.89n/mm2f29n/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(g1k+(g3k+g2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.13)1=3.36kn/m 5ql4/(384ei)53.363004/(3849000144000)0.27mml/400300/4000.75mm 满足要求！（五）、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(n/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(n/mm2)1.78小梁弹性模量e(n/mm2)9350小梁截面抵抗矩w(cm3)64小梁截面惯性矩i(cm4)256

43、 因b/lb取整4500/800取整5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(g1k+(g3k+g2k)h)+1.4q1k，1.35(g1k+(g3k+g2k)h)+1.40.7q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.13)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.13)+1.40.72.50.32.1kn/m 因此，q1静0.91.2(g1k+(g3k+g2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.13)0.31.15kn/m q1活0.91.4q1kb=0.

44、91.42.50.30.94kn/m m10.077q1静l2+0.1q1活l20.0771.150.82+0.10.940.820.12knm q20.91.2g1kb=0.91.20.30.30.1kn/m p0.91.4q1k=0.91.42.53.15kn/m m20.077q2l2+0.21pl0.0770.10.82+0.213.150.80.53knm m3maxq1l12/2，q2l12/2+pl1=max2.10.252/2，0.10.252/2+3.150.250.79knm mmaxmaxm1，m2，m3max0.12，0.53，0.790.79knm mmax/w0.7

45、9106/6400012.35n/mm2f15.44n/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 v10.607q1静l+0.62q1活l0.6071.150.8+0.620.940.81.03kn v20.607q2l+0.681p0.6070.10.8+0.6813.152.19kn v3maxq1l1，q2l1+pmax2.10.25，0.10.25+3.153.17kn vmaxmaxv1，v2，v3max1.03，2.19，3.173.17kn max3vmax/(2bh0)=33.171000/(28060)0.99n/mm21.78n/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(g1k+(g

46、3k+g2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.13)0.31.07kn/m 跨中max0.632ql4/(100ei)=0.6321.078004/(10093502560000)0.12mml/400800/4002mm 悬臂端maxql4/(8ei)=1.072504/(893502560000)0.02mml1/400250/4000.62mm 满足要求！（六）、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量e(n/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(n/mm2)205主梁抗剪强度设计值(n/mm2)125主梁截面惯性矩i(cm4)10.78主

47、梁截面抵抗矩w(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 q1k1.5kn/m2 q10.9max1.2(g1k+ (g3k+g2k)h)+1.4q1k，1.35(g1k+(g3k+g2k)h)+1.40.7q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.13)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.13)+1.40.71.50.31.79kn/m q1静0.91.2(g1k+ (g3k+g2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.13)0.31.22kn/m q1活0.91.4q1kb=0.91.41.50.30.57kn/m q2(g1k+ (g3k+g2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.13)0.3=1.13kn/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，rmax(1.143q1静+1.223q1活)l1.1431.220.8+1