模板工程施工方案9

1、模板工程施工方案目 录一、工程概况1二、编制依据及编制意义1三、施工部署1四、施工准备21、技术准备22、主要机械设备安排23、模板工程安装材料的选用24、专业施工队伍准备：35、作业条件准备：3五、模板构造设计31、梁板模板设计3六、模板计算51、楼板模板计算52、梁模板计算123、墙模板设计计算163.1、侧压力计算163.2、侧模板计算163.3、内木楞计算173.4、对拉螺杆验算174、柱模板设计计算174.1、柱模板计算184.2、柱箍计算204.3、对拉螺杆验算20六、模板安装注意事项20七、施工安全注意事项及成品保护22八、拆除注意事项23九、模板周转计划24一、工程概况该项目为

2、春城时光花园（云溪片区城中村改造项目）5-1号地块5-1幢、5-2幢、5-3幢及地下室、社区用房、幼儿园工程、地下2层，地上40层的高层建筑，建筑总高度122.5米。建筑地基基础设计等级为甲级，结构设计使用年限为50年；抗震设防烈度为8度，结构形式为现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构。主楼采用筏板基础；地下室基础采用直径400的高强预应力管桩基础。塔楼标准层层高3m，首层层高7.5m，地下室负一层层高塔楼部分为3.6m，地库部分为3.5m，地下室结构找坡。二、编制依据及编制意义一）编制依据1、春城时光花园（云溪片区城中村改造项目）5-1号地块5-1幢、5-2幢、5-3幢及地下室、社区用房、幼儿园工程

3、施工图；2、安全防范工程技术规范GB50348-20043、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20014、中国建筑工业出版社出版的建筑施工手册第四版；5、 中国建筑工业出版社出版的建筑施工计算手册；6、 建筑安全检查评分标准（JGJ59-99）；7、 现行建筑施工高处作业安全技术规范；8、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008三、施工部署针对模板施工特点，经分析，模板的主要承重部分是支撑，而模板支撑的设计计算出自于脚手架设计计算，但它与脚手架有一定的差别，主要是：一是承受垂直荷载大；二是在施工中砼输送、倾倒、振捣混凝土作业会增加垂直、水平荷载，使它产生较大的振摆；三是

4、它无刚性连墙杆牵拉约束摆动，因此，这对模板支撑稳定很不利。模板坍塌事故都是失稳破坏造成的，而且都是先从局部坍塌，使钢筋混凝土牵动模板支撑往坍塌处倾倒，造成大面积坍塌。因此，要针对模板承受荷载和结构特点，增大荷载分项系数，设置水平拉杆，设置斜撑加固，以提高模板的整体稳定强度。 本工程标准层层高3m，地下室层高分别3.5m、3.6m，首层层高7.5m，本工程模板支撑采用钢管脚手架和碗扣式脚手架。 本工程标准层边梁最大截面尺寸为450950mm，内框架梁截面为200600mm，和350600mm，所以梁模板设计按450950，200600mm设计，350600以下截面都按200600mm方案执行。

5、四、施工准备在模板施工前，应做好各项施工准备工作，具体如下：1、技术准备项目部技术、安全、质量、施工等施工人员应熟悉图纸，认真掌握高支模施工图的特点、要求和特性，熟悉各部位截面尺寸、标高，认真做好模板放样，进行实地现场调查复核,根据现场条件进行拼装模板。 2、主要机械设备安排模板工程施工中，主要机具设备选用如下：圆盘锯、手提电钻、台钻、水准仪等。 3、模板工程安装材料的选用本工程结构为框剪结构，在施工中为克服涨模、接头错位、漏浆、断面不方正等缺陷，以清水模板的质量要求进行模板工程施工及验收。模板为散支散拆木模板、钢管与支撑体系，所有模板制作安装材料（加固的钢管、扣件、对拉螺杆钢筋、高强螺杆、木

6、枋、槽钢等）必须符合国家规范要求，其主要材料选用如下：（1）模板：采用光滑坚硬的双面酚醛树脂覆合胶合板，规格183091518。（2）木枋：采用20004090无曲双面刨光顺直的硬质木枋。（3）围楞、支撑：483.5无缝钢管脚手架。（4）对拉螺栓：A3钢，12普通螺杆、14高强螺杆（主要用于柱墙）。3.1、材料要求（1）本工程钢筋砼结构工程施工采用木模。要求木材材质等级不低于级，并符合砼模板用胶合板中有关规定，所有模板及其支撑架设计应符合木结构设计规范要求。（2）采用的模板厚度面层无破损和断裂现象，本工程采用木模，每层模板使用前均应刷脱模剂，以延长模板使用周期，确保混凝土表面光洁。（3）采用的

7、木枋（搁栅）必须无朽烂和霉变，棱角方正，截面尺寸满足设计要求，无严重翘曲现象。本工程木枋截面尺寸4090mm，作为模板的背楞，要求刨面，刨直，保证木枋高度一致，受力均匀。（4）木枋（搁栅）等的含水率必须小于15%，模板、木方（搁栅）等的存放保管时必须间隔通风，上面做到防雨覆盖。（5）进场的模板、木枋（搁栅）必须经过验收，质量符合要求的才可使用。（6）支撑钢管要求按国家标准直缝电焊钢管或低压流体输送用焊接钢管中规定的3号普通钢管，其质量应符合国家标准碳素结构钢中Q235-A 级钢的规定。（7）采用的钢管不得有严重锈蚀和损伤以及孔洞，并严禁使用有弯折痕和翘曲严重的钢管；钢管必须有良好的防腐处理。（

8、8）支撑架采用的必须是可锻铸铁制作的扣件，其材质必须符合国家标准规定。（9）支撑架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm 时，不得发生破坏，受力钢管下要多加一个扣件，即双扣件进行受力，防止滑脱。（10）使用的48 支撑钢管架的钢管和扣件进场时必须进行逐根逐个验收，符合要求后才可使用。（11）对进场的钢管和扣件必须进行抽样检测，如达不到要求时，必须对原设计进行复核调整。4、专业施工队伍准备：根据确定的模板制作安装的管理机构，选择高素质的专业班组进行模板工程的施工。5、作业条件准备：（1）向作业班组进行详细的质量、安全技术交底，并作好员工三级安全进场及操作规程教育，下达工程施工任务，使班组明确有关

9、质量、安全、进度等要求。（2）清理现场，做好工作面的施工准备，检查垂直和水平运输是否通畅，施工机具是否准备妥当。（3）施工机具就位并进行了试运转，做好维修保养等工作，以保证机械正常运转。（4）清查材料的规格、质量、数量等是否符合要求。五、模板构造设计本工程模板设计按标准层模板进行验算（一）、梁板模板设计梁截面按200600mm计算荷载。1）模板：模板均采用18mm厚的覆膜胶合板；2）背楞：梁底模板底楞、侧模竖楞均采用4090mm的木枋，底楞纵向设置，不少于三条，支撑于梁底横杆上，侧模竖楞间距250mm，采用间距460的483.5双钢管夹牢，板底底楞横向采用钢管，间距500mm。 3）对拉螺杆采

10、用12的圆钢制作，横向间距460mm，纵向间距460mm，对拉螺杆处采用双弧扣和双螺帽，以确保对拉受力安全，对拉螺杆需冒出螺帽不少于50mm。4）支撑体系：采用3排483.5的钢管搭设，梁底部立杆横向间距900mm，纵向间距不大于1000mm，梁底下顶撑采用顶托，顶托上纵向钢管采用双钢管，顶托伸出钢管不得超过200mm，梁两侧立杆需用双扣件进行扣牢，立杆接头错开1.5m，接头用穿心套接驳或臂扣锁紧。梁底纵向加设剪刀撑,角度呈45-60度设置。5）450*900梁梁底加一排立杆，其它要求不变，其它截面梁立杆间距900mm，其它条件不变。6）板底木楞间距250mm，板底立杆横向间距不大于1000m

11、m，纵向间距不大于1000mm，横杆步距1500mm，扫地杆距地面200mm，标准层水平杆不少于三道，剪刀撑纵横向每隔4跨设置一道，剪刀撑角度呈45-60度设置。梁模板支撑示意图六、模板计算（一）、楼板模板计算 一）、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；脚手架搭设高度(m):3.26； 采用的钢管(mm):483.2 ； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(k

12、N/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.12；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):1.500； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3.楼板参数 钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土标号:C35； 每层标准施工天数:6；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1600.000； 计算楼板的宽度(m):4.00；计算楼板的厚度(m):0.12； 计算楼板的长度(m):4.50；施工平均温度():15.000； 4.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

13、木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二）、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.0009.0009.000/6 = 54.00 cm3； I=4.0009.0009.0009.000/12 = 243.00 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.2500.120 = 0.750 kN/m；

14、 (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (2.000 + 1.500)1.0000.250 = 0.875 kN； 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(0.750 + 0.088) = 1.005 kN/m； 集中荷载 p = 1.40.875=1.225 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.2251.000 /4 + 1.005

15、1.0002/8 = 0.432 kN； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.225/2 +1.0051.000/2 = 1.115 kN ； 截面应力 = M /W = 0.432106/54000.00 = 7.998 N/mm2； 方木的计算强度为 7.998 小于13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 1.0051.000/2+1.225/2 = 1.115 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 1.115103/(2 40.000

16、90.000) = 0.465 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为 0.465 小于 1.300 满足要求! 4.挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.838 kN/m； 集中荷载 p = 0.875 kN； 最大变形 V= 50.8381000.04 /(3849500.0002430000.000) + 875.0001000.03 /( 489500.0002430000.0) = 1.262 mm； 方木的最大挠度 1.262 小于 1000.000

17、/250,满足要求! 三、板底支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.0051.000 + 1.225 = 2.230 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.836 kN.m ； 最大变形 Vmax = 2.519 mm ； 最大支座力 Qmax = 9.756 kN ； 截面应力 = 176.825 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.000/15

18、0与10 mm,满足要求! 四）、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 9.756 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五）、模板支架荷载标准值(轴力): 作用

19、于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1293.260 = 0.421 kN； (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1201.0001.000 = 3.000 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.771 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+1.500 ) 1.0001.00

20、0 = 3.500 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.425 kN； 六）、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.425 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.50 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强

21、度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.200 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 M； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ； 由长细比 lo/i 的结果

22、查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9425.039/(0.209450.000) = 100.213 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 100.213 小于 f= 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h + 2a = 1.500+20.200 = 1.900 m ； Lo / i = 1900.000 / 15.900=119.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.458 ； 钢管立杆受压强度计算值；=9425.039/(0.458450.000) = 45.730 N/mm

23、2； 立杆稳定性计算 = 45.730 小于 f= 205.000满足要求！ 七)、楼板强度的计算: 1. 计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.5M,楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋3级钢筋,配筋面积As=1600 mm2,fy=360 N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=4000mm120mm,截面有效高度 ho=100 mm。 按照楼板每6天浇筑一层，所以需要验算6天、12天、18天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土6天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m； 楼板计算范围跨度内摆放55排

24、脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q = 2 1.2 ( 0.350 + 25.0000.120 ) + 1 1.2 ( 0.42155/4.500/4.000 ) + 1.4 (2.000 + 1.500) = 13.640 kN/m2； 计算单元板带所承受均布荷载 q = 4.50013.641 = 61.386 kN/m； 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.059661.3904.0002 = 58.538 kN.m； 验算楼板混凝土强度的平均气温为15，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到6天后混凝土强度达到53.7

25、70%,C35混凝土强度近似等效为C18.820。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.034N/mm2； 则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( b ho fcm ) = 1600.000360.000 / ( 4000.000100.0009.034 )= 0.159 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s = 0.146 此楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s b ho2fcm = 0.1464000.000100.00029.03410-6 = 52.888 kN.m； 结论：由于 Mi = 52.888 Mmax= 78.799 所以第12天以

26、后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。（二）、梁模板计算 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、 混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、 钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.20。 一）、参数信息: 梁段信息:L1； 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30； 脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):2.80； 梁两侧立柱间距(m):0.90；承重

27、架支设:无承重立杆，木方垂直梁截面； 2.荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.200； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.600； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00； 4.其他 采用的钢管类

28、型(mm):483.2。 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 二）、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.6000.900=13.500 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.900(20.600+0.200)/ 0.200=2.205 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)0.2000.900=0.720 kN； 2.木方楞的

29、支撑力计算 均布荷载 q = 1.213.500+1.22.205=18.846 kN/m； 集中荷载 P = 1.40.720=1.008 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=2.439 kN； N2=2.439 kN； 木方按照简支梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.0009.0009.000/6 = 54.00 cm3； I=4.0009.0009.0009.000/12 = 243.00 cm4； 木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.

30、439/0.900=2.710 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.12.7100.9000.900= 0.220 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.220106/54000.0 = 4.065 N/mm2； 木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求! 木方抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.62.7100.900 = 1.463 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 31463.400/(240.00090.000) = 0.610 N/mm2； 截面抗剪强度设计

31、值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 V= 0.6772.258900.0004 /(1009500.000243.000103)=0.435 mm； 木方的最大挠度小于 900.0/250,满足要求! 3.支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=2.439 kN； 最大弯矩 Mmax=0.854 kN.m； 最大变形 Vmax=2.9

32、49 mm； 截面应力 =0.854106/4730.0=180.476 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求! 三）、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 四）、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页， 双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横

33、向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=2.44 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五）、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =2.439 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1292.800=0.434 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=0.720 kN； N =2.439+0.434+0.720=3.593 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.

34、59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.50； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m； 公

35、式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=3592.776/(0.205450.000) = 38.946 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 38.946 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.3002 = 2.100 m； Lo/i = 2100.000 / 15.900 = 13

36、2.000 ； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=3592.776/(0.386450.000) = 20.684 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 20.684 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！（三）、墙模板设计计算本工程剪力墙最高层在首层，层高6.9m，核心筒剪力墙厚450mm，地下室挡土墙厚300350mm，分三次浇筑，每层浇筑高度不超过2.3m，模板采用18mm多层胶合板，竖楞采用4090木方间距250mm，螺杆采用14间距500500mm，两端用双扣双螺帽。 墙柱模板示意图1

37、、侧压力计算砼缓凝时间为5小时F=0.22ct012V0.5=0.222551.21.151.414=53.66N/m2式中c-砼重力密度t0-砼初凝时间，泵送砼掺加缓凝剂，初凝时间为5h，V-砼浇筑速度，取2h/m3，1外加剂影响修正系数，取1.2，2-塌落度影响修正系数，取1.15F=cH=252.2=55N/m2，两者取较小值53.66 N/m2，2、侧模板计算（1）侧模板强度验算倾倒砼时产生的水平荷载取2KN/m2，设计荷载q=53.661.2+21.4=67.19KN/mM=0.1ql2=0.167.190.252=0.42KN.mW=bh2/6=1000182/6=54000mm3

38、M/W=420000/54000=7.8N/m2 m=13N/mm2,满足要求（2）刚度验算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载，则q1=53.661=53.66KN/m模板挠度=0.677ql4/100EI=0.67753.662504/1004500666667=0.473mm250/250=1.0mm满足要求，（3）侧模剪力验算V=0.6ql=0.667.190.2=8.06KN剪应力max=3V/2bh=38.06103/2100018=0.672 N/mm2 fv=1.5N/mm2，满足要求。3、内木楞计算内木楞截面4090，W=83333mm3，I=666667mm4，外横楞间

39、距500mm。（1） 强度验算内木楞承受弯矩按多跨连续梁计算q=67.190.25=16.8KN/M=0.1ql2=0.116.80.52=0.42KN.m，=M/W=0.42106/83333=5.04 N/mm2 m=13N/mm2.满足要求。（2） 刚度验算q=53.660.25=13.415 KN/，内木楞挠度=0.677ql4/100EI=0.67713.4155004/1009000666667=0.946mm13380N,满足要求.（四）、柱模板设计计算本工程柱子截面均为矩形，柱子最大截面为：15007000mm，柱模板采用多层胶合板，模板厚18mm，竖楞采用4090木方，间距2

40、50mm，横楞采用双钢管483.5mm，底部两排间距300mm，其它部位间距500mm，对拉螺杆采用14加强螺杆，两端用双扣双螺帽。柱模板主要承受混凝土的侧压力和倾倒砼的荷载，倾倒砼时产生的水平荷载标准值按2KN/m2计。柱砼掺加缓凝剂，缓凝时间5小时，柱砼分段浇筑，每段2m，层高6m以上的柱分三次浇筑，本工程柱模板按最高6.9米层高计算，分三段浇筑每段2.3m。1、柱模板计算柱模板安装示意图和受力示意图如下图所示： 柱模板立面及横楞受力示意图柱模板平剖面及受力示意图1.1 荷载计算柱模受到砼的侧压力为：F=0.222551.21.151.414=53.66 KN/m2式中c-砼重力密度t0-

41、砼初凝时间，泵送砼掺加缓凝剂，初凝时间为5h，V-砼浇筑速度，取2h/m3，1 外加剂影响修正系数，取1.2，2-塌落度影响修正系数，取1.15F=cH=252.2=55N/m2，两者取较小值53.66KN/m2，1.2侧模计算（2）侧模板强度验算倾倒砼时产生的水平荷载取2KN/m2，设计荷载q=53.661.2+21.4=67.19KN/mM=0.1ql2=0.167.190.252=0.42KN.mW=bh2/6=1000182/6=54000mm3M/W=420000/54000=7.8N/m2 m=13N/mm2,满足要求（2）刚度验算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑震动荷载，则q1=

42、53.661=53.66KN/m模板挠度=0.677ql4/100EI=0.67753.662504/1004500666667=0.473mm250/250=1.0mm满足要求，（3）柱模剪力验算V=0.6ql=0.653.660.2=6.44KN剪应力max=3V/2bh=36.44103/2100018=0.537 N/mm2 fv=1.5N/mm2，满足要求。1.3内木楞计算内木楞截面4090，W=83333mm3，I=666667mm4，外横楞间距500mm。（3） 强度验算内木楞承受弯矩按多跨连续梁计算q=67.190.25=16.8KN/M=0.1ql2=0.116.80.52=

43、0.42KN.m，=M/W=0.42106/83333=5.04 N/mm2 m=13N/mm2.满足要求。（4） 刚度验算q=53.660.25=13.415 KN/，内木楞挠度=0.677ql4/100EI=0.67713.4155004/1009000666667=0.946mm500/250=2.0mm，满足要求。2、柱箍计算柱箍采用483.5双钢管和14加强螺杆组成，柱箍按多跨连续梁考虑，柱箍间距500mm，线均布荷载q=53.660.5=26.83KN/m，弯矩M=0.084ql=0.08426.830.5=1.13KN.mW=50802=10160mm3=M/W=1130000/10160=111.2N/mm213380N,满足要求.