660MW火电机组事故停运#2高加热经济性分析

1、摘要我国这几年里经济有了很大的发展，因此全社会的社会生活用电，工业用电以及农业等用电有了明显的提高。因此我国的发电行业有了一定的发展空间。我国现在有的电源包括燃煤为电厂，燃气电厂，核电厂，风电厂，水电站，还有新发展的光伏发电。但由于发展技术水平，地理环境等各种因素，我国去年出现了大量的弃风，弃水现象。自日本核电厂事故后，国家停止了国内核电业务。不过经过多年的技术升级，今年国家重启核电业务。核电现正处于初始时期。所以，火电厂仍是我国主要的电能来源。所以保证火电的运行有很重要的意义。本文用等效焓降法对火电厂停运高加后的运行进行热经济性计算，然后与额定工况下运行的经济性做比较，说明回热系统事故运行时

2、热经济性会下降。关键词：热经济计算 原始工况热经济性计算 变工况计算 AbstractIn recent years, the economy of our country has developed greatly, so the social life of the whole society is electricity, and the power of industrial electricity and agriculture is obviously improved. Therefore, the power generation industry in China has a

3、 certain development space. Chinas current power supply including coal for power plants, gas power plants, nuclear power plants, wind power plants, hydropower stations, as there are new developments of photovoltaic power generation. However, due to the development of technology, geographical environ

4、ment and other factors, China appeared a lot of abandoned wind, abandoned water phenomenon. Since the nuclear power plant accident in Japan, the country stopped the domestic nuclear power business. But after years of technological upgrading this year, the country to restart nuclear power business. N

5、uclear power is now in the initial period. Therefore, thermal power plant is still the main source of power in China. So it is very important for the operation of the thermal power. In this paper, the thermal power plant outage the calculation and analysis of the high pressure heater operation econo

6、my, working conditions and the rated operation of economy, back to the operation of the thermal system accident thermal economy will decline.Key words: Heat economy calculation Thermal economic calculation of the original state Variable condition calculation目 录第一章 绪论1第二章 原始工况计算基础22.1热力系统简介22.2热力系统计算

7、方法22.2.1 常规计算32.2.2 等效焓降法32.3 主要热经济指标42.3.1 凝汽机组52.3.2 全厂热经济性指标6第三章 变工况计算原理83.1 变工况参数的确定83.2 变工况计算步骤10第四章 设计工况计算114.1 计算任务书114.2额定工况下热力系统计算144.2.1汽水平衡计算144.2.2 计算汽轮机进汽参数164.2.3 计算辅助热力系统164.2.5 高压加热器抽汽系数计算194.2.6 除氧器抽汽计算214.2.7 低压加热器抽汽系数计算234.2.8 计算凝汽系数264.2.9 计算汽轮机内功率274.2.10 计算汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量294.

8、2.11 计算全厂性热经济指标30第五章 停运#2高压加热器345.1 计算原始数据总结345.2 计算各级抽汽的等效焓降355.3 计算等效焓降增量365.4 汽轮机绝对内效率变化情况37结论错误！未定义书签。致谢39参考文献40III660MW火电机组事故停运#2高加热经济性分析第一章 绪论火电力发电做为我国现在主要的电源，保证火电厂的稳定，安全高效运行是提高我国供电稳定稳定，可靠的必然要求。汽轮机做为能量转化的重要设备，保证它的高效运行就能有效的提高全厂的热经济性。从理论上，根据朗肯循环和电厂运行可知，提高电厂给水温度同时差少蒸汽在凝汽汽中的冷源损失，是提高全厂热经济性的主要方向。因此，

9、回热系统对于提高全厂的热经济性有相当的意义。对于回热系统，除除氧器外，高压加热器的工作环境是较为恶劣。所以在日常的运行中会出现在很多问题。例如，高压加热器管子及管子与管板的泄漏。给水旁路装置密封设计不佳，导致给水泄漏等。这些问题都会导致高压加热器不能正常运行。从而导致给水温度下降。由朗肯循环可知当给水温度下降时，全厂蒸汽的平均给水温度下降，从而直接导致全厂的热经济性下降。别外由于加热器的退出运行，导致给水温度的下降，为保证汽轮机的出力和过热蒸汽的压力温度，必然会加大给煤，从面使电厂煤耗增加，同时也增加了过热器的过热超温的可能。这对电厂安全稳定的运行有很大的影。高压加热器的对于电厂效率及效益有很

10、大的影响。保证它的正常运行但不能完全的它的运行不出事故。所以对停运高加后的经济分析有十分重要的意义。通过对切除高压后的经济性分析可以很好的了解到机组的运行情况。为了更好的了解高压加热器对电厂重要性和对所学知识更好的学习掌握。现在通过对660MW机组在额定条件下运行热经济性分析得出额定额定工况下的技术指标。然后假定事故停运#2号高加后，进行该条件下的变工况计算。得比对性经济指标。本文先对原则性计算的理论内容和主要方法进行说明。接着说明变工况计算的方。本文在额定工况计算时，采用常规算法。变工况的计算采用等效焓降法。第二章 原始工况计算基础2.1热力系统简介火电厂热力系统是指把锅炉、汽轮机及其辅助设

11、备按汽水循环过程用管道和附件连接起来所构成的系统。热力系统可分为全面性热力系统和局部热力系统。全面性热力系统主要是按照全厂的汽水流向有顺的描述出电厂主辅热力设备以及备用设备。对于全面性热力系统要安全可靠、简单明了、便于运行操作、维护方便等要求。全面性热力系统主是由局部热力系统构成。局部热力系统包括:主蒸汽系统、中间再热系统、汽轮机旁路系统、加热抽汽系统、除氧给水系统、主凝结水系统、加热器疏水放水系统、辅助蒸汽系统、凝汽器抽真空系统、冷却水系统、汽轮机轴封系统等局部系统。局部性热力系统可以看成是全面热力系统的放大。由于全面热力系统主要表达的是全面的热力流动路线和设备。对于局部一些细节有一定的省略

12、。局部性热力系统 的存在，可以使运行工作人员更加清楚的看清系统某一局部了系统结构。以方便运行，检修人员三好的了解系统结构和工作原理。对于不同的热力系统，都会有与之相应的全面性热力系统图和局部性热力系统图。2.2热力系统计算方法热力系统计算的主要目标是通过对回热系统进行物质平衡和热平衡计算，从而得到各抽汽系数，最终得到汽轮机进汽量和机组热经济性指标、发电机效率等相关数据。对于热力系统的计算。按照计算的目标不同，可分为设计计算和校核计算。设计计算目标是为了规划电厂容量，规划单机实现还是多机运行。根据知的设计要求，选定汽轮机，锅炉等主机。确定汽轮机的汽态膨胀过程线。并根据计算已知数据及计算得到的数据

13、选好电厂的辅助设备和管道等设备。设计计算还可以为以后电厂的投入运行提供一定数据支持。同时设计计算还必须为确定电厂的系统结构。对于校核计算。计算主要应用于一个已经建成或者是已经投入运行的电厂。由于电厂已经建好，所以计算的主要目标是为了得到进汽量、煤耗量。汽耗率，热耗率等电厂的经济性指标。热力系统计算的主要内容在回热系统部分。现在对于回热部分的计算方法主要有常规计算法，等效焓降法，循环函数法。各方法的特点会在后面的部分做简单的介绍。本文设计的计算部分主要应用了常规计算方法和等效降的计算方法。本文属于校核计算。分别是额定参数下的原则性热力计算和事故停运#2高加后的变工况计算。2.2.1 常规计算常规

14、计算是一种最直接的计算方法，这种方法对系统的能量传递情况表达的十分的明显。常规计算的主要原理是对回热系统中所有加热器（除氧器也按加热器计算）和凝汽器列热平衡方程和质量平衡方程，从而求得对应加热器的抽汽量和凝汽器的凝汽量。常规计算方法可分为串联法和并联法。串联法：按照从高到低的对加热器列热平衡和物质平衡方程。顺序的求解出加热器的各参数。并联计算：又称为电算法。本质上和串联法相同。以抽汽系为未知数，列出各加热器的方程。联立后整理成方程组。做出系数矩阵，然后可以用Matlab软件进行求解。 2.2.2 等效焓降法等效焓降是计算加热器效率和机组经济性指标的一种简便算法。这种方法多应用于汽轮机的变工况计

15、算当中。这种算法没有考虑抽汽变化对汽轮机膨胀过程线的影响。计算结果有一定的误差，但是在实际生产过程中，这个误差是生产应用可以接受的。接下以加热器减少单位抽汽来简单说明它的理论原理。当J级加热器少单们抽汽时，这部分抽汽一总分去下面级组做功，一部分被以下的各级加热器抽去回热系统。假如某一加热器减少了一个单位的抽汽量，那么在与它相邻的下一级加热器，假设从这一个单位被排挤的蒸汽中抽出蒸汽的蒸汽量可认为等于。后面的各抽汽量可同样计算。因此为了方便对回热系统应用等效焓降法，所以加热器的排序与常规方法中的排序方法不同。应用等效焓降法时，加热器是从低压到高压的顺序排号。下面说明计算方法。对于没有再热加热器的机

16、组 （21）式中： 第J级加热器的抽汽比焓和汽轮机排汽比焓 第r级加热器的抽汽放热量 对于每J级是汇集式的加热器， 取加热器焓升；若为疏水放流式加热器，那么从J级开始到包括汇集式加热器， 取疏水放热量，汇集加热器以下所有加热器 取加热器焓升。某一级加热器的抽汽 效率 (22)汽轮机绝对内效率 （23）在做系统的热分析时，可参考下面的式子 （24）对于中间再热机组，再热器前的抽汽在上式中加上再热吸热量结果为 kJ/kg （25）循环吸热量的变化 （26）其中： ：等于切除加热器前的给被切除加热器的吸热量热系统分析时，用下式计算机组效率的相对变化： % （27）式中： 新汽的等效焓降增量，2.3

17、主要热经济指标电厂的主要热经济指标可能从不同角度衡量一个厂的运行水平。对于不同的电厂有不同的经济指标。对于供热机组有热电联产的总热效率、热电联产热电比、热电成本分摊比、热化发电率、年节煤量等。因为本设计的内容为凝汽式机组，所以现在就凝汽式机组说明电厂的热经济性指标。2.3.1 凝汽机组（1）汽轮机热耗、比热耗汽轮机热耗：新蒸汽循环吸收的总热量 （28）比热耗：汽轮机热耗比汽轮机进汽量。即：单位新蒸汽的吸热量。 （29）（2）汽轮机的绝对内效率汽轮机的绝对内效率的定义是汽轮机的内功率与汽轮机热耗之比。也就是汽轮机做功的能量占蒸汽吸热总量的百分比。计算公式为 （210）汽轮机做功，分为抽汽部分汽流

18、做功量和抽汽部分汽流做功。计算公式为 （211）说明其中： 当jp，当jp，； 与再热器冷段抽汽口加热器相应的序号。（3）汽轮机绝对电效率汽轮机的绝对电效率的定义是汽轮机级的发电功率与汽轮机热耗之比。也就是汽轮机单位循环吸收的热量转变为电能的多少。计算公式为 （212）（4）汽轮机级热耗率汽轮机组热耗率定义是汽轮机发电机组每发单位电量所耗循环吸热量。计算公式为 （213）（5）汽轮机组汽耗率汽轮机组汽耗率定义是汽轮机发电机组每发单位电量所需要的汽轮机新汽量。计算公式为 （214）2.3.2 全厂热经济性指标（1）锅炉输出热量锅炉输出热量是指单位蒸汽在锅炉内吸收的总有效热量。计算公式为 （215

19、）式中: 锅炉排污比焓 锅炉过热器蒸汽流量、排污水量系数 锅炉过热器蒸汽比焓（2）管道效率管道效率汽轮机的比热耗占锅炉输出热量的多少。计算公式 （216）（3）全厂热效率全厂热效率是发电机转化得到的电能除以锅炉相应时间输入的热量。计算公式为 （217）还可以表示为锅炉效率，管道效率，发电机效率三者的乘积。（4）全厂热耗率全厂热耗率指发单位电量所需要的热量。计算公式为 （218）（5）发电标准煤耗它对于全厂热经济性的评价有十分重要的意义。它是指发电机第发单位电量所耗的标准煤量。计算公式为 （219）其中 kJ /kg是标准煤的发热量（6）供电标准煤耗供电标准煤耗是指除去厂用电后的标准煤耗。计算公

20、式为 （220）以上各式计算单位均为热为设计计算常用单位。第三章 变工况计算原理 变工况计算在火电厂的生产运行中有很重要的意义。所谓的变工况主要在一个“变”字上体现。变体现的不同，不同于一某一个标准，不同于某一原始的状态。对于火电厂，甚至于是任何电厂来说，变工况的基准工况大多数指的是电厂在设计时候的工况，也可以指电厂在建好后某一个根据电厂的实际生产情况而规定的运行状态，在这个状态参数称为额定参数。变工况在电厂中是一个十分常见的运行现象。换句话说就是，变工况在电厂中会常有发生。因为电能还不能保存，只能用多少发多少。因此，对于某一电厂来说，它的功率负荷是时时刻刻在变动的，因此对于汽轮机和锅炉来说，

21、它们的进汽，产汽参数也是时时刻刻变动的，而且变动的幅度有时候可能会很大。这是电厂发生变工况的一种原因。还有就是，有时电厂进行技术改造，改造后重新调整机组的相关的运行参数。这种改变后的运行状态与改变前的状态相比也算是一种变工况。例如，随这电厂投入运行一段时间，对于加热器有时候因为设备结垢等原因，加热器会切除系统。电厂进入缺少加热器的运行状态。当系统缺少某一加热器后，系统的给水等相应的一些运行参数会发生变化。这也是一种变工况运行。电厂中变工况运行的主要目标是为了重新确定汽轮机的膨胀过程给和电厂运行参数。对于运行参数如变工况后抽汽口的压力、焓、抽汽流量等参数。最后重新计算变工况后机组和全厂的热经济性

22、。3.1 变工况参数的确定 变工况计算的主要理念是弗留格尔公式。该公工式给出了通汽量变化后引起的压力变化情况。现在给出这个公式的描述，然后就实际应用分别给出计算抽汽压力，抽汽比焓，等的实际应用公式。（1）弗留格尔公式的描述： （31） 其中 工况变动前、后的通流量，kg/h；、 工况变动前、后的级组前的温度，K；、 工况变动前、后的级组后的压力，Mpa；、 工况变动前、后的级组前的压力，Mpa；但对于实际的应用过程中，由温度变化不大，且级前后的压力比总是很小，所以都可以略去。由此最终抽汽压力的公式可表示为 （32）但对于大型机组，中间都会有现热系统，将高压缸排汽引入锅炉吸热后再去中低压缸做功。

23、对此，要计算再热器进口压就应该先计算中压缸进口的蒸汽压力。再计算再热器压损。最后计算得到再热蒸汽进口压力。当不计再热口冷段压力损失时，可以认为此压力为调压缸的排汽压力。现给出计算公式。中压缸进口压力： （33）再热器压力损失 （34）所以再热器进口压力为 （35）（2）抽汽比焓的计算公式抽汽比焓的求解可以按照压力变比与焓的变化比相等计算。公式如下图31 级组进、出口比焓的确定 （36）对于管道的抽汽压损，可以按照计算再热器压损计算方法计算。3.2 变工况计算步骤 （1）原始工况计 变工况的计算是在原始工况的基础上进行的。先用给定数据用原则性热力计算的方法计算出抽汽口压力，比焓，抽汽系数以及机组

24、的热经济性指标。绘制出原则性汽轮机过程线。最后把计算的参数数制整理成表格形式以方便变工况计算时查找数据。（2）初步计算 若用等焓降法计算变工况问题比较方便，简单。但是由于这种方法忽略了一些重要变化，所以计算得到的误差比较大。不过对于实习问题中有时候这种误差还中可以接受。初步计算主要应用于变工况的常规计算方法中。 进行初步计算时，仅改变变工况时直接变化的数据，其它数据不变。如被切除的加热器的抽汽量变为零，给水在此级加热器内无焓升等。然后用这些数据类同原则性热力计算的方法计算得到变工况后的各级流量等，但不用计算机组热经济性。（3）迭代计算 使用弗留格尔公式根据已知的通流量计算各抽汽点的压力、比焓等

25、等。然后对汽轮机的热力膨胀长程线进行修正。然后根据修正后的汽态过程线计算各相关抽汽点，加热器的参数。为迭代计算给出计算数据。 根据迭代计算的给出的数据，再进行全厂的原则性热力计算，重新得到汽轮机的进汽量等数据。以便于对热力过程线的第二次修定。（4）结束迭代及持论 当前后两迭代计算得到的参数和能流量相等或者相差不大时，可以认为迭代结束。然后用最后一次迭代的结果进行全厂热经济性的计算。结束变工况计算。第四章 设计工况计算4.1 计算任务书表41 全厂原则性热力系统图（1）计算题目660MW火电机组事故停运#2高加热经济性分析（2）计算任务a根据给定的热系统数据，计算汽态膨胀 上各计算点的参数，并在

26、h-s图上绘出蒸汽汽态膨胀线；b计算额定功率下的汽轮机进汽量D0，热力系统各汽水流量在D j、Gj 。c计算机组和全厂的热经济性指标；d绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中。（3）计算类型定功率计算（4）计算原始资料根据已知数据进行势力系统计算和经济性分析原始资料汽轮机形式及参数机组型式；亚临界压力、一次中间再热、三缸二排汽、单轴、凝汽汽轮机；额定功率主蒸汽初参数：，再热蒸汽参数：热段 , 冷段, 汽轮机排汽压力 ,排汽比焓 ，干度x=0.9401回热加热系统参数机组各级回热抽汽参数见表4-1最终给水温 给水泵出口压力 ，给水泵效率除氧器至给水泵高度差 ;小汽轮机排汽

27、压力： 排汽比焓锅炉型式及参数锅炉型式：一次中间再热、亚临界压力、自然循环汽包炉；额定蒸发量： 额定过热蒸汽压力： ；额定再热蒸汽压力额定过热汽温 ;额定再热汽温 汽包压力 ; 锅炉热效率其他数据汽轮机进汽节流损失 ,中压缸进汽节流损失轴封加器压力a ,疏水比焓机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表42锅炉暧风器耗汽、过热器减温水等全厂性汽水流量及参数见表43汽轮机机械效率;发电机效率 补水温度厂用电率简化条件忽略凝结水泵的介质焓升忽略加热器和抽汽管道等的散热损失忽略疏水泵焓升表41 机组额定工况运行回热系统原始汽水参数项目单位H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽压力5.9353.655

28、1.7540.9600.4090.2210.1050.019抽汽比焓3148.23030.13355.23171.02983.52859.02718.02459.8抽汽压损%33353333加热器上端差-1.60-1.6-2.82.82.82.8加热器下端差5.55.55.5-5.55.55.55.5水侧压力0.9122.7582.7582.7582.758表42 机组各辅助汽水、门杆漏汽、轴封漏汽汽水点代号汽水流量kg/h3896624029082099323625721369汽水流量系数0.000190.0331140.0014540.0010490.0016180.0012860.000

29、684汽水比焓kg/h3397.2待计算3024.33024.33024.33024.33169汽水点代号汽水流量kg/h15512785220006580047328320001270汽水流量系数0.0007750.0013920.0109980.0328940.023660.0159970.000635汽水比焓347434743169316984.13397.23154.4表43 全厂汽水进激发比数有关数据项目全厂工质渗漏锅炉排污厂用汽暖风器过热器减温水汽水量kg/h3200010000220006580066240离开系统工质比焓3397.21761.331693169771.22返回系

30、统工质比焓134.8134.8134.8690771.224.2额定工况下热力系统计算4.2.1汽水平衡计算 （1）全厂补水率 全厂汽水平衡，如图41所示，其中汽水流量如表43。用相对量表示进、出系统的各流量系数。预选汽轮机进汽量。最后进行校核。 图42 全厂汽水平衡全厂工质泄漏系数 锅炉排污系数其他相对量计算厂用汽系数 暖风器疏水系数 减温水系数 因为全厂汽水平衡补水率 (2)计算给水系数对于图中1点，由工质平衡 对于图中2点，由工质平衡 (3)计算小汽流量系数以前面预选的汽轮机进汽量为基准，计算门杆漏汽、轴封漏汽等各小汽流量的流量系数。将以上所有结果填于表42中。4.2.2 计算汽轮机进汽

31、参数 （1）主蒸汽参数 根据主汽门前压力，温度，查水蒸汽性质表，得主蒸汽比焓值。 主汽门后压力 由 ，可查得主汽门后汽温(2)再热蒸汽参数根据中压缸联合汽门前压力,温度,可查得再热蒸汽比焓。汽门后蒸汽压力,又有，可查得汽门后蒸汽温度4.2.3 计算辅助热力系统（1）计算均压箱用加权平均的方法计算轴封加热器的平均进汽比焓。数据及结果如表45表45 均压箱平均蒸汽比焓项目漏量kg/h38920992572136915517980漏汽系数0.000190.0010490.0012860.0006840.0007750.003984漏汽比焓3397.23024.33024.331693474总焓0.6

32、45473.17249073.889252.1675962.6923512.567155平均比焓3154.40625（3）绘制汽轮机的汽态膨胀过程线根据以上数据，以各抽汽口的数据为节点，在图上绘制汽轮机汽态膨胀过程线。如图42。 图43汽轮机汽态膨胀过程线4.2.4 各加热器进、出参数计算由高到低计算，先高压后低压高压加热器加热器压力根据加热器的压力可查得对应压力下的饱和蒸汽温度加热器出水温度 由加热器出口温度和压力可查得出水的比焓出下一级加热器参数可查得加热器给水进口比焓类比#1高压加热器的进、出口汽水参数的计算，可依次计算出其余加热器有关汽水参数。将所有结果列于表46中。表46 各级加热器

33、的汽水参数项 目单位汽侧抽汽压力5.9353.6551.7540.9600.4090.2210.1050.019抽汽比焓3148.23030.13355.23171.02983.52859.02718.02459.83154.4抽汽压损3.0003.0003.0005.0003.0003.0003.0003.000加热器压力5.75703.54541.70140.91200.39670.21440.10190.0180.102汽侧饱和温度272.9243.3204.3175.9143.3122.4100.258.3水侧水侧压力2.7703.7704.7700.9122.7582.7582.75

34、82.7582.758加热器上端差-1.60-1.602.82.82.82.8出水温度274.5243.3205.9175.9140.5119.697.455.5出水比焓1203.871055.87887.243745.13527.16433.272410.12234.6137进水温度243.3205.9179.3140.5119.697.455.53333进水比焓1055.87887.243771.22527.16433.27410.12234.59137134.8加热器下端差5.5005.5005.500无端差5.5005.5005.5005.500疏水温度248.800211.40018

35、4.800175.9125.10102.90061.00038.5疏水比焓1079.95904.67784.66745.13525.53431.38255.35175419.84.2.5 高压加热器抽汽系数计算 （1）计算高压加热器的抽汽系数根据高压加热器热平衡得 高压加热器疏水系数 （2）计算高压加热器的抽汽系数根据高压加热器热平衡得 高压加热器疏水系数 再热器流量系数 （3）计算高压加热器的抽汽系数先计算给水泵的比焓升给水泵进口压力 给水泵内介质的平均压力根据 ，取 查得介质的比容给泵绝热，给水泵焓升给水泵出口比焓根据高压加热器热平衡得 高压加热器疏水系数 4.2.6 除氧器抽汽计算除氧器

36、出水量抽汽系数：除氧器物质平衡如图43. 图44 除氧器物质平衡和热平衡用简捷算法避开求取4.2.7 低压加热器抽汽系数计算（1）低压加热器出水系数的计算低压加热器抽汽系数低压加热器疏水系数：（2）计算低压加热器的抽汽系数根据低压加热器热平衡得 低压加热器疏水系数 （3）计算低压加热器和的抽汽系数图45 7、8号加热器物质平衡和热平衡因为#8加热器部分参数未知，所以先计算轴封加热器SG。由SG的热平衡，得其出水焓由 , 查得#8加热器进口温度.由上面数据，类似前面计算可得低压加热器疏水焓根据低压加热器热平衡和物质平衡得 对混合点同样有 对#8加热器同样有代入数据有方程组记AB 为面方程组的向量

37、形式。其有，A = 1.0e+003 * 2.4627 0.0008 0 0 0 0 -0.0010 0 0.0010 0 0 0 0 0.0008 0 -0.2346 -0.1750 0 0 0 0 0.0010 0.0010 0 0 0 0 0.0976 0 -2.2848 0 0 0.0010 0 -0.0010 0.0010B = 310.8400 0.0358 0 0.7733 80.3500 0用Matlab可以方程中对应未知数4.2.8 计算凝汽系数（1）给水泵小汽机抽汽系数：（2）根据凝汽器质量平衡有凝汽系数 (3)对进行校验除氧器的抽汽口的总抽汽量 回热系统总抽汽轴封的总漏汽

38、系数再算凝汽系数两次计算结果相同，凝汽系数计算正确。4.2.9 计算汽轮机内功率（1）凝汽汽流做功（2）抽汽汽流做功每千克抽汽做功每千克抽汽做功每千克抽汽做功 每千克抽汽做功其余各加热器的抽汽做功计算同上，结果列于表47表47 抽汽量和做功量计算结果H1H2H3H4H5H6H7H8单位抽汽做功量（kJ/kg）251.7365.8563.7747.9935.41059.51200.91459.1抽汽量（kg/h）14204014577776154262360593561251810970911654（2）抽汽汽流总内功（3）附加功量即小汽流量做功合（4）汽轮机内功4.2.10 计算汽轮机内效率、

39、热经济指标、汽水流量汽轮机比热耗汽轮机绝对内效率汽轮机绝对电效率汽轮机热耗率汽轮机汽耗率 汽轮机进汽量汽轮机进汽量与初选值相等。给水流量凝汽量第一级抽汽量其余级抽汽量结果填于表47中4.2.11 计算全厂性热经济指标（1）锅炉参数计算过热蒸汽参数：由，查得比焓再热蒸汽参数：由，查得比焓所以再热器换热量（2）锅炉有效热量1203.87)+（3）管道效率（4）全厂电效率（5）全厂供电标准煤耗对应每千克标煤的输入热量发电标准煤耗（6）全厂热耗率（7）全厂供电标准煤耗4.3 反平衡校核以汽轮机的内功为目标，进行反平衡计算 ，检查计算结果的正确性。输入锅炉的热量（2）锅炉损失（3）排污损失（4）全厂工质

40、泄漏损失（5）厂用汽损失（6）凝汽汽流冷源损失（7）小汽冷源损失（8）化学补充水冷源的损失（9）轴封加热器疏水冷源损失（10）均压箱的冷源损失其中上面6，7，8，9，10为凝汽汽的直接冷源损失（11）暖风器损失（13）管道散热损失总损失汽轮机内功相对误差计算无误第五章 停运#2高压加热器5.1 计算原始数据总结以第四章原始工况的计算为基础，用等效降法进行事故停运#2号高压加热器的变工况计算。从而得到热经济性变化的相对值。现将第四章的计算所得的主要数据列于表51中，注，表中的抽汽的排序与第四章常规计算相反，以应用等效焓降法的计算公式。表51 等效焓降法计算的主要原始数据 单位： 抽汽比焓3148

41、.23030.13355.23171.02983.52859.02718.02459.8出水比焓1203.871055.87887.243745.13527.16433.27410.12234.6进水比焓1055.87887.243771.22527.16433.27410.12234.59137疏水比焓1079.95904.67784.66525.53431.38255.35175抽汽放热量2068.252125.432570.5431712457.972427.622462.652284.8给水焓升148168.627116.023217.9793.8923.15175.5397.6疏水放

42、热175.28120.01784.6694.15176.0380.355.2 计算各级抽汽的等效焓降第一段抽汽等效焓降第二段抽汽等效焓降第三段抽汽等效焓降第四段抽汽等效焓降第五段抽汽等效焓降第六段抽汽等效焓降第七段抽汽等效焓降第八段抽汽等效焓降5.3 计算等效焓降增量第七级抽汽效率切除此加热器后，相应于每千克新汽排挤抽汽做功切除此加热器后，辅助蒸汽做功之和不变，所以新汽的等效焓降增量是5.4 汽轮机绝对内效率变化情况对应每千克新汽，一次汽吸热量的增加对应每千克新汽汽轮机比热耗增加汽轮机绝对内效率汽轮机绝对内效率变化情况总结本文设计内容包括了设计时所到的理论基础知识部分与设计有关的相关基础知识内容。设计计算部分，包括了原则性热为计算和变工况计算。原则性热力计算应用了常规的计算方法。在设计的过程中，应用涉及