临时围堰施工组织方案

1、一、工程概况1.1工程位置及工程容本工程为金山新城老红旗港河道整治工程一期，主要针对老红旗港进展 整治，同时对工程围与其相交的旧港河、金卫仓河、战斗港以及长堂河等周边河道一并实施整治，整治围分别为老红旗港整治围：东平路海盛路；旧港河整治围龙堰路老红旗港；金卫仓河整治围：老红旗港龙皓路；战斗港整治围：龙航 路龙皓路；长堂河整治围：老红旗港龙皓路。河道整治总长度为 3.67km。工 程起终点详见总平面布置图。本工程河道设计河口宽2540m,陆域实施宽度610m。本工程容包括河道疏浚、新建护岸、防汛通道、绿化工程、撤除桥梁等。其 中，新建河道护岸总长度5.86km,河道开挖总量为13.52万m3,疏

2、浚土方量为 13.11万m3,新建亲水步道4.46km，绿化5.12万m2，现状桥梁撤除5座，管线 搬迁3处。1.2工程围本工程施工围老红旗港由西向东， 工程桩号为：红C0+000.0旷红C2+380.40 东平路海盛路，建立长度为3.67 km。包括与老红旗港相交的旧港河龙堰 路老红旗港、金卫仓老红旗港龙皓路、战斗港龙航路龙皓路和长堂 河老红旗港龙皓路。1.3专项方案概况本工程位于北亚热带南缘，是东亚季风盛行地区，四季清楚，受海洋性气候 影响较为明显，由于冷暖空气交替影响，天气变化复杂，台风等灾害性天气频繁。风本工程区域，夏季6、7、8月以东和东南风为主，冬季12、1、2月 以西北风为主，春

3、秋季是冬夏季风的过渡季节。金山嘴累年各月最多风向及频率 分布见表2.2-1。瞬时风速 17m/s或风力8级的日数年平均为20天。造成大风 的主要因素为夏秋之交的台风及冬季的寒潮；此外，气旋、反气旋、锋面等移动 性天气过程也可能伴随一定的大风。影响金山沿海地区的台风，多出现在78月份，占总次数的86.7%。过境最早的为7903号台风，发生在1979年4月12 13日；最迟为6523号台风，发生在1965年11月2425日。过境风速最大的 为1984年的8416号台风，每秒27.6m 10级风。据金山嘴海洋水文站1954 1985年32年的资料统计，过境风力到达8级以上的有23年，共发生45次。1

4、949 1992年中严重影响本地区的台风有 11次，每次台风过境影响时间13天。从 金山嘴累年各月平均风速统计值看表 2.2-2，夏秋向岸的东南风强度较大，在 与冬季离岸的西北风交替作用下，岸滩的季节性冲淤年周期非常明显。表2.2-1金山嘴累年各月最多风向及频率分布工程123456789101112全年风向NNWNNWESEESESSESESEESESESSESSENNWNNWNWNWSE频率13141114151725201215192111表2.2-2金山嘴累年各月平均风速m/s月份123456789101112全年风速4.24.64.95.05.15.15.86.14.64.34.34.

5、34.9气温工程所在地区平均气温15.5C,最高平均气温164C,最低年平均气温15C, 极端最高气温39.6 C : 2003年8月，极端最低气温-10.8C : 1977年1月31日， 常年高于35C含35C丨的高温日平均为6天，常年低于0C的平均为44天。降雨本区年降雨日数130天左右，平均年降雨量为1085.8mm，其中5至9月降 雨652.6mm，占年降雨量的60%;实测1日最大降雨量159.4mm，发生在1986 年9月6日。水文金山新城南临湾，处于浦南东片的南部，其南部边界受湾强潮河口影响，部 河网水系为浦南东片有控制河网。根据湾金山嘴潮位站资料，历史最高潮位为 6.57m，最低

6、潮位为-1.78m。区域部河道水位控制按照浦南东片防洪除涝及水资源调度规划要求确定：常水位为2.502.80m，除涝水位控制为瞬时河网最高水位 3.90m，河网预降水位为2.00m。 本工程河道特征水位见表2.3-1:表2.3-1特征水位表工程水位值m备注设计高水位3.90规划除涝控制最高水位常水位2.502.80设计低水位2.00规划预降控制最低水位、编制依据序号规、标准名称编号1老红旗港河道整治工程一期施工招标文件、施工图纸2?水利水电建立工程验收规？SL223-20083?施工现场临时用电平安技术规？JGJ46-20124?建立工程施工现场供用电平安规？GB50194-20145?堤防工

7、程施工规？SL260-20146?水利水电工程施工组织设计规？SL303-20047?水利水电工程测量规？SL197-20138?水利水电工程施工地质规程？NB/T 35007-20139?市水利工程施工质量检验与评定标准？DG/TJ08-90-201410?水利水电工程施工质量检验与评定规程？SL176-2007三、施工方案施工围堰修筑 2016/1220-20171/10施工围堰撤除 20174/21-20175/1四、施工工艺技术4.1施工流程15 / 151.5m顶标高4 5苗袋装土袋装土3m-5m2m-4.5m素土填兗施工顺序：施工准备f测量定位f围堰分层填土f堰抽水f围堰养护f构筑

8、 物施工f围堰撤除。土围堰填筑取土主要利用老红旗港沿线填筑土源，水上土方逐层压实，分层厚度不大于30cm,配备两台挖掘机。每层填土厚度不大于20cm,压实时要不断 地进展整平和夯实，以保证填料均匀密实施工。每段围堰平均长约30m，待围堰 自然沉降稳定后，人工配合挖机进展围堰修坡、边坡堆砌袋装土来修筑子堰。子 堰的堆砌务必保证袋装土与袋装土之间鱼鳞纹搭接，确保堆砌密实。由于受民宅和管线搬迁影响，开工时间有所滞后，我部要尽量将延误的工期抢回来。 方案工 期为非汛期时间段施工，但沿线拆迁形势及管线搬迁工期尚未明朗， 为保证2017 年平安度汛，在保证施工平安的前提下，我部将根据历年汛期最高水位线和施

9、工 过程中水位情况实时调整围堰断面，某些岸段考虑采取加宽围堰截面的形式来修 筑，以保证围堰稳定，为2017年平安度汛留出必要的构造施工时间。4.2围堰施工质量保证措施1、填筑围堰前，清理围堰根底面及取土围的杂物及淤泥；2、取土料符合规要求，必要时，对土方进展翻晒后填筑；3、严格控制分层厚度，确保压实度；4.3围堰的维护与加固围堰填筑形成后，围堰的维护与加固对工程能否挡住风浪冲刷及平安度过施 工期具有十分重要的意义。首先保证堰体能均衡下沉，不致于出现较大的滑坡与裂缝。围堰抽水时控制 降水速度，并设专人巡视坝堤遇到裂缝及沉陷， 及时组织人员、机械对围堰进展 加固、维护。河道疏浚时临时围堰的防汛工作

10、尤为重要，考虑引排时水位上下变动较大容 易冲刷围堰引起土体流失，预先在迎水面准备编织袋装土保护围堰填土。4.4围堰的撤除围堰在施工完毕后需要撤除。水下工程阶段验收完成后既对围堰进展撤除， 先使用挖掘机逐步挖出围堰水上及水下土方，挖至围堰两侧后运出施工现场。考前须知：1围堰的撤除必须统一组织，统一协调，统一行动，一切行动服从组织 指挥、安排，不得盲目行动，瞎指挥。2加强平安监视，防止意外事故的发生。3自卸汽车运土必须到指定地点卸下，严禁乱抛乱卸，影响市容。4土方装卸时，场地必须保持清洁，预防车轮粘带；车轮出门时，必须 对车轮进展冲洗；车轮装载土方不应超高超载，并应有覆盖物以防止土方在运输 中沿途

11、扬撒。5弃土施工时采取必要的保护的措施，防止淤泥外露，影响场容场貌。 必要的措施如采用封闭式的自卸卡车。五、施工平安保证措施5.1围堰施工组织措施为确保本工程围堰施工平安、快速、高质量地完成，工程部全面负责本次围 堰的施工和管理，工程经理部设工程经理 1名，工程技术负责人1名，质量员1 名，专职平安员1名。管理组织机构网络图5.2围堰的平安防护措施1、围堰迎水面和背水面均采用袋装土护面，施工过程中控制坡比；2、围堰施工周边设置测量监控标志，对围堰定期进展位移和沉降观测；3、围堰施工完后，在周围设置警示标志和标牌；4、施工期间围堰不得作为机械、车辆施工便道，同时安排专人对围堰进展 巡视检查。六、

12、劳动力方案围堰施工为分区施工，不占用主要工序施工时间，所以在配备劳动力、材料、 机械设备上面，考虑四个工区共计 11道围堰施工即可保障。保障表如下：工程主要投入数量劳动力人员20人材料土方8000m3机械设备操作手8台七、计算书及附图计算依据：1、？建筑基坑支护技术规程？JGJ120-20122、？建筑施工计算手册？江正荣编著3、？实用土木工程手册？第三版文渊编著4、？施工现场设施平安设计计算手册？建民编著5、？地基与根底？第三版 、参数信息1、根本参数围堰后深度h(m)3围堰平均重度YS(kN/m3)20围堰龄期抗压强度设计值 fcs(N/mm2)11围堰厚度B(m)2嵌固深度ld(m)3基

13、坑外侧水位到坑顶的距离ha(m)0.67围堰侧水位到坑顶的距离hp(m)0.1支护在坑底处的水平位移量Umm)12地下水渗透稳定性验 算坑底 突涌稳定 性承压水含水层顶面至坑底的土层厚度D(m)3.5承压水含水层顶面的 压力水头高度hw(m)42、土层、水压参数序号；土 名称土厚度 h(m)土重 度YkN/m3)黏聚力 c(kpa)摩擦角贰)饱和土重度Yat(kN/m3 )水 土合算1粘 性土318202520是2水1.51112812是3粘性土1.8318202520是3、荷载参数类型荷载q(kpa)距支护边 缘的水平距离 a(m)垂直基坑 边的分布宽度 b(m)平行基坑 边的分布长度 l(

14、m)作用深度 d(m)满布荷载3/条形局部荷载3.544/04、计算系数构造重要性系数Y1综合分项系数Y1.25圆弧滑动稳定平安系数Ks1.3抗滑移平安系数Ksl1.2抗倾覆平安系数Kov1.3抗隆起平安系数Kb1.4经历系数n0.8突涌稳定平安系数Kh1.2墙体材料的抗剪断系数10.57.1主动土压力计算1主动土压力系数Kai=tan2(45° 曲/2Ka2=tan2(45° 屉/2K3二tan2(45° 脸/2Ka4=tan2(45° 姒/2 tan2(45-25/2)=0.406; tan2(45-25/2)=0.406; tan2(45-8/2)

15、=0.756; tan2(45-8/2)=0.756;二tan2(45° 松/2= tan2(45-25/2)=0.406;2土压力、水产生的水平荷载第 1 层土： 0-0.67mHi'=刀 0h0+Bqi/ Y=0+3/18=0.167mPaki 上=¥ H1'Ka1-2ci Ka10.5=18 X).167 X).406-2>20 X).4060.5=-24.267kN/m2 Rak1 下= (h1+Hi')Ka1-2ciKa10.5=18(0.67+0.167)X).406-2>20 X.406°.5=-19.37kN/m

16、2 第2层土： 0.67-3mH2'=刀 询什Bqi/ YSat2=12.06+3/20=0.753mRak2 上=Ysat2H2'-Yw(Ehi-ha)Ka2-2c2Ka20.5+Yw(Ehi-ha)=20X).753-10>(0.67-0.67)X).406-2>20 ».4060.5+10X(0.67-0.67)=-19.373kN/mPak2 下=Ysat2(H2'+h2)- yw(Eh2-ha)Ka2-2c2K320.5+ 卩(Ehi-ha)=20>0.753+2.33)-10X(3-0.67)». 406-2X20>

17、;0.4060.5+10>3-0.67)=13.387kN/m2第 3层土： 3-4mH3'=刀?h2+Bqi/ Ysat3= 58.66+3/12=5.138mPak3 上=YSat3H3'- Yw(D12-ha)Ka3-2C3Ka30.5+ 訥(D12-ha) = 12 >5.138-10>3-0.67) >0.756-2 >2 X). 7560.5+10X3-0.67)=31.43kN/m2Pak3 下=YSat3(H3'+h3)- YW(D13-ha)Ka3-2C3Ka30.5+ 敕(D12-ha) = 12 >5.138+1

18、)-10>4-0.67) >0.756 -2Xi2X).7560.5+10X；4-0.67)=42.942kN/m2第4层土： 4-4.5mH4'=刀 3h3+Bqi+Bqibi/(bi+2ai)/ 甲at4=70.66+3+1.167/12=6.236mPak4 上=Ysat4H4'- Tw(Eh3-ha)Ka4-2c4Ka40.5+ Yw(Di3-ha)=12 0.236-10 >4-0.67) X).756-2X2X). 7560.5+10 >4-0.67)=43.831kN/m2Pak4 下=YSat4(H4'+h4)- Yw(D14-h

19、a)Ka4-2C4Ka40.5+ 卩(D13-ha) = 12 >6.236+0.5)-10>4.5-0.67) X). 756-2Xi2».7560.5+10X；4.5-0.67)=49.587kN/m2第5层土： 4.5-6mH5'=刀 4h4+Bqi+Bqibi/(bi+2ai)/ Yat5=76.66+3+1.167/20=4.041mRk5上=Ysat5H5'- YW(Eh4-ha)Ka5-2C5Ka50-5+Yw(D14-ha) = 20>4.041-10>(4.5-0.67)X).406-2>20X 0.406°5

20、+10X(4.5-0.67)=30.076kN/m2Rk5下=Ysat5(H5'+h5)- yw(Eh5-ha)Ka5-2C5Ka50-5+ YW(D14-ha) = 20 X(4.041+1.5)-10X(6-0.67) >0.406-2 >20 >».4060-5+10 >6-0.67)=51.166kN/m23水平荷载临界深度：Z0=Pak2下 h2/(Pak2上+ Pak2下 )=13.387233心9.373+13.387)=0.952m；第1层土Eak1=0kN；第2层土Eak2=0.5Fak2 下 Z0 >aa2=Z0/3+ Eh3

21、=0.952/3+3=3.317m；第3层土Eak3=h3(Fa3上+Pa3下)X/2=1 >31.43+42.942)X/2=37.186kN;aa3=h3(2Pa3 上+Pa3下)/(3Pa3±+3Pa3下)+Di4=1 X2X31.43+42.942)/(3X31.43+3X42.942)+2=2.474m；第4层土Eak4=h4(Pa4上+Pa4下) X/2=0.5 >43.831+49.587)X/2=23.354kN;aa4=h4 (2Pa4上+Pa4下 )/(3P a4上+3Pa4下)+Di5=0.5>2 >43.831+49.587)/(3 &

22、gt;43.831+3>49.587)+1.5=1.745m；第5层土Eak5=h5(Pa5上+Pa5下) X/2=1.5 >30.076+51.166)X/2=60.932kN ； aa5=h5(2Pa5上+Pa5下 )/(3Pa5±+3Pa5下)=1.5X2X30.076+51.166)/(3X30.076+3X51.166)=0.685m；土压力合力：Eak=2Bki=0+6.372+37.186+23.354+60.932=127.844kN合力作用点：2(aaiEaki)/Eak=(0X)+3.317.372+2.474X37.186+1.745>23.3

23、54+0.685>60.932)/127.844=1.53m；7.2被动土压力计算1被动土压力系数K)1=ta n2(45° 咖/2= tan2(45+8/2)=1.323；K)2=ta n2(45° 血/2= tan2(45+8/2)=1.323；Kp3=ta n2(45° 胆/2= tan2(45+25/2)=2.464；2土压力、水产生的水平荷载第 1 层土： 3-3.1mH1'=刀叩 Y=0/11=0mPok1 上=甲H1'Kp1+2ciKp1°.5=11 »X.323+2X2 X.323°.5=27.6

24、05kN/m2Pok1 下=甲(hi+H1')Kp1+2ci Kp10.5=11 >(0.1+0) X1.323+2X12X1.3230.5=29.061kN/m2第2层土： 3.1-4.5mH2'=刀 ihi/ Yat2=1.1/12=0.092mPpk2 上=&at2H2'-刊(Ehi-hp)Kp2+2c2Kp2°.5+甲(Zhi-hp)=12X).092-10X(0.1-0.1)X1.323+2X12 x1.323°.5+10X(0.1-0.1)=29.066kN/m2Ppk2 下=Ysat2(H2'+h2)- yw(Eh

25、2-hp)Kp2+2c2Kp20-5+Yw(Eh1-hp)=12X；0.092+1.4)-10X(1.5-0.1)X1.323+2X2 X.3230.5+10X1.5-0.1)=46.77kN/m2第3层土： 4.5-6mH3'=刀 2h2/ Ysat3=17.9/20=0.895mPpk3 上=&at3H3'-刊(Eh2-hp)Kp3+2c3Kp30.5+甲(Zh2-hp)=20X0.895-10X1.5-0.1)X2.464+2X20 x 2.4640.5+10X1.5-0.1)=86.398kN/m2Ppk3 下=Ysat3(H3'+h3)- yw(Eh3

26、-hp)Kp3+2c3Kp30.5+7w(Eh2-hp)=20X0.895+1.5)-10X3-0.1)><2.46 4+2X20 X2.4640.5+10X3-0.1)=138.358kN/m23水平荷载第1层土E3k1=1Xi1(Pt1 上+Pp1 下)/2=1 X0.1 X27.605+29.061)/2=2.833kN;ap1=h1(2Pp1 上+Pp1 下)/(3Pp1 上+3Pp1下)+Di2=0.1X2X27.605+29.061)/(3X27.605+3>29.061)+2.9=2.95m；第2层土Eok2=1 Xi2(f2 上+f2 下)/2=1 X.4X2

27、9.066+46.77)/2=53.085kN; ap2=h2(2Pp2 上+Pp2 下)/(3P p2上+3Pp2下)+Di3=1.4X2X29.066+46.77)/(3X29.066+3X!6.77)+1.5=2.146m；第3层土际3=1刈3厲3 上+Pp3 下)/2=1 X.5X86.398+138.358)/2=168.567kN;ap3=h 3(2Pp3上+Pp3 下)/(3Pp3 上+3Pp3下)=1.5X2X86.398+138.358)/(3X86.398+3X38.358)=0.692m；土压力合力：&k=2E3ki=2.833+53.085+168.567=22

28、4.485kN合力作用点：ap=EapiEDki)/Epk=(2.95X2.833+2.146X53.085+0.692X68.567)/224.485=1.064m；3、基坑侧土反力计算1主动土压力系数K)1=ta n2(45° 咖/2= tan2(45+8/2)=1.323;Kp2=ta n2(45° 竝/2= tan2(45+8/2)=1.323;Kp3=ta n2(45° 脸/2= tan2(45+25/2)=2.464;2土压力、水产生的水平荷载第 1 层土： 3-3.1mH1'=刀 0h叩 Y=0/11=0mPsk1 上=(0.2 曲2-曲+c

29、)Zh0(1-DWId) U u+¥H1'Ka1=(0.2X32-8+12)X0Xj0/3) X0.012/0.012+11 X)X1.323=0kN/m2PSkl 下=(0.2 护-曲+ci)Zhi(1-Ehi/ld) U u+Y(hi+Hi')Kai=(0.2>82-8+12)X).1 X1-0.1/3) >0.012/ 0.012+11 >0+0.1) >.323=3.079kN/m2第2层土： 3.1-4.5mH2'=刀 枷/ Yat2=1.1/12=0.092mPsk2上=(0.2 屉2-屉+cz)Xh1(jhn/l d) U

30、 u+丽2啟'-"w(h1-hp)Kp2+ "w(h1-hp)=(0.282-8+12)x 0.1>1-0.1/3) X12/12+12 X).092-10>(0.1-0.1)X1.323+10>(0.1-0.1)=3.085kN/m2Psk2 下=(0.2 屉2-屉+C2)Zh2(1-Zh2/l d) U u+单at2(H2'+h2)- w(Zh2-hp)Kp2+ Yw(Zh2-hp)=(0.2X32-8+12)X1.5>1-1.5/3) X2/12+12X0.092+1.4)-10X1.5-0.1)X.323+10X1.5-0.1

31、)=31.76 5kN/m2第3层土： 4.5-6mH3'=刀靳2/ Ysat3=17.9/20=0.895mPSk3上=(0.2 胆2-胆+C3)Zh2(1-Zh2/|d) U u+甲at3H3'-甲(口2比卩)心3+严(312比卩)=(0.2>252-25+2 0)X.5>1-1.5/3) X2/12+20X).895-10X1.5-0.1)X2.464+10X1.5-0.1)=113.61kN/m2Psk3 下=(0.2 32- 43+C3)Xh3(1-h3/l d) U u+ YSat3(H3+h3)- ,(h3-hp)Kp3+ Yw(h3-hp)=(0.2

32、X252-25+20)X3>1-3/3) X12/12+20 >0.895+1.5)-10>3-0.1) X2.464+10>3-0.1)=75.57kN/ m23水平荷载第1层土PSk1=b0h1(Ps 仕+PS1 下)/2=1 X0.1 >0+3.079)/2=0.154kN;as1=h1 (2Ps1上+FS1 下)/(3Ps1上+3FS1下)+Di2=0.1 >2 X0+3.079)/(3 X0+3 X3.079)+2.9=2.933m；第2层土FSk2=b0h2(Ps2h+Ps2下 )/2=1 X1.4 X3.085+31.765)/2=24.395

33、kN;as2=h2 (2Ps2上+FS2下 )/(3Ps2 上+3FS2下)+Di3=1.4X；2 X3.085+31.765)/(3X3.085+3X31.765)+1.5=2.008m；第3层土FSk3=b0h3(Ps3h+Ps3下 )/2=1 X1.5 X；113.61+75.57)/2=141.885kNas3=h3 (2Ps3上+FS3下 )/(3Ps3上+3FS3下)=1.5X2 X113.61+75.57)/(3X113.61+3X75.57)=0.8m；土压力合力：Ppk= 2Ppki=0.154+24.395+141.885=166.434kN合力作用点：2(asiPski)

34、/Ppk；7.3稳定性验算1、滑移稳定性验算围堰的滑移稳定性应按下式验算:(&k+(G-B)tan 林cB)/Bk=(224.485+(240-41.15>2)xtan(25 °+20>2)/127.844=2.644> Ks=1.2满足要求！2、倾覆稳定性验算围堰的倾覆稳定性应按下式验算：(E)kap+(G- pm B)ac)/(EakaaX1)/(127.844 >.53)=2.027>Kov=1.3满足要求！3、整体滑动稳定性验算Ksi =Eqlj+(qj+g)cosQ- pljtan 呵/Dqj+G)sin 0C、击一第 j 土条滑弧面处土的粘聚力(kPa)、摩擦角(°； bj第 j 土条的宽度(m)；0第j 土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角(°lj第 j 土条的滑弧段长度(m),取 匸bj/cos0；qj 用在第j 土条上的附加分布荷载标准值(kPa);G第j 土条的自重(kN)，按天然重度计算；uj第j 土条在滑弧面上的孔隙水压力(kPa),采用落底式截水帷幕时，对地下水