10立方米卧式液化石油气储罐课程设计内附装配图纸

1、过程装备与控制工程过程装备设计课程设计任务书一、设计目的1、复习巩固过程装备设计中的理论内容；2、掌握设备设计的步骤、方法。熟悉常用设备设计的标准。二、设计题目及设计任书课程设计题目：(10)M3(1.57)MPaDN(1800淞化石油气(氨气)储罐设计每人一题，从表中依次选取。1、液化石油气储罐设计见卧罐参数表，每人一组数据2、设备简图见附件。3、设计内容与要求(1)概述简述储罐的用途、特点、使用范围等主要设计内容设计中的体会(2)工艺计算根据安装地点的气象记录确定容器的操作温度；根据操作温度、介质特性确定操作压力;筒体、封头及零部件的材料选择；(3)结构设计与材料选择封头与筒体的厚度计算封

2、头、法兰、接管的选型和结构尺寸拟定；根据容器的容积确定总体结构尺寸。支座选型和结构确定各工艺开孔的设置；各附件的选用；(4)容器强度的计算及校核水压试验应力校核卧式容器的应力校核开孔补强设计焊接接头设计(5)设计图纸总装配图一张A1三、参考文献1. GB150钢制压力容器2. HGJ20580-20585一套3. JB4731-2005T+钢制卧式容器4. HG20592-20635钢制管法兰、垫片、紧固件5. HG21514-21535-2005钢制人孔和手孔6. JB/T4736补强圈7. JB/T4746钢制压力容器用封头8. JB/T4712鞍式支座9. 压力容器安全技术监察规程201

3、010. 郑津洋、董其伍、桑芝富.过程设备设计.化学工业出版社.2010目录摘要IABSTRACTI第一章绪论31.1 液化石油气储罐的用途与分类31.2 液化石油气特点31.3 液化石油气储罐的设计特点3第二章工艺计算42.1 设计题目42.2 设计数据42.3 设计压力、温度52.4 主要元件材料的选择5第三章结构设计与材料选择63.1 筒体与封头的壁厚计算63.2 筒体和封头的结构设计73.3 鞍座选型和2构设计83.4 接管、法兰、垫片和螺栓的选择103.5 人孔的选择133.6 安全阀安全阀的选型13第四章设计强度的校核154.1 水压试验应力校核154.2 筒体轴向弯矩计算164.

4、3 筒体轴向应力计算及校核174.4 筒体和封头中的切应力计算与校核184.5 封头中附加拉伸应力184.6 筒体的周向应力计算与校核184.7 鞍座应力计算与校核19第五章开孔补强设计215.1 补强设计方法判别225.2 有效补强范围225.3 有效补强面积23第六章储罐的焊接设计246.1 焊接的基本要求246.2 焊接的工艺设计25设计总结26参考文献26摘要本次设计的卧式储罐其介质为液化石油气。液化石油气是一种化工基本原料和新型燃料，已愈来愈受到人们的重视。在化工生产方面，液化石油气经过分离得到乙烯、丙烯、丁烯、丁二烯等，用来生产合塑料、合成橡胶、合成纤维及生产医药、炸药、染料等产品

5、。液化石油气是由碳氢化合物所组成，主要成分为丙烷、丁烷以及其他烷系或烯类等。丙烷加丁烷百分比的综合超过60%，低于这个比例就不能称为液化石油气。液化石油气具有易燃易爆的特点，液化石油气储罐属于具有较大危险的储存容器。针对液化石油气储罐的危险特性，结合本专业过程设备与压力容器设计所学的知识，在设计上充分考虑液化石油气储罐各项参数，确保液化石油气储罐能安全运行，对化工行业具有重要的现实意义。本次设计的主要标准有：GB150.3-2010固定式压力容器、压力容器安全技术监察规程、JB4731-2005钢制卧式容器。各零部件标准主要有：JB/T4736-2002补强圈、HG20592-20614钢制管

6、法兰、垫片、紧固件、JB/T4712.1-2007鞍式支座、HG21514-21535-2005钢制人孔和手孔等。本次设计的步骤为：先根据容器要求确定压力容器所属类别，确定储罐主体及其接管所用材料、储罐主体的直径和长度，其次进行筒体和封头的壁厚计算并校核，然后计算人孔的开口补强面积和补强圈的厚度，再根据筒体和各个接管的总质量选择支座，最后进行安全阀的选型和校核。关键词：液化石油气，压力容器，卧式储罐，设计AbstractThehorizontaldesignofitsmediumtanksofliquefiedpetroleumgas.Liquefiedpetroleumgasisabasic

7、chemicalrawmaterialsandnewfuelhasbecomemoreandmoreattention.Inthechemicalproduction,liquefiedpetroleumgasthroughisolatedethylene,propylene,butylene,butadiene,etc.,forproductionofplastics,syntheticrubber,syntheticfibersandtheproductionofpharmaceuticals,explosives,dyesandotherproducts.LPGiscomposedofh

8、ydrocarbons,mainlycomposedofpropane,butaneandotherdepartmentsoralkylvinylandsoon.Percentpropaneplusbutaneconsolidatedover60%lowerthanthisratiocannotbecalledLPG.Featureswithflammableliquefiedpetroleumgas,liquefiedpetroleumgastanksaredangerouswithlargestoragecontainers.LPGtanksforhazardouscharacterist

9、ics,combinedwiththeprofessionalprocessequipmentandpressurevesseldesignknowledgelearnedinthedesignfullyconsidertheparametersofLPGtanks,LPGtankstoensuresafeoperation,hasimportantpracticalimplicationsforthechemicalindustry.Themaindesigncriteriaare:GB150.3-2010StationaryPressureVessels,SafetyTechnologyS

10、upervisionpressurevessel,JB4731-2005steelhorizontalcontainer.Therearevariouspartsstandard:JB/T4736-2002reinforcingcircle,HG20592-20614steelpipeflanges,gaskets,fasteners,JB/T4712.1-2007saddlemount”,HG21514-21535-2005steelmanholesandhandholesandsoon.Thedesignprocedure:firstdeterminingthepressurevessel

11、Categorydeterminedoverthetankbodyandthematerialused,thediameterandlengthofthemaintankcontaineraccordingtorequirements,andsecondlythecylinderheadwallthicknesscalculationandverification,thencalculatethethicknessofthemanholeopeningreinforcementareaandreinforcementring,andthenchoosebasedonthetotalmassof

12、thecylinderandbearingvarioustakeover,thefinalselectionandcheckvalve.Keywords:LPG,pressurevessels,horizontaltanks,design第一章绪论1.1 液化石油气储罐的用途与分类液化石油气储罐有压缩气体或液化气体储罐等，液化石油气储罐按容器的容积变化与否可分为固定容积储罐和活动容积储罐两类，大型固定容积液化石油气储罐制成球形，小型的则制成圆筒形。活动容积储罐又称低压储气罐，俗称气柜，其几何容积可以改变，密闭严密，不致漏气，并有平衡气压和调节供气量的作用，压力一般不超过60MPa目前我国普遍采

13、用常温压力贮罐，常温贮罐一般有两种形式：球形贮罐和圆筒形贮罐。球形贮罐和圆筒形贮罐相比：前者具有投资少，金属耗量少，占地面积少等优点，但加工制造及安装复杂，焊接工作量大，故安装费用较高。一般贮存总量大于500nB时选用球形贮罐比较经济；而圆筒形贮罐具有加工制造安装简单，安装费用少等优点，但金属耗量大占地面积大，所以在总贮量小于500n3,单罐容积小于100m3时选用卧式贮罐比较经济。圆筒形贮罐按安装方式可分为卧式和立式两种。在一般中、小型液化石油气站内大多选用卧式圆筒形贮罐，只有某些特殊情况下（站内地方受限制等）才选用立式。本文主要讨论卧式圆筒形液化石油气贮罐的设计。1.2 液化石油气特点液化

14、石油气是无色气体或黄棕色油状液体有特殊臭味。液化石油气是从石油的开采、裂解、炼制等生产过程中得到的石油尾气副产品，通过一定程序，对石油尾气加以回收利用，采取加压的措施，使其变成液体，装在受压容器内，液化气的名称即由此而来。它在气瓶内呈液态状，一旦流出会汽化成比原体积大约二百五十倍的可燃气体，并极易扩散，遇到明火就会燃烧或爆炸。气态的液化石油比空气重约1.5倍，该气体的空气混合物爆炸范围是1.7%至9.7%,遇明火即发生爆炸。所以使用时一定要防止泄漏，不可麻痹大意，以免造成危害。因此，往槽车、贮罐以及钢瓶充灌时要严格控制灌装量，以确保安全。因为液化石油气是由多种碳氢化合物组成的，所以液化石油气的

15、液态比重即为各组成成份的平均比重，如在常温20c时，液态丙烷的比重为0.50,液态丁烷的比重为0.56至0.58,因此，液化石油气的液态比重大体可认为在0.51左右，即为水的一半。液化石油气呈液态时的特点。（1）容积膨胀系数比汽油、煤油以及水等都大，约为水的16倍，因此，往槽车、贮罐以及钢瓶充灌时要严格控制灌装量，以确保安全；（2）容重约为水的一半。因为液化石油气是由多种碳氢化合物组成的，所以液化石油气的液态比重即为各组成成份的平均比重，如在常温20c时，液态丙烷的比重为0.50,液态丁烷的比重为0.56至0.58,因此，液化石油气的液态比重大体可认为在0.51左右，即为水的一半。1.3 液化

16、石油气储罐的设计特点卧式液化石油气储罐也是一个储存压力容器也应按GB-150钢制压力容器进行制造、试验和验收，并接受劳动部颁发压力容器安全技术监察规程（简称容规）的监督。液化石油气储罐，不论是卧式还是球罐都属第三类压力容器。储罐主要有筒体、封头、人孔、支座以及各种接管组成。储罐上设有液相管、液相回液管、气相管、排污管以及安全阀、压力表、温度计、液面计等。第二章工艺计算2.1设计题目10l.57Mpa液化石油气储罐的设计2.2 设计数据表2-1设计数据序号项目数值单位1名称10,J液化石油气储罐m2用途液化石油气储配站3最大工作压力1.57Mpa4工作温度505公称直径1800mm6容积10m3

17、7装量系数0.98工作介质液化石油气（易燃）9其他要求100吹损检测2.3 设计压力、温度设计压力取最大工作压力的1.10倍，P=1.57x1.10=1.727MPa工作温度为50C,设计温度取55c2.4 主要元件材料的选择2.4.1 筒体、封头材料的选择根据GB150.2-2010表2,选用筒体、封头材料为低合金钢Q345R（钢材标准为GB713）。Q345RB用范围：用于介质含有少量硫化物，具有一定腐蚀性，壁厚较大（8mm的压力容。表2-2石油化工设备的腐蚀裕腐蚀程度极轻微腐蚀轻微腐蚀腐蚀重腐蚀腐蚀速率5腐蚀裕量011335之6通过表2-2,取腐蚀余量C2=2mm,

18、钢板负偏差C1=0.3mm。表2-3Q345R在16-36mm范围下的许用应力Q345R在卜列温度（）下的许用应力（MPa20100150200250185185153143130许用应力：假设钢板厚度在1636mm间，查表2-3,得kl=185MPa一，中,_.一一焊缝系数：根据压力容器安全技术监察规程规定，液化石油气储罐应视为第三类压力容器，筒体纵焊缝应采用全焊透双面焊缝，且100吹损探伤，所以*=1.0。2.4.2 鞍座材料的选择根据JB/T4731,鞍座选用材料为Q235-A,其许用应力仃=147MPasa2.4.3 地脚螺栓的材料选择地脚螺栓选用符合GB/T700规定Q235的许用应

19、力仃=147MPasa第三章结构设计与材料选择3.1 筒体与封头的壁厚计算3.1.1 筒体壁厚的设计计算压力Pc：液柱静压力：P=Dgh=5809,811.8=10241.64Pa10241.641727000=0.593%：二500故液柱静压力可以忽略，Pc=P=1.727MPa。圆筒的厚度在16至36mn围内，查GB150.2-2010固定式压力容器第二部分中表ED2I：f：一Pc4-1,可得：在设计温度5。1下，屈服极限强度仃s=325MPa,许用应力=185MPa利用中径公式，筒体计算厚度：=8.44mm1.727180021851.0-1.727查标准HG20580-HG20585-

20、2010钢制化工容器相关标准表A-1知,钢板厚度负偏差为0.30mm=查表2-3取：钢材的腐蚀裕量取C2=2mm,则筒体的设计厚度：,=+C2=8.442=10.44mm则筒体的名义厚度：_、石C1F0.440.3=10.74mm向上圆整后，取名义厚度6n=12mm,筒体的有效厚度c.e=、;n-C1-C2=9.7mm3.1.2 封头壁厚的设计选用标准椭圆形封头，其形状系数K=1,封头采用钢板整体冲压而成，焊接接头系数取邛=1.0,故封头计算厚度_KPcDj2kT：-0.5PC=8.42mm11.727180021851.0-0.51.727同上，取C2=2mm,C1=0.3mm。则，封头的设

21、计厚度、：d=、.C2=8.422=10.42mm则，封头的名义厚度：、；n-.dC1=10.420.3=10.72mm向上圆整后，名义厚度、；n=12mm封头的有效厚度、e=、n-C1-C2=9.7mm3.2 筒体和封头的结构设计3.2.1 封头的结构尺寸根据JB/T4746-2002钢制压力容器用封头中EHA椭圆形封头内表面积、容积。如表3-1表3-1:EHA椭圆形封头内表面积、容积公称直径DN/mm总深度H/mm,一一一2内表向积A/m容积封/m318004753.65350.8270,Dr由!=2,得2H-hDih=H一一=25mm4如下图3.1图3.1椭圆形封头简图3.2.2筒体的长

22、度计算根据V=已)xL+2%，充装系数为0.9。即可求得筒体长V-2V封=5.907m圆整后，L1=6.0mL16.0=3.3满足在25范围内的要求，故选择DN=1800mr合理的选择。DN1.83.3鞍座选型和结构设计3.3.1 鞍座选型该卧式容器米用双鞍式支座，材料选用Q235-A。估算鞍座的负荷：储罐总质量m=m1,2m2m3m4-.-筒体质量：m1ft(D、nL1ns=3.141800126000127.8510上=3165.96kgIB*单个封头的质量：查标准JB/T4746-2002钢制压力容器用封头EHA1圆形封头质I量可知，m2=338.4kgi:尸充液质量：二oq3.149q

23、m3-V00=-Di2L10010二1800260005800.910-7842.46kg44附件质量：m4=532kg综上所述，m=m1+2m2+m3+m4=12217.22kg则有：G=mg=119728.76N每个鞍座承受的重量为59.86KN)由此查JB4712.1-2007容器支座，选取轻型，焊制为A,包角为120,有垫板筋板数为4的鞍座。查JB4712.1-2007得鞍座结构尺寸如下表3-2:表3-2:鞍式支座结构尺寸公称直径DN1800腹板工10垫板b4430允许载荷Q/kN295筋板I3295跖10鞍座局度h250b2190e80底板1i1280b3260螺栓间距I21120b

24、i220638螺孔D24a12垫板弧长2100螺纹岫M20鞍座质里Kg162增加100mm图度，增加的质量16kg3.3.2鞍座位置的确定因为当外伸长度A=0.207L时，双支座跨度中央的弯矩和支座截面处的弯矩绝对值相等。为了减小支座截面处的最大弯矩，使其应力分布合理，一般取AW0.2L,其中L为两封头切线间的距离，A为鞍座中心线至封头切线的距离。故Am0.2L=0.2L12h=0.26000252=1210mm鞍座的安装位置如图3.2所示:此外,强效应，在满足Aw0.2L的情况下应尽量使，最好使AM0.5Q（Ra为筒体中面半径）Di、180012即R=906mm22AG=11660.5kg/

25、h选择，DN100,PN2.5,型号为A42Y-16C的弹簧式全启封闭型安全阀符合要求。第四章设计强度的校核4.1 水压试验应力校核试验压力：PT=1.25P=1.251.727=2.15875MPa2.1587518009.729.7=201.38MPa0.94仃s=0.9父1.0父325=292.5MParT,所以水压试验合格。%=1烟rnrnrrr图4,1双鞍座卧式储罐载荷、支座反力、剪力及弯矩图4.2 筒体轴向弯矩计算工作时支座反力:.1.=-G=59.86KN2hi=Hh=47525450mm圆筒中间处截面上的弯矩:M1FL一1+2(瑙-叱/Ll4A-1+2x(9062-4502)5

26、9860600060002彳44501-360004M4506000IJ=5.7107Nmm鞍座处横截面弯矩:M2=-FA1A4F-h2_L_2AL-5986045022彳4509062-45021600024506000彳44501 -36000-1.5106Nmm4.3筒体轴向应力计算及校核4.3,1圆筒中间横截面上由压力及轴向弯矩引起的轴向应力最高点处：PcRaMi2、；e一二雨090629.75.71073.1490629.7二2.28MPa最低点处:PcRa.Mi2二N、：e1.7279065.7107c“229.73.1490629.7=82.93MPa4.3.2压力及轴向弯矩引起

27、的轴向应力因鞍座平面上AM0.5R,鞍座处筒体有加强圈或已被封头加强,取鞍座包角日=120：,查过程设备设计表5-1得，K1=1.0,K2=1.0。鞍座横截面最高处点轴向应力:_PcRaM2一2。一（二&、七1.72790629.7-1.51061.03,1490629.7-80.71MPa鞍座横截面最低点处轴向应力:PcR.M242eK2二Re0906-1.510629.71.03,1490629.7=-0.06MPa4.3,3筒体轴向应力校核因轴向许用临界应力由0.094、eRa0.0949.7906-0.001006根据圆筒材料查标准可得B=B0=145MPa。L=min(bf,B)=1

28、45MPa,hr=min(0.8QL,B)=145MPa%，打。t】=185MPa,合格仃1,3卜!r=145MPa,合格ci仃/，氏b】cr=145MPa,合格4.4 筒体和封头中的切应力计算与校核因A0.5Ra,筒体无加强圈，但被封头加强，查过程设备设计中表5-2得K3=0.880,K4=0.401,其最大切应力位于靠近鞍座边角处=5.62MPaK3F0.88059860.=Ra、e9069.7因圆筒k】=0.8岛=0.8父185=148MPa，故切应力校核合格。4.5 封头中附加拉伸应力K4Fh=Ra、；he0.401598609069.7=2.56MPa由内压力引起的拉伸应力（K=1.

29、0）KPDi2771.01.727180029.7=160.24MPa则%=2.56MPaM1.25b1一仃h=1.25黑185160.24=71.01MPa故封头拉伸应力校核合格。4.6 筒体的周向应力计算与校核圆筒的有效宽度b2=190mm,当容器焊在支座上时，取k=0.1,查JB/4731-2005可得K5=0.760,K6=0.013。4.6.1 鞍座在横截面最低点处周向应力kK5F、,eb20.10.760598609.7190=-2.47MPa4.6.2 鞍座角边处的周向应力国*L6000i门因为=6.68Ra906120.01359860906_218009.7=-61.38MP

30、aF12K6FRa=598604eb2L49.7190应力校核：仃5【仃I=185MPa合格仃6c1.25hj=231.85MPa合格4.7 鞍座应力计算与校核4.7.1 腹板水平应力及强度校核由0=120可得K9=0.204,水平分力Fs=K9F=0.204父59860=12211.44N。11计算局度Hs=minRa,Hl=min-x906,2501=250mm,s3a3鞍座腹板厚度b=10mm,V腹板水平应力：c-9=_FJ=12211.44=4.88MPaHsb25010应力校核。9M2仃=98MPa合格3sa4.7.2 腹板与筋板组合截面应力计算及校核圆筒中心至基础表面距离：H,=R

31、ah4=906250-10=1166mm查表知：地震强度为8度（0.20g）时，水平地震影响系数0tl=0.16则水平地震力Fev=：1mg=0.16119728.76=19156.60N筋板面积：A1=b2、3=1908=1520mm2鞍座底板与基础间的静摩擦力：Ff=mgf=119728.760.4=47891.50N因水平地震力FevFf,故按公式=上-&旦一上出_K0二1Asa2ZrAsaL_2AsaA2=l1-20、2=1280-2010=12600mm2x=l12-10-15-l3-3=12802-10-15-295-8-312mm乙=x3,2-31282-316mmZ2=乙l3=

32、316295=611mm贝U：Asa=4AA2=4152012600=18680mm2形心:Vc4A屹+星)/2_4父1520M(190+10)/202.551MlMAa18680b2、219010yc=yc=32.55=67.45mm22Iy=23立A(z；琮翻且y12121908222=2321520(31626112)3101280-201293=2.110mm3b3.(l1-20)、；|z=4石Axy一-A2Vc81903(1280-20)103=4152031267.45()1260032.551212=1.5108mm3腹板与筋板组合截面断面系数:；maxn220-10=-10=1

33、00mm22Zmax=-10=1280-10=630mmZry_92.110Zmax630=3.3106mm3ZrzIz1.5108平max100=1.5106mm3Zrmin(Zrz,Zry)=1.5106mm3取鞍座底板与基础间(水泥)静摩擦系数f=0.4;-FFevHFevH,U=-1saAsa2Zr仆。A)5986019156.6025019156.601166二6-二-5.03MPa1868021.510618680(6000-2450)即忖sa|1.2isa=176.4MPa合格。4.7.3 地震引起的地脚螺栓应力鞍座上地脚螺栓n=2,筒体轴线两侧螺栓间距l2=1120mm每个地脚

34、螺栓的横截面积：二121八.一2一2Abt二一D23.14302=706.5mm244倾覆力矩：ME-=FevH、=19156.601166=22336595.6N*m由倾覆力引矩起地脚螺栓拉应力：二bt0-0EnlAbt22336595.621120706.5=14.11MPa地脚螺栓选GB/T150规定的Q235,obt=147MPabbt12obt=176.4MPa合格地脚螺栓切应力：FEVbt-nAbt19156.604706.5=6.77MPa%0.8仃bt=117.6MPa合格第五章开孔补强设计根据GB150中8.3,当设计压力小于或等于2.5MPa时，在壳体上开孔，两相邻开孔中心

35、的间距不小于两孔直径之和的两倍，且接管公称外径不大于89mm时，接管厚度满足要求，不另行补强，故1卧式储罐中DN=500mm的人孔需要补强。5.1补强设计方法判别按HG/T21518-2005,选用回转盖带颈对焊法兰人孔。开孔直径d=d+2C2=500+2父2=504mm,i11800则d-Di=-=600mm且d1000mm,故可以采用等面积法进行开孔补强计算。33接管材料选用20号钢，其许用应力bj=140MPa根据GB150-1998中式8-1:A=d、.2、.、.戌1-fr式中：壳体开孔处的计算厚度5=11.17mm；接管的有效厚度6et=6ntCt=122=10mm；强度削弱系数fr

36、=g=142=0.757,二185则开孔削弱所需补强截面积A=d、2、et1-fr=50411.17211.17101-0.757=5902.49mm25.2 有效补强范围5.2.1 有效宽度B的确定按GB150中式8-7,有效宽度:B=max2dd+2n-2、t2504=1008=max504+212212=552=1008mm5.2.2 有效高度的确定根据GB150中式8-8,得：外侧有效补强高度村=50412=77.77hi=min接管实际外伸长度=300=77.77mm内侧有效补强高度u.d-nr=.50412=77.77h2=min接管实际内伸长度=0=0mm5.3 有效补强面积根据

37、GB150中式8-10及式8-13,分别计算如下:5.3.1 筒体多余面积A-B-d-e-2ete-二1-fr=1008-50410-8.42-21010-8.421-0.7572=788.64mm5.3.2 接管的多余面积Pcd二_2仁：-pc-2接管厚度：1.727500=3.0mm140-10.51.727所以A2=2%（、戌.、t）fr2%（、et-C2t）fr=277.77（10-3.09）0.75702=813.61mm5.3.3 焊缝金属截面积焊角取6mm,则1 2A3=266=36mm225.3.4补强面积因Ae=AA2A3=788.64813.6136=1638.25mm22

38、故AeD2,所以补强圈在有效补强范围内。补强圈的计算厚度：补强圈厚度：A44264.24840-500D2-D1=12.54mm圆整取名义厚度为16mm即可。第六章储罐的焊接设计此次设计结构形式为单层的第三类储存压力容器，用来盛装生产用的液化石油气双鞍座卧式储罐。设计压力为1.727Mpa,设计温度为55摄氏度范围内，设备空重约为13000Kg,体积为10立方米，属于中压容器。液化石油气为易燃易爆介质，且有毒，且该储罐必须在有遮阳和水喷淋情况下使用，所以液化石油气卧式储罐是典型的重要焊接结构，焊接接头是其最重要的连接结构，焊接接头的性能会直接影响储存液化石油气的质量和安全。6.1 焊接的基本要

39、求1 .设备的施工应符合GB150-1998钢制压力容器，验收应接受压力容器安全技术监督规程中的相关规定；2 .焊接采用电弧焊，焊条型号，低合金钢之间E5016,碳钢间E4303;3 .焊接接头的形式及尺寸按图要求，角焊缝的焊脚高度为较薄件的厚度，法兰的焊接按相应的法兰标准规定，对接接头与角接接头需全焊透，接管焊缝成形表面均应圆滑过渡，不得有裂纹、咬边、及棱角；4 .壳体钢板按GB6654-1996压力容器钢板及修改单中正火状态供货，且逐张进行超声检测，质量标准应不低于JB/T4730.3-2005中规定的II级，壳体的A类纵向焊接接头制备产品焊接试板，按容规第25条进行材料复验，坡口表面进行

40、IOO%磁粉检测，并符合JB4730.4-2005中规定的I级；5 .筒体长度小于15m,塔体直线度允差偏差不大于0.5L/1000+8,12mm,安装垂直度允差为12mm；6 .裙座螺栓孔中心圆直径允差以及任意两孔弦长允差均为2mm;7 .壳体用钢板轧制，逐张进行-19C夏比（V型缺口）冲击试验（横向），三个试样冲击平均值不得低于20J,允许其中一个试样冲击功小于平均值，但不得小于14J;8 .钢管应逐根按JB/T4730.3-2005中I级为合格；9 .支座简体与封头的焊接接头必须采用全焊透连续焊，并进行磁粉检测，符合JB/T4730.4-2005中I级为合格；10 .设备压力试验合格后对

41、全部焊缝按JB/T4730.4-2005进行磁粉检测，符合I级为合格，复验焊缝；11 .热处理后，设备本体不得再行施焊；12 .对储罐中A、B、D类焊接接头进行硬度检测，其硬度应小于等于200HB。检测数量按照每条A、D类焊接接头测一组，每条B类焊接接头每隔120度测一组，每组包括母材、热影响区和焊缝各一处。6.2 焊接的工艺设计图6.1A、B、C、D分别表示焊接接头的形式6.2.1坡口形式由于焊接厚度为18mm,因而需要开坡口，由于厚度比较厚,较大的开口，一方面会浪费较多的焊条，而且焊接费时间，若开开口，而且U型坡口有利于焊剂的流入，同时可以减小焊接应力,终选择U型坡口。6.2.2 焊接姿势平焊6.2.3 焊接材料的选择焊条的选用主要考虑焊缝的使用性和施焊的工艺性，配合若开V型坡口的话，产生U型坡口的话，可以减小减少裂纹的产生，故最HIOMnSi等焊丝可焊接低碳钢和某些低合金钢（16Mn）结构。故选择焊剂SJl01,根据焊接丁艺要求，选用焊条J507,并查常用焊丝焊剂表，选用焊丝HlOMnSi,焊剂SJIOL6.2.4 内面焊接一焊条电弧焊5mm,确定焊接电流为