空调工程设计指导书范本

1、北京某商贸大厦空调工程设计摘要（注：摘要：扼要概括论文的主要内容和观点，语言精练、明确，语句流畅； 英文摘要须与中文摘要内容相对应；中文摘要约300-400个汉字，英文摘要 约200-350个实词；关键词要反映毕业设计说明书的主要内容，数量一般为 46 个。）本设计针对北京某商贸大厦的中式餐厅、办公室、会议室、客房、KTV 等房间进行中心空调设计，使之符合风速、温度、湿度及人的舒适度需要。本设计接受冷负荷系数法计算空调冷负荷，接受稳态传热法计算空调热 负荷，同时接受稳态法计算空调湿负荷，然后依据房间的特点进行空调方案 确实定。本建筑的最大冷负荷消灭在13： 00,其值为817432.02W,建

2、筑热 负荷为804932W。建筑冷负荷面积指标为53.1W/H12,建筑热负荷面积指标为 52.28W/m20办公室、会议室、客房、KTV等房间接受风机盘管加新风系统, 中式餐厅等对空气温湿度要求较高或洁净度要求较高的房间接受全空气一次 回风系统。空气调整水系统接受闭式、变水量、两管制、单式泵系统，并进 行水系统分区，群楼和主楼进行水系统分区，水系统水平方向接受同程式， 水平异程式。本空调系统的冷源接受蒸气压缩式冷水机组，热源接受换热器系统，由 市政热网供应蒸汽。选用两台水冷式螺杆冷水机组，型号为LSBLG700o在 冷却水系统的设计中，选用两台低温差逆流式冷却塔，型号为LBCM-LN-100

3、。 接受膨胀水箱进行定压补水以及容纳水的膨胀容积。关键词风机盘管加新风系统，全空气一次回风系统，冷热源，空调水系统4当相邻房间的温差大于10时，内围护结构的最小传热阻，亦应通过 计算确定。5当居住建筑、医院及幼儿园等建筑物接受轻型结构时，其外墙最小传 热阻，尚应符合国家现行民用建筑热工设计规范的要求。本建筑围护结构的最小传热阻计算如下：由表1-2查得，冬季室内计算温度tn=20,由表查得，冬季围护结构室外计算温度twn=12,累年最低日平均温min 由1弟查得,tw=0.6tWn+0.4tp min,那么tw=0.6x （-12） +0.4x （-1.6） =-13.6,由川表查得，围护结构温

4、差修正系数a=1.0由表查得冬季室内计算温度与围护结构内外表温度的允许温差加丫=7.0,由表查得围护结构内外表换热系数，an=8.7W/（m2-）,依据公式（1-1）艮加。?一口计算得:mm = -（ -。）= L0 x2O _ （_13.6）=o 5255 （m2. /W）Ntpn7.0 X 8.7围护结构传热热阻计算(1-3)围护结构的传热阻，应按下式计算：Ro=+ Rj+Ro=Rn+Rj+Rw式中：Ro围护结构的传热阻（m2.C/W）；an,Rn 按1表4.L8-3实行;aw围护结构外外表换热系数W/（m2.0,按表4.1.10接受；Rw围护结构外外表换热系数（m2.C/W）,按川表4.

5、1.10接受;%围护结构本体（包括单层或多层结构材料层及封闭的空气间 层）的热阻（m2./W） o、外墙传热热阻计算及校核(按外墙类型表选取)1.本设计接受外墙墙型见表1-4。外墙直接与室外空气接触，在选取时 要考虑到传热损失，在同等条件下尽量选取传热系数小、环保、经济性好且 适合当地建筑条件的墙体，这样可以有效地降低外墙的传热损失。表1-4外墙围护结构序号构造壁厚3(mm)导热热阻(m2-/W)32400.954194Illi 12 3 41、砖墙2、泡沫混合土3、土丝板4、白灰粉刷传热系数W/(m2-)质量(kg/ m2)热容(kJ/ m2-K)类型0.90534478II外墙传热热阻的计

6、算与校核如下：查1表得,外墙结构内外表换热阻Rn=l.115(m2-/W)查表得,外墙外外表换热热阻Rw=0.04 (m2./W)查表1 -4得，外墙的导热热阻Rj=0.95(m2. /W)由公式(1-4) R。=Rn+Rj+Rw 得：围护结构的传热阻R=Rn+Rj+Rw=0.l 15+0.95+0.9=1.97 (m2-/W)而 R.min=丝仁公=05255 (m2./W)RR0.min，那么符合要求。二、屋顶传热热阻计算及校核(按屋顶类型表选取)本设计接受屋顶形式见表1-5。屋顶同样直接与室外空气接触，在选取时要考虑到传热损失，在同等条件下也要尽量选取传热系数小、环保、经济性 好且适合当

7、地建筑条件的屋顶。表1-5屋顶围护结构构造构造壁厚3(mm)7070保温层材料厚度1导热热阻(m2-/W)传热系数W/(m2-)质量(kg/ m2)热容量(kJ/m2K)类型水泥膨胀珍宝岩1001.430.63402335II屋顶传热热阻的计算及校核如下:查表1-13得,屋顶内外表换热阻Rn =0.115(m2./W)查表1-16得，屋顶外外表换热热阻Rw=0.04 (m2./W)查表1-18得，屋顶的导热热阻Rj=1.43(m2./W)由公式(1-4) R。=Rn+Rj+Rw 得，屋顶的传热阻R=Rn+Rj+Rw=0.115+0.95+l.43=2.5 (m2-/W)而 R.min = a

8、n =0.5255 (m2C/W) MP.RoRmin，那么符合要求。三、门窗传热系数确定(按玻璃窗类型表选取)查表1-2得，冬季室内计算温度tn = 20查表1-1得，冬季围护结构室外计算温度tw=-12那么室内外温差温=20- (-12) =3233o依据1表查得，本建筑是民用建筑，室内外温差为3212OkW 时，-5%o本建筑的冷负荷为817432.02 W,夏季新风冷负荷为281401.31 W,建筑 总冷负荷为Q=817432.02 W+281401.31 W=1098833W。由上面的内容可得， 选用两台制冷机组，每台的制冷量 Q=1098833+ （ 100%-5% ） x60%

9、=694013W=694kW。三、制冷机组产品的选择选用开利公司生产的螺杆式冷水机组。选用依据：机组具有以下特点：（1）安装简洁便利；（2）运行维护费用 低；（3）低噪声（三级消声）；（4）诊断功能强；（5）平安保护功能完备。依据计算得每台制冷量为694kW,选用机组型号为LSBLG700,其性能 指标见表3-4o表3-4选用冷水机组的性能指标型号名义制冷量（kW）蒸发器进出水温度（）流量(m3/h)水压降kPaLSBLG70070012/714047冷凝器外形尺寸进出水温度（）流量(m3/h)水压降kPa长(mm)宽(mm)高(mm)32/3719064.6391210152060322换热

10、器选择一、换热器类型的选择板式换热器的结构比拟简洁，它是由半片、密封垫片、固定压紧板、活 动压紧板、压紧螺母、上下导杆、前支柱等零件组成，与壳管式换热器相比, 他有很多优点。在施工过程中常用办事换热器。板式换热器和壳管式换热器的比拟见表3-5o表3-5板式换热器和壳管式换热器的比拟工程板式换热器士 包IX 冗官式 换热器工程板式换热器壳管式换热器温度交叉能不能管线连接在一个方位在几个方位末端温度15总传热系数比351多介质工况台匕不能设备质量比1310占地面积125翻开需要时间1560 90检漏易在泄漏口觉察困难最高工作温度250-260打算与设 计一直接检查可对板片各侧检查受限最高工作压力2

11、.5MPa打算与设 计当板式换热器板间流速为0.30.5m/s时，总传热系数K概略值为:水（汽）一水板式换热器K=3000-7000 W/（m2-）水（汽）一油板式换热器KM00-1000 W/（m2-）综上所述，选用水（汽）一水板式换热器。二、板式换热器台数确实定快速换热器通常选板式换热器，因效率高尺寸小，就是选换热量大的，正 常设备机房的层高也能安下，一般按两台选择，即可满足备用问题，又可削 减占用面积，其中一台停止工作时，另一台可满足全供暖负荷的60%70%； 生活热水负荷的50%o板式换热器尺寸最小，换热效率最高，加热水与被加热水接受逆流连接, 换出的被加热水温相差5以内，因换热器板片

12、间隙小易堵塞，对水质要求 较高。三、板式换热器的选型t/zt/z图3-1逆流式冷热流体温度的变化对数平均温差计算公式见3-4ot /(3-4)Af max minAlm一 历包但Afmin空调系统的供回水温度为50-60,换热器来的热源为市政管网的水, 为130c70的高温热水。那么 Atmax=tl，-t2， Atmin二即为 Atmax=tl，-t2n=130-60=70； Atmin=tlM-t2 =70-50=20。由公式(3-4)得,对数平均温差Atm=:纵=空/=39.9。，/70InIn京 20本建筑热负荷为804932W,新风热负荷为378655W,那么本建筑的总热负荷 为 Q

13、=804932+378655=1183587W,由 3.2.2 得,水(汽)一水板式换热器， K=3000-7000 W/(m2-),暂取传热系数 K=5000W/(m2-)0计算需换热器的传热面积，按下式计算:(3-5)F 二一-m2KMpf3式中Q计算传热量W；K传热系数K, W/(m2-)；TP对数平均温差，。C；P结垢系数。用于供热时：汽水交换，0=0.850.90,水水交换，0=0.700.80。用于生活热水时,。=0.60 (软化水。=0.90)由公式(3-5)F=由公式(3-5)F=QKNTp/3得:口 Q1183587_Q12F =二=7.91 mKMpf3选用两台板式换热器，

14、那么换热面积为F=7.91-2=3.95 m2选用由淄博新力达换热设备生产的BR0.5板式换热器，片数为翌=7.9%8片。散热器的性能指标见表3-6。0.5表3-6 BR0.5板式换热器性能指标单片换热面积(m2)板间距(mm)单流道截面积(m2)最大处理量(m2/h)0.54.50.001672150法兰通径DN(mm)工作温度()工作压力(MPa)角孔直径(mm)1252300.6,1.0,1.6,2.0135注：此换热器的水阻力取50kPa。第4章气流组织设计大多数空调与通风系统都需向房间或被把握区域送人和（或）排出空气， 不同外形的房间、不同的送风口和回风口形式和布置、不同大小的送风量

15、等 都影响着室内空气的流速分布、温湿度分布和污染物浓度分布。室内气流速 度、温湿度都是人体热舒适的要素，而污染物的浓度是空气品质的一个重要 指标。因此，要使房间内人群的活动区域（称工作区）成为一个温湿度适宜、 空气品质优良的环境，不仅要有合理的系统形式及对空气的处理方案，而且 还必需有合理的气流分布。气流分布又称为气流组织，也就是设计者要组织 空气合理地流淌。4.1气流组织形式确定侧送风的气流分布模式主要有以下三种形式。（1）上侧送，同侧下部回 风，送风气流贴附于顶棚，工作区处于回流区中。送风与室内空气混合充分， 工作区的风速较低，温湿度比拟均匀，适用于恒温恒湿的空调房间。排出空 气的污染物浓

16、度和温度基本上等于工作区的浓度和温度，因此通风效率Ev 和温度效率Et接近于1。但换气效率较低，大约小于0.5。（2）上侧送风，对 侧下部回风。工作区在回流和涡流区中，回风的污染物浓度低干工作区的浓 度，Evlo （3）上侧送风，同侧上部回风。这种气流分布形式与相类似， 但E、，要稍低一些，换气效率一般在0.20.55。 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark66 o Current Document 冷却塔选择71 HYPERLINK l bookmark68 o Current Document 冷冻水系统循环水泵选择73 HYPERLINK l bookma

17、rk70 o Current Document 冷却水泵选择75 HYPERLINK l bookmark72 o Current Document 膨胀水箱确定76 HYPERLINK l bookmark74 o Current Document 分水器和集水器选择78 HYPERLINK l bookmark76 o Current Document 排气阀选择79 HYPERLINK l bookmark78 o Current Document 结论85 HYPERLINK l bookmark80 o Current Document 参考文献86 HYPERLINK l book

18、mark82 o Current Document 致谢88附录89外文资料译文103顶送风气流分布有四种典型模式。（1）散流器平送，顶棚回风的气流分 布模式。散流器底面与顶棚在同一平面上，送出的气流为贴附于顶棚的射流。 射流的下侧卷吸室内空气，射流在近墙处下降。顶棚上的回风口应远离散流 器，工作区基本上处于混合空气中。这种气流分布模式的通风效率低于上述 的侧送气流。换气效率约为0.30.6。（2）为散流器向下送风，下侧回风的室 内空气分布。所用的散流器具有向下送风的特点（见5图ll-3b）。散流器出 口的空气以夹角为20。30。喷射出，在起始段不断卷吸四周空气而扩大，当 与相邻的射流搭接后，

19、气流呈向下流淌的模式。工作区位于向下流淌的气流 中，在工作区上部是射流的混合区。这种流型的通风效率和换气效率都比（1） 的气流分布高。（3）为典型的垂直单向流。送风与回风都有起稳压作用的静压 箱。送风顶棚可以是孔板，下部是格栅地板，从而保证了气流在横断面上速 度均匀，方向全都。这种流型的通风效率大于1,换气效率为1。（4）顶棚孔 板送风，下侧回风，与（3）不同之处是取消了格栅地板，改为两侧回风。因此 不能保证完全是单向流，气流在下部偏向回风口。这种流型的通风效率大于 1,换气效率小于1,但比上述散流器送风的换气效率要高。图4-1房间测送 气流分布示意图办公室、会议室、客房、KTV等房间接受风机

20、盘管加新风系统的房间， 接受侧送送风方式送风，其分布图见图4-lo空调风虽然在房间中部工作区 上方消灭混合风现象，但是空调风能够到全部的达工作区域，而且工作区处 在回流区，更不会消灭送、回风气流短流的现象：送、回风道均在吊顶上布 置，基本不占用建筑面积，与装修协调简洁，其优点不言而喻。本建筑接受 风机盘管加新风系统的房间房间高度均不是很高，比拟适合此送风方式。图4-2房间平送气流分布示意图中式餐厅等对空气温湿度要求较高或洁净度要求较高的房间接受全空 气一次回风系统，接受散流器平送方式送风。其分布图见图4-2,散流器平 送方式简洁在空调风出散流器后一局部直接进入回风口，形成短流现象，造 成了空调

21、风的铺张，造成了能源的无谓消耗，所以在工程中送、回风口应当 保持肯定的距离。但是这种方案空气有散流器送出，通常沿着顶棚和墙形成 贴附射流，射流集中较好，区域温差一般能够满足要求，同时可以令送、回 风道均布置在吊顶上，基本不占用建筑面积，与装修协调简洁。送回风口选择送送风口选择选取101房间的风口选择为典型。101房间风机盘管选为FP-14,查11表3.2-10得，其送风口大小为 1290mmx 120mm,在工程中，一般风机盘管出风口的大小比风机的出风口大 一些，那么选用其风口为1300mmxl20mm。侧送回风口选择本建筑接受单层百叶回风口。选取101房间的风口选择为典型。本建筑系统回风口接

22、受的回风风速见表4-1 o表4-1建筑回风口风速表回风口位置回风风速（m/s）备注房间上部4.05.0用风管回风所以，本建筑接受回风口回风风速为4.5 m/s。101房间风机盘管选为FP-14,查11表3.2-10得，其回风量为HOOmVh, 那么回风口截面积为：A 。1100 八32A= =0.068 mv 3600 x4.5临时选取 350mmx200mm 的回风口，A=350 x200 xlQ-6=0.07 m2,那么其 风速为：Q 1100 v（）=3.28 m/s,d。所假定风速数量及规格到达回流区平均风速W0.2 m/s的要求。（5）依据公式（4-5）计算得：. gdots 9.8

23、1x0.41x7.64 八5.9m,满足要求。三、作用半径的校核双层百叶的偏转角度定为30,每台风机盘管作用房间一般的范围，即 为B/n=7+2=3.5m范围，射流末端离墙为0.5m,那么每台风机盘管作用只需 3.5m-0.5m=3m即可。风机盘管射流的实际射程为x=7.5-1.1-0.5 =5.9m。、J3房间的作用半径l=5.9xtan30=5.9x=3,4m3m,符合要求。3四、送风参数的校核房间原计算送风量为2264.4 nP/h,实际供应房间送风量为2340m3/h。房间冷 负荷为7595Wo由公式（2-1） Ms=h旦丁计算得：hR-hs4=益-4=益-Qc=58.85-7595x

24、36001740 xl.267xl03=58.85-12.4=46.45kJ/kg。查焰湿图得4=46.45kJ/kg,=90%点的温度ts=17.7。而房间温度为 26,那么实际送风温差 t=26-17.7=8.3。在表4-2送风温差和换气次数查得，送风温差8.3C对应的室内允许波动 范围为1.0,与假设保持全都，符合房间的要求。表4-2送风温差和换气次数五、房间高度的校核室内允许波动范围室内温差（）室换气次数（1/h）0.1 0.2室23室150200.5 室56室81室610p51室人工冷源：15室自然冷源：可能的最大值在布置风口时，要尽量靠近顶棚，使射流贴附顶棚。另外，为了不是射 流不

25、直接到达工作区，侧送风的房间高度不得低于如下的高度：Hz=h+0.07x+s+0.3（4-6）式中h为工作区高度，1.82.0m, x和s见图所示；0.3m为平安系 数。本房间工作区高度为2m, s=0.8m, x=5.9m,那么依据公式（4-6）得， H,=2+0.07x5.9+0.8+0.3=3.5m4.8m,符合要求。散流器平送气流组织计算一、平送风气流组织计算方法散流器送风气流分布设计步骤是：首先布置散流器，然后预选散流器， 最终校核射流的射程和室内平均风速。散流器布置的原那么是：（1）布置时充 分考虑建筑结构的特点，散流器平送方向不得有障碍物（如柱）。（2） 一般按 对称布置或梅花形

26、布置（如5图11-13所示）。（3）每个圆形或方形散流器所服 务的区域最好为正方形或接近正方形；假如散流器服务区的长宽比大于1.25 时，宜选用矩形散流器。假如接受顶棚回风，那么回风口应布置在距散流器最 远处。5图11-13为两种典型的散流器平面布置形式，其中（a）为房间内有 柱，对称布置；（b）为梅花形布置，这种布置方式，每个散流器送出气流有 互补性，气流分布更为均匀。散流器送风气流分布计算，主要选用合适的散流器，使房间内风速满足设计要求。依据P.J杰克曼对圆形多层锥面和盘式散流器的试验结果综合的 公式，散流器射流的速度衰减方程为：(4-7)Kv/2式中x以散流器中心为起点的射流水平距离，m

27、;vx在x处的最大风速，m/s ;VO散流器出口风速，m/s ;X0平送射流原点与散流器中心的距离，多层锥面散流器取0.07m;A散流器的有效流通面积，m2；K一一系数，多层锥面散流器为1.4,盘式散流器为1.1。室内平均风速Vm与房间大小、射流的射程有关，可按下式计算：(4-8)0.381 rL(2/4 + /72)1/2式中 L散流器服务区边长，m;H房间净高，m;r射流射程与边长L之比，因此rL,即为射程，射程为散流器中心 到风速为0.5m/s处的距离，通常把射程把握在到房间(区域)边缘之75%。式(4-8)是等温射流的计算公式，当送冷风时，应增加20%,送热风时 削减20% o二、平送

28、风气流组织典型房间计算选取中式餐厅作为典型房间，布置如图4-4。图4-4 中式餐厅气流组织示意图房间尺寸L=21m,宽B=7+10.2m,净高H=4.8m,总送风量房间送风量V=15000m3/h=4.17m3/s,送风温度 ts=l8.23 ；房间工作温度 tr=26 o(1)布置散流器，见图4-4,每个散流器负责范围为。房间 布置14个风口。(2)初选散流器。选用方形散流器。本房间按3m/s左右选择风口,依据选择规格为300mmx300mm的方形散流器。其颈部面积为0.09m2,那么颈部风速：4.1714x0.09=3.31 m/so散流器实际出口面积约为颈部面积的90%,即A=0.09x

29、0.9=0.081 n?。那么散流器出 口风速 vo=3.3RO.9=3.68 m/so(3)按公式(4-7)求射流末端速度为0.5m/s的射程。即：，。川二？m0.5(4)按公式(4-8)得计算室内平均速度:0.381 rL 0.381 x2.23/Vm= ;777 =o=。 16 m/S(L2/4 + H2)1/2 (4.52/4 + 4.82)1/2假如送冷风，那么室内平均风速为0.192m/s；送热风时，室内平均风速为0.128m/so所选散流器符合要求。三、房间的送风校核房间原计算送风量为13063 nWh,实际供应房间送风量为15000m3/h。房 间冷负荷为46987Wo由公式(

30、2-1) 1=丁2丁计算得: hR - hsh -hR-J AQcJu 46987x3600- 15000 x1.267 xlO3=58.85-8.9=50kJ/kgo查焰湿图得/y=50kJ/kg,=90%点的温度ts=18.5。而房间温度为26, 那么实际送风温差4 t=26-18.5=7.5o在表4-1送风温差和换气次数查得，送风温差7.5对应的室内允许波动范围为L0C,与假设保持全都，符合房间的要求。第5章水力计算水力计算的主要目的是依据要求的流量安排，确定管网的各段管径（或 断面尺寸）和阻力，求得管网特性曲线，为匹配管网动力设备预备好条件， 进而确定动力设备（风机、水泵等）的型号和动

31、力消耗（设计计算）；或者依 据已定的动力设备，确定保证流量安排的管道尺寸（校核计算）。水力计算是 管网设计的基本手段，是管网设计质量的基本保证。水力计算的基本理论依据是流体力学一元流淌连续性方程和能量方程及 串、并联管路流淌规律。流淌动力等于管网总阻力，假设干管段串联后的阻力 等于各管段阻力之和。管段阻力是构成管网阻力的基本单元。空调风系统水力计算风管确定选用矩形风道。由于矩形风管具有占用的有效空间少，易于布置和管件 制作，相对简洁等优点，广泛应用于民用建筑空调系统。为避开矩形风道阻 力过大，其宽高比宜小于6,最大不应超过10,在建筑空间允许的状况下， 愈接近于1愈好。选用金属风道。这类风道材

32、料主要包括一般薄钢板（黑铁皮）、镀锌薄 钢板（白铁皮）及不锈钢板。钢板厚度一般为0.5mm1.5mm。金属风道的优 点是易于加工制作，安装便利，具有肯定的机械强度和良好的防火性能，气 流阻力较小，因而广泛应用通风空调系统。（前言：说明毕业设计（论文）选题的目的、意义和范围，国内外文献综述, 应解决的问题和接受的争辩方法；要求自然、概括、简洁、精确O）随着经济的快速进展，环境和能源的冲突日益突出，建筑能耗在总能耗 中所占的比例越来越大。而在建筑能耗里，随着人们对生活要求的提高和工 业的进展，暖通空调系统的应用范围逐步扩大，目前用于暖通空调的能耗已 占建筑总能耗的30%50%,且在逐年上升中，这更

33、进一步加剧了能源供需冲 突。暖通空调对改善劳动条件、提高生活质量、合理利用和节省能源及资源、 保护环境、保证产品质量以及提高劳动生产率都有着格外重要的意义，是建 设领域中一个不行缺少的组成局部。本设计是针对北京某商贸大厦的办公室、会议室、客房、KTV等功能间 进行中心空调系统的设计，使之符合风速、温度、湿度及人的舒适性需要。 通过本次毕业设计，可以使我深化实践、了解社会、完成毕业设计任务或撰 写论文等诸环节，培育了综合分析和解决问题的力量以及独立工作力量、组 织管理和社交力量，同时，对于增加责任感，提高全面素养具有重要意义。对于高层建筑和多用途建筑来讲，建筑物经常接受的冷热源系统有冷水 机组加

34、换热器系统或地源热泵系统，空气调整系统有风机盘管加新风系统或 全空气系统，排烟系统有机械排烟系统或自然排烟系统。但是由于水平有限，其中难免消灭错误，请各位老师批判指导，诚意感 谢！在系统的末端,依据额定风量计算比通过负荷计算出风量的方法合适。由于，在系统末端,房间可能消灭超出负荷范围的风量，用额定方法进一步扩大了风量及风道,在最不利时具有更大的调整范围。选用低速风道。风道内空气流速v100%=4.23%15%oAP,119利用风阀进行调整，通过转变风阀开度，转变管道阻力，进行调整，使 得新风管道的不平衡率降至15%以下。由表3-3查得，本机组是型号ZKD2.5,机组余压为270 Pa,大于最不

35、利环 路的阻力113.1 Pa,符合要求。5.2水系统水力计算水管的水力计算接受假定比摩阻法进行设计。在冷冻水系统中，接受镀 锌钢管，一般比摩阻在100400 Pa/m,通常取250 Pa/m。水系统设计的基本任务，确定水管的尺寸，计算水管的沿程阻力和局部 阻力，与最不利环路并联的管路的阻力平衡计算。本系统中的水管系统有四 种，冷冻水系统、分散水系统、冷却水系统和补水系统。下面将针对这四种 不同的水系统进行水力计算。分散水系统和补水系统将在下一张介绍。冷冻水系统水力计算冷冻水系统如图5-3所示。/软mB/0/ /川hzlZ / / I / 勺/ 1k/ I /1/一/ /D1 /I/_/fe，

36、cz Jn oP q rs t u图5-3冷冻水系统示意图一、最不利冷冻水系统的水力计算十一层冷冻水系统为最不利冷冻水系统，将其水力计算的结果列入表5-4 中。表5-4十一层冷冻水系统水力计算表管段编号G(m3/h)1(m)D(mm)V(m/s)Rm(Pa/m) Pm(Pa)ZsPd(Pa) P(Pa)P(Pa)12145001700.951901900.645127146123145004.2700.951907980.3451135.3325.334154128.4701.124020160.160560.52076.545171320.5701.153101550.16616622156

37、184056701.2234020400.174474.42114.467196780.5801.172501250.168468.4193.478213984.8801.228013440.172072141689226711.8801.243005400.1769776179-10234453801.283109300.181982101210 11247183.6801.3234012240.187187131111-12159910.6801.363602160.1925933091213267653.6801.438013680.198098146613 14275390.61000

38、.88103620.138738.7100.714 152881211000.91101100.140540.5150.515 16292942.61000.921203120.142342.3354.316 17305672.41000.971353240183614021001.181903803106069610761-19145005.2700.951909880.9451406.3786.319 20154128.4701.124020160.160560.52076.52021171320.5701.153101550.16616622121 221840

39、56701.2234020400.174474.42114.422 23196780.5801.172501250.168468.4193.423 24213984.8801.228013440.172072141624 25226711.8801.24300540026234453801.283109300.181982101226 27247183.6801.3234012240.187187131127 28159910.6801.363602160.1925933092830267653.6801.438013680.19809814663031275390.

40、61000.88103620.138738.7100.731322881211000.91101100.140540.5150.53233292942.61000.921203120.142342.3354.33334305672.41000.971353240.14704737134353614021001.18190380310606961076373814622.5400.32501350.35110.670.6383920642.7400.46100600.110610.1640394035260.6500.45756300.110116.8583.8404143008.4500.58

41、1355670.116830.4510.4411755734.2500.782004800.13048647904374214622.5400.32501350.35110.670.6424320642.7400.46100600.110610.1640434435260.6500.45756300.110116.8583.8444543008.4500.581355670.116830.4510.4453455734.2500.782004800.13048647904163612732.5201.2110027500.97264.82814.8363312732.5201.21100275

42、00.97264.82814.841 4612732.5201.2110027500.97264.82814.8464512732.5201.2110027500.97264.82814.8注：表中符号流量G(m3/h),长度l(m),管径D(mm),流速v (m/s),动 压Pd(Pa),局部阻力系数Ze，局部阻力Rm (Pa),比摩阻 Pm (Pa/m), 摩擦阻力aP (Pa),管段阻力P (Pa)。局部阻力系数查13表3-1-4可得：90。弯头局部阻力系数是0.30；分流三通的局部阻力系数是0.1；直流三通的局部阻力系数是O.lo以管段12为例计算：沿程阻力的计算：流量L=14500k

43、g/h,查12可得，单位长度比摩阻为Rm=190Pa/m, D=70mm,v=0.95m/s o局部阻力计算：局部阻力构件有两个90。弯头的局部阻力系数（正文：正文是毕业设计说明书的主体，工程设计类的设计说明书通常 可包括设计任务、设计意义与作用、设计方案选择、论证与计算、主要 设备部件的计算分析、选型和校核、经济技术分析等；要求客观真实、精确完备、合乎规律、文字简练、语句通顺、层次清楚、重点突出。）第1章空调负荷计算在现在建筑中，舒适的热湿环境是我们所乐于接受的，空调的作用就是 保持建筑物的热湿环境，为其使用人员制造一个舒适的生活、工作、消遣或 购物等的环境，这点在高层民用建筑中尤为突出。空

44、调在单位时间内需要向 房间供应的冷量称为冷负荷，而为了补偿房间失热在单位时间内需要向房间 供应的热量称为热负荷，为了维持房间的相对湿度，在单位时间内需从房间 除去的湿量称为湿负荷。在暖通设计中，室内的冷负荷、热负荷、湿负荷是基本的依据，暖通空 调设备的容量的大小主要取决于这三种负荷的大小。而这三种负荷的计算以 室外气象参数和室内要求保持的空气参数为依据。室内外空气参数确定室外气象参数确定（设计题目所选地点）（以北京为例） 查取北京地区的室外气象参数列入表1-1中。表1-1我国主要城市和地区的室外气象参数序号地名台站位置大气压力（hpa）年平均 温度 （）夏季空调计算湿球温度（）北纬东经海拔（m

45、）冬季夏季1北京39。48116。2831.21020.4998.611.426.4室外计算（干球）温度（。）室外计算相对湿度冬季夏季冬季空调最热月夏季空调8=0.30 x2=0.60o 那么 Ze=0.60。22那么由公式（5-2）计算得：=0.6x 1xO.95= 271Pa。22由公式（5-1）计算得： Pm=Rml= 1X190=190 Pa。所以管段 12 的阻力 P=A P+A Pm=271Pa+190 Pa=461 Pa。用同样的方法进行计算，并将其他管段的计算结果列入表5-4十一层冷 冻水系统水力计算表中。那么 Pa=P1J8+P1.19+P19.35=461+325.3+20

46、76.5+221+2114.4+193.4+1416+617+1012+1311+309+1466+100.7+150.5+354.3+371+ 1076+786.3+2076.5 +221+2114.4+193.4+1416+617+1012+1311+309+1466+100.7+150.5+354.3+37 1 + 1076=27150.2 Pa=27.2 kPa。PB-P17-18+P16-17+P16-36+P36-33+P33-34+P34-35-1076+371+2814.8+2814.8+371+ 1076=8523.6Pa=8.52 kPa。Pc-P17-18+P17-41+

47、P41-46+P46-45+P45-34+P34-35-1076+7904+28 14.8 +2814.8 +79 04+1076Pa=8802.4 Pa=8.8k Pa。PD-P37-41+P41-17+P 17-18+P37-42+P42-45+P45-34+P34-35-150+70.6+640+5 83.8+510.4+1076+150+70.6+640+583.8+510.4+1076Pa=7831 Pa=7.8k Pa 二、冷冻水立管的水力计算冷冻水立管示意图见图5-3,并且将其水力计算的结果列入表5-5 中。表5-5冷冻水立管水力计算表管段编号QkWGm3/h1mDmmVm/sR

48、mPa/m PmPaIsPdPa PPaPPaab143254.81000.87101484.80.3378114492bc264464.21001.632713730.112801281408cd435754.21501.181074490.169670766de508883.61501.381455220.1952951047ef5811003.61501.581886770.112481251373fg6561133.61501.772378530.115661571723gh7281263.61501.9729210510.119401942134hi8011383.61502.173

49、5312710.123542352590 *1J8741513.62001.33953420.1884889731k10201763.62001.561284610.112171221338kl117020287.72001.78168147341.9158430104594mn150263.61000.921103960.3423127550no296513.61001.841114800.116201621782op370643.61501782810.150050550pq422733.61501.151023670.166166727qr516893.61501.41495360.19

50、80981078is5891023.61501.61946980.112801281408st6621143.61501.82438750.116201621782tu7361274.2150229812520.120002002200uV9061564.22001.381024290.1952951047vw10271774.82001.561306240.112171221338wX1170202512001.7816896021.9158430104594注：表中符号流量G(m3/h),长度l(m),管径D(mm),流速v (m/s),动压Pd(Pa),局部阻力系数Ze,局部阻力Rm (

51、Pa),比摩阻 Pm (Pa/m), 摩擦阻力AP (Pa),管段阻力P (Pa) o计算方法与十一层冷冻水系统水力计算方法相同。Pa-k= 13845 Pa= 13.8kPa;Pm-x= 17058Pa= 17.1 kPa。三、机房冷冻水系统的水力计算机房冷冻水示意图见图5-3,并且将其水力计算的结果列入表5-6中。表5-6机房冷冻水水力计算表管段编号QkWGm3/h1mDmmVm/sRmPa/m PmPaZePdPa PPaPPa1-240970121501.194107630.9605545115023817141102001.25848400.378123410164581714172

52、001.25845880.67814691250564097021501.1941881.860510891694674097031501.1942820.6605363968788191411.22001.2584940.67814691250898191415.52001.25844620.1781788599-10409705.71501.1945362.160512711876注：表中符号流量G(m3/h),长度l(m),管径D(mm),流速v (m/s),动 压Pd(Pa),局部阻力系数Ze，局部阻力Rm (Pa),比摩阻 Pm (Pa/m), 摩擦阻力AP (Pa),管段阻力P (

53、Pa) o计算方法与十一层冷冻水系统水力计算方法相同。Pi.io=lOO62Pa=lO.l kPa四、最不利冷冻水系统总阻力损失最不利冷冻水系统总阻力损失为机组D的冷冻水系统，其最不利冷冻水 系统总阻力损失为Pd 总二Pd+ Pa-k+Pm-x+ Pd 机+P1.1O=7.8 kPa+13.8 kPa+17.1 kPa+40 kPa + 10.1 kPa=88.8 kPa。五、最有利冷冻水系统水平管段水力计算结合建筑特点，布置建筑系统图，并且依据风机盘管型号的水阻力，选 定一层115房间布置的风机盘管系统是整个建筑最有利的冷冻水系统。其示 意图见图5-3,并且将其水力计算的结果列入表5-7中。

54、5-7最有利冷冻水系统水力计算表注：表中符号流量G(m3/h),长度l(m),管径D(mm),流速v (m/s),动 压Pd(Pa),局部阻力系数Zj局部阻力Rm (Pa),比摩阻 Pm (Pa/m), 摩擦阻力4P (Pa),管段阻力P (Pa) o管段编号Gm3/h1mD mmVm/sRmPa/m PmPaZePdPa PPaPPa1217202201.361903800.692555593523172868800.9517514000.445118115811417202201.361903800.692555593545172868800.9517514000.44511811581计

55、算方法与十一层冷冻水系统水力计算方法相同。Pe=935+1571+935+1581Pa=5032Pa =5 kPa六、最有利冷冻水系统立管阻力损失最有利冷冻水系统立管的阻力损失是Pa.1=492+1408+766+1047+1373+1723+2134+2590+973+1338+4594=18438Pa Pw-x=4594 Pa七、最有利冷冻水系统总阻力损失机房的水阻力与最不利环路的机房水阻力一样。最不利冷冻水系统总阻 力损失为Pe 总二Pe+ Pa-1+ Pw-x+ Pe 机+P1-10=5 kPa +19.4 kPa+4.6 kPa+42 kPa+10.1 kPa=81.1 kPa2冷冻

56、水系统不平衡率校核结合本建筑的设计方案，冷冻水系统不平衡率的校核应以分水器开头计 算，集水器计算结束。A号风机盘管冷冻水系统与B号风机盘管冷冻水系统的校核。Pa 总二Pa+ Pa-k+ Pm-x+ Pa 机=27.2 kPa +13.8kPa+17.1 kPa +19.5 kPa=78.5kPaPb 总=PB+ Pa-k+ Pm-x+ Pb 机=8.52 kPa +13.8 kPa+17.1 kPa+38 kPa =77.42 kPa72 5-77 47那么不平衡率x=xl00%=1.38%10%,符合要求。78.5C号风机盘管冷冻水系统与D号风机盘管冷冻水系统的校核。Pcw=Pc+ Pa-k

57、+ Pm-x+ Pcl=8.8 kPa +13.8 kPa+17.1 kPa+38 kPa =77.7kPaPD总=PD+ Pa-k+ Pm-x+ Pd 机=7.8 kPa +13.8kPa+17.1 kPa+40 kPa =78.7 kPa70 7 _ 77 7那么不平衡率x=xl00%=1.27%vl0%,符合要求。78.7B号风机盘管冷冻水系统与D号风机盘管冷冻水系统的校核。同层间最不平衡率的校核PB总=PB+ Pa-k+ Pm-x+ Pb 机=8.52 kPa +13.8kPa+17.1 kPa+38 kPa =77.42 kPaPD总=PD+ Pa-k+ Pm-x+ Pd 机=7.8

58、 kPa+13.8 kPa+17.1 kPa+40 kPa =78.7 kPa72 7 .77 47那么不平衡率x=-xl00%=1.63%10%,符合要求。78.7E号风机盘管冷冻水系统与D号风机盘管冷冻水系统的校核。不同层间最不平衡率的校核PD总=PD+ Pa-k+ Pm-x+ Pd 机=7.8 kPa +13.8 kPa+17.1 kPa+40 kPa =78.7kPaPE总=PE+ Pa-i+ Pw-x+ Pe 机=5 kPa +19.4 kPa+4.6 kPa+42 kPa =71 kPa7R 7 71那么不平衡率x=xl00%=9.78%vl0%,符合要求。78.7冷却水水系统水力

59、计算机房冷却水系统示意图见图5-4,将其水力计算的结果列入表5-8中。图5-4机房冷却水系统示意图表5-8机房冷却水系统水力计算表注：表中符号流量W(m3/h),长度l(m),管径D(mm),流速v(m/s),动 压Pd(Pa),局部阻力系数Ze，局部阻力Rm (Pa),比摩阻Pm (Pa/m), 摩擦阻力AP (Pa),管段阻力P (Pa) o管段编号QkWWm3/h1mDmmVm/sRmPa/m PmPaPdPa PPaPPa124918551501.341376850.6898539143623980169282001.511933321.61125180029253498016945.

60、52001.511954151.211251350247545491851.21501.341371640.4898359125756491851.21501.341371640.1898909886798016952001.51195950.411254501575784918571501.341379590.78986281526冷却水量取决于冷水机组冷凝器的散热量和冷却水供回水温差。按热平衡计算公式计算如下：W=2i.(5-3)A/xc式中Q冷凝器散热量，kW;W冷却水量，m3/h；At冷却水供回水温差,；c水的比热,kJ/(kg-)o对蒸汽压缩式制冷：Q二(1.2L3)Qo (5-4)