扣件式梁板立柱共用4米8架空层板模板计算书

扣件式梁板立柱共用4米8架空层板模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称 架空层模新浇混凝土楼板板厚120板(mm)模板支架高度H(m)4.8模板支架纵向长度40.6L(m)模板支架横向长度21B(m)二、荷载设计面板0.1模板及其支架自重标面板及小梁0.3准值G1k(kN/m)楼板模板0.52模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值钢筋自重标准值G2k(kN/m)241.1G3k(kN/m)33当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m)2.52当计算面板和小梁时的集中荷载施工人员及设备荷载(kN)2.5标准值Q1k当计算主梁时的均布活荷载1.5(kN/m)2当计算支架立柱及其他支承结构1构件时的均布活荷载(kN/m)2基本风压0.2ω0(kN/m)2地基粗糙C类(有密集建筑群市程度区)风荷载标准值模板支架0.169ωk(kN/m)顶部距地5.52面高度(m)风压高度变化系数0.65μz风荷载体1.3型系数μs三、模板体系设计主梁布置方向垂直立柱立柱纵向间距la(mm)1200纵向方向立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度200l1(mm)主梁最大悬挑长度200l2(mm)设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型

覆面木胶面板厚度

t(mm)

15合板面板抗弯强度设计值

26

面板抗剪强度设计值

1.4[f](N/mm2)

[τ](N/mm2)面板弹性模量

9000

面板计算方式

简支梁E(N/mm2)楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W ＝ bh2/6=1000×15×15/6 ＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.511kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝q1l2/8＝6.511×0.22/8＝0.033kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.22/8+3.15×0.2/4＝0.158kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.033，0.158]＝0.158kN·m＝Mmax/W＝0.158×106/37500＝4.214N/mm2≤[f]＝26N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax ＝5ql4/(384EI)=5×3.112×2004/(384×9000×281250)=0.026mmν＝0.026mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型

方木

小梁截面类型(mm)

50×80小梁抗弯强度设计值

14.52

小梁抗剪强度设计值

1.848[f](N/mm2)

[τ](N/mm2)小梁截面抵抗矩

53.333

小梁弹性模量

9900W(cm3)

E(N/mm2)小梁截面惯性矩

213.333

小梁计算方式

二等跨连I(cm4)

续梁q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5 ，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.2=1.345kN/m因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.2=0.715kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L+0.125q1活L2＝20.125×0.715×1.22+0.125×0.63×1.22＝0.242kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.065×1.22+0.203×3.15×1.2 ，0.125×0.065×1.22+0.188×3.15×1.2]＝0.774kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.345×0.22/2，0.065×0.22/2+3.15×0.2]＝0.631kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.242，0.774，0.631]＝0.774kN·mσ=Mmax/W=0.774×106/53333=14.51N/mm2≤[f]=14.52N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.715×1.2+0.625×0.63×1.2＝1.009kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.065×1.2+0.688×3.15＝2.216kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.345×0.2，0.065×0.2+3.15]＝3.163kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.009，2.216，3.163]＝3.163kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.163×1000/(2×50×80) ＝1.186N/mm2≤[τ]=1.848N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.2＝0.662kN/m挠 度 , 跨 中 νmax ＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.662×12004/(100×9900×213.333×104)＝0.339mm≤[ν]＝L/250＝1200/250＝4.8mm；悬 臂 端 νmax ＝ql14/(8EI)=0.662×2004/(8×9900×213.333×104)＝0.006mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！六、主梁验算主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型Ф48×3 主梁抗弯强度设计值205(mm) [f](N/mm2)主梁抗剪强度设计值125 主梁截面抵抗矩4.49[τ](N/mm2) W(cm3)主 梁弹性模量206000 主梁截面惯性矩10.78E(N/mm2) I(cm4)主梁计算方式 三等跨连可调托座内主梁根数 2续梁主梁受力不均匀系数 0.61、小梁最大支座反力计算q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.137kN/mq1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.2＝0.759kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.2＝0.378kN/mq2 ＝ (γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.2＝0.702kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.137×1.2＝1.705kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝1.137×0.2＝0.227kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.023kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.702×1.2＝1.054kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=0.702×0.2＝0.14kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.632kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=Mmax/W=0.675×106/4490=150.412N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2Vmax/A=2×2.95×1000/424＝13.914N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=1.570mm≤[ν]=1200/250=4.8mm悬挑段νmax＝0.710mm≤[ν]=2×200/250=1.6mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.211kN，R2=6.53kN，R3=6.53kN，R4=4.211kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式 可调托座可调托座承载力容许30值[N](kN)按上节计算可知，可调托座受力N＝6.53/0.6=10.884kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱伸出顶层水平杆200中心线至支撑点的长a(mm)非顶部立柱计算长度1.755系数μ2立柱钢管计算截面类Ф48×3型(mm)立柱截面面积424A(mm2)立柱截面抵抗矩4.49W(cm3)

立柱顶部步距hd(mm)1500顶部立柱计算长度系1.386μ1立柱钢管截面类型Ф48×3(mm)钢材等级 Q235立柱截面回转半径15.9i(mm)抗压强度设计值205[f](N/mm2)支架自重标准值0.15q(kN/m)1、长细比验算顶 部 立 柱 段 ：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立柱段：l0=kμ2h=1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×0.2=1.095kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝4.055kN，R2＝6.288kN，R3＝6.288kN，R4＝4.055kN顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1=l01/i=3041.577/15.9=191.294查表得，φ＝0.197不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[4.055，6.288，6.288，4.055]/0.6=10.48kNf＝N1/(ΦA)＝10480/(0.197×424)＝125.467N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.169×1.2×1.52/10＝0.057kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+Mw/lb=Max[4.055,6.288,6.288,4.055]/0.6+0.057/1.2=10.527kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝10527/(0.197×424)+0.057×106/4490＝138.725N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h=1.155×1.755×1500=3040.537mmλ=l0/i=3040.537/15.9=191.229查表得，φ1=0.197不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[4.05