龙门架的设计方案

龙门架的设计方案龙门架设计方案一．竖井龙门架方案设计依据。二．设计龙门架的规格和布置628a25200mm的钢板。用螺栓和焊接连接。种跨度的钢梁，其中6m为双跨单轨提升架，6.5m跨双轨两种提升架，7.5m为双跨双轨提升架。三．设计计算=7.9mm<l/400=15mm满足要求。2．6.5m双跨大梁Q235lFq43.4Kg/m，强度和稳定性验算如下：、内力计算电葫芦荷载考虑1.1的动力系数，跨中最大弯矩设计值：Mmax=1.2×0.07ql2+1.1×1.4×0.203×Fl=72.66KN·M支座最大剪力设计值：Vmax=1.2×0.626ql+1.1×1.4×1.0×F=56.02KNNmax

=9KN（风荷载）、抗弯强度验算0.9GB706-65，热轧工字钢截面特性表，ωx=508.2×103mm30.9σ=0.9×Mmax/ωx=128.7N/mm2<f=215N/mm2故强度满足要求。抗剪强度验算查表GB706-65，热轧工字钢截面特性表，I=7114×104mm4，s=292.7×103mm3，t

=8，w0.9τ=0.9×V

×s/I/max

=25.92N/mm2<fw

=125N/mm2V故强度满足要求。稳定性验算大梁受压翼缘侧向自由度长度最大值l=6.5ml/b=6.5/0.28=23.21>16必须进行整体稳定性验算。32a

=0.86Ф

=0.7190.9×M

max

/Фb

b b=186.75N/mm2<f=215N/mm2x故整体稳定性满足要求。刚度验算

=0.521×ql4/100/E/I+1.497×Fl3/100/E/I0=10.1mm<l/400=16.25mm满足要求。3．6.5m三跨大梁32aQ235lFq43.4Kg/m，强度和稳定性验算如下：、内力计算电葫芦荷载考虑1.1的动力系数，跨中最大弯矩设计值：Mmax

=1.2×0.08ql2+1.1×1.4×0.2×Fl=71.83KN·M支座最大剪力设计值：VmaxN

=1.2×0.6ql+1.1×1.4×1.0×F=55.93KN=9KN（风荷载）max、抗弯强度验算提升架为临时施工结构，重要性系数取0.9。6查表GB706-65，热轧工字钢截面特性表，ω=508.2×103mm3x0.9σ=0.9×M

max

/ω=127.17N/mm2<f=215N/mm2x故强度满足要求。抗剪强度验算查表GB706-65，热轧工字钢截面特性表，I=7114×104mm4，s=292.7×103mm3，t

=8，w0.9τ=0.9×V×s/I/t=25.9N/mm2<f

=125N/mm2max w V故强度满足要求。稳定性验算大梁受压翼缘侧向自由度长度最大值l=6.5ml/b=6.5/0.28=23.21>16必须进行整体稳定性验算。32a

=0.86Ф

=0.7190.9×M

max

/Фb

b b=176.87N/mm2<f=215N/mm2x故整体稳定性满足要求。刚度验算

=0.677×ql4/100/E/I+1.458×Fl3/100/E/I0=9.9mm<l/400=16.25mm满足要求。4．7.5m双跨大梁采用工32a、 Q235工字钢，梁跨度l最大为7.5m，荷载F为735KN，比重q52.7Kg/m，强度和稳定性验算如下：、内力计算电葫芦荷载考虑1.1的动力系数，跨中最大弯矩设计值：Mmax

=1.2×0.07ql2+1.1×1.4×0.203×Fl=84.55KN·M支座最大剪力设计值：VmaxN

=1.2×0.626ql+1.1×1.4×1.0×F=56.9KN=9KN（风荷载）max、抗弯强度验算0.9GB706-65，热轧工字钢截面特性表，ω=692.2×103mm3x0.9σ=0.9×M

max

/ω=109.89N/mm2<f=215N/mm2x故强度满足要求。抗剪强度验算查表GB706-65，热轧工字钢截面特性表，I=11076×104mm4，s=400.5×103mm3，t

=9.5，w0.9τ=0.9×V

×s/I/max

=19.53N/mm2<fw

=125N/mm2V故强度满足要求。稳定性验算大梁受压翼缘侧向自由度长度最大值l=7.5ml/b=7.5/0.32=23.44>16必须进行整体稳定性验算。832aф=0.55b0.9×M/ф/ω=199.8N/mm2<f=215N/mm2max b x故整体稳定性满足要求。刚度验算

=0.521×ql4/100/E/I+1.497×Fl3/100/E/I0=10.1mm<l/400=16.25mm满足要求。（二）横梁考虑根据竖井提升要求用单轨和双轨，受力简图如下所示：35KNAACB1800（2300）1800（2300）1800（2300）1800（2300）35KN

35KNAACDB14001800140018001400单轨a、横梁长3.6m按简支梁计算跨中弯矩设计值：Mmax

=1.1×1.4×0.25FL=48.51KN·M最大弯矩点位于C点。9采用工32a、Q235工字钢σ=M /ω=95.45N/mm2<f=215N/mm2max xl/b=1.8/0.28=6.4<16挠度验算：ω=Fl3/48/E/I=2.32mm<l/400=9mmmax满足要求。b、横梁长4.6m按简支梁计算跨中弯矩设计值：Mmax

=1.1×1.4×0.25FL=61.99KN·MC点。采32a、Q235σ=M /ω=121.98N/mm2<f=215N/mm2max xl/b=2.3/0.28=8.2<16挠度验算：ω=Fl3/48/E/I=4.84mm<l/400=11.5mmmax满足要求。双轨横梁长4.6m，按简支梁计算，弯矩最大点在C~D之间。Mmax

=1.1×1.4×0.25FL=75.5KN·M采用工32a、Q235工字钢σ=M /ω=148.6N/mm2<f=215N/mm2max xl/b=1.8/0.28=6.4<16，故不需进行整体稳定性验算。10挠度验算：挠度最大位于AC、DB之间ω=Fα3（3-4α2）/24/E/I=8.58mm<l/400=11.5mmmax满足要求。（三）立杆立杆分为单轨和双轨提升梁计算。（1）单轨32a6.5m0.626×6.5m5.5m截面特性值：A=54.89cm2Ix=7114cm2Iy=345cm2刚度验算：长细比 λx=l0x/ix=36 λmax=λy=219>150计算整体稳定性：对X轴属ayb

=0.910,ф

=0.308x y=N/ф/A=17.5×103/0.308/54.89/10=10.35N/mm<f=215N/m2 满足）(2)双轨11I32a6.560.626×6.55.5刚度验算：长细比λx=36λy=219λmax=λy=219>150。Xayb类

=0.910，ф

=0.308x yσ=N/ф/A=35103/0.308/54.89/102=20.7N/mm2<f=215N/mm2（满足）（四）挡土撑计算I14、Q2357.5m利，为三跨连续梁：荷载计算2.5m15°挡土撑所受主动土压力均布荷载为：q=1/2×20×（1.7+2.5）tg2（45-15/2）×0.8=19.9KN/m内力计算最大弯矩设计值：Mmax

=1.2×0.08ql212=1.2×0.08×19.9×2.52=11.94KN·M支座最大剪力设计值：Vmax

=1.2×0.6ql=1.2×0.6×19.9×2.5=35.82KNNmax

=9KN（风荷载）抗弯强度验算0.9GB706-65ω=101.7×103mm3x0.9σ=0.9×M/ω=0.9×11.94×106/101.7/103max x=0.9×117.4N/mm2<f=215N/mm2故满足强度要求。抗剪强度计算查表GB706-65中热轧工字钢截面特性表，可知I=712×104mm4，s=44.4×103mm3，t

=5.5w0.9τ=0.9×V×s/I/=0.9×40.61N/mm2<f

=0.9×35.82×103×44.4×103/712/104/5.5w=125N/mm2V故满足要求。稳定性计算挡土撑上满铺钢板，稳定性不用计算。13Dω=0.677×ql4/100/E/I0=0.6777×19.9×2.54×1012/100/206/103/712/104=3.6<l/400=6.25mm满足要求（五、节点验算、柱脚及横梁和立柱采用螺栓固定后施焊。节点螺栓选用M20、柱脚及横梁和立柱焊缝：焊缝高度为h=8mm，满足要求，可五．提升架的加工图见附图。六．提升架附属设施检修平台和雨棚本检修平台承载力较低，检修人员不超过两人，检修用工具不超过10Kg.在大梁工字钢上面，如附图所示。爬梯及挡土设施ф20300mm，圆14钢与立柱工字钢两翼焊牢。为方便堆土和出土，在堆土跨距立柱0.4m,1.2m2.0mI1414mm200×200如附图所示，挡土柱采用I28a3000mm，并嵌固于600×600×600的混凝土基础内500mm，施工时可根据堆土和出土需要进行安装。七．加工说明20mm尺寸必须准确无误。2．圈梁外的立柱，要设置0.8m×1.0m×0.8m(长×宽×高)的混凝土基础，在混凝土基础上预埋钢板，要求基础混凝土一次浇筑完成。提升架立柱与横梁预固定用高强度螺栓连接，螺栓均为ф18ф20与立柱间采用焊接连接。电葫芦应设垂直和水平运输限位器。16mm0.5m0.5mф18×608mm。横撑、斜撑及剪刀撑的连接均用螺栓预固定后焊缝连接。15围挡设计计算围挡得搭设要求：1柱高m：4.000柱截面：普通热轧工字钢I16柱平面内计算长度系数：2.000柱平面内计算长度：2.000强度计算净截面系数：1.000截面塑性发展：不考虑是否进行抗震设计：不进行抗震设计2、风压计算风动压（伯努力方程）ω=0.5γ.ν20由于γ.=γ/g γ=0.01225KN/m3（标准状态10级风速ν=28.4m/s所以十级风速的基本风压ω=0.5×0.01225×28.42/9.8KN/m2=0.51KN/m20风荷载标准值ω=βμμωk gz s z 016β=1.88(Bgzμ=1.3 μ=1.4s z所以ω=1.88×1.3×1.4×0.51=1.746KN/m2k每柱均布荷载设计值ω＇=1.2×1.746=2.10KN/mk根部弯矩μ＇=2.10×4×0.5×1.4×4=23.52KN·Mk3、设计内力：绕X绕Y

(Kn.m):23.520x(Kn.m):0.000yN(Kn)：0.0004、截面特性计算A=2.6110e-003;

=4.4000e-002；Yc

=8.0000e-002cI=1.1270e-005 xI=6.5700e-002;x

=9.3100e-007；y=1.8900e-002yW=1.4090e-004;1xW=2.1100e-005;1y

=1.4090e-0042x=2.1100e-0052y5、柱构件平面内稳定验算结果平面内计算长度（m平面内长细比

：121.766x对Xa

：0.483x17等效弯矩系数

:1.000