福州中旅施工道路专项施工方案

中国建筑工程总公司 CHINA福州中旅城施工道路过板专项施工方案中国建筑第七工程局中国建筑第七工程局2007年07月目录1、编制依据 ４2、工程概况 ５3、施工方案 64、施工技术措施 85、板带的计算 101、编制依据1.1编制依据（1）福建省建筑设计研究院提供的基坑支护工程设计图纸。（2）福建省建筑设计研究院提供的《福州中旅城二期岩土工程勘察报告》。（3）主要的国家或行业规范、标准、规程、图集、地方标准、法规图集。（4）7月31日《基坑支护图纸会审纪要》规范、标准、文件一览表表1-1序号名称编号或文号⑴《混凝土结构荷载规范》GB5007-2002⑵《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002⑶《钢筋焊接及验收规范》JGJ18-2003⑷《混凝土结构设计规范》GB50009-2001⑸《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001⑹《建筑抗震设计规范》GB500011-2⑺《混凝土泵送施工技术规程》JGJ/T10-952、工程概况2.1工程建设概况本项目位于福州市五四路黄金地段，东临五四路，与福建省外贸中心酒店（35层）隔路相望，南侧与闽侨大厦基建工地相依，北临福州闽江饭店（15层），西侧为福建省侨办宿舍。工程建设概况一览表表2.1-1工程名称福州中旅城二期基坑支护工程工程地址福州市五四路闽江饭店边上建设单位福建中旅房地产开发有限公司设计单位福建省建筑设计研究院监理单位福州弘信监理工程有限公司监督单位福州市质量监督站结构形式两层内支撑排桩支护结构桩基类型冲（钻）孔灌注桩+水泥土搅拌桩2.2施工现场概况本工程场地狭窄，南面临时大门（宽8米，简称大门1）入口正对地下室东南角，且大门距离地下室围护仅4米，地下室施工时，施工进出车辆必须从局部地下室支撑梁、围护桩上通过（平面位置详见下图），由于现场地面标高约为-1.0米，而地下室围护桩顶圈梁面及第一道支撑梁面标高均为-2.5米，地下室施工时大门1门口临时通道在相应地下室上方应设计临时架空钢筋混凝土过板；以上钢筋混凝土过板尺寸按现场实际，荷载按20KN/M2（动栽）计算，按照7月31日图纸会审纪纪要，由项目部提出相关数据，报请省建筑设计院设计，然后实施。3、施工方案3.1由于本工程场地狭窄，地下室阶段大门1为主要施工通道。因此必须恢复受桩基施工影响被破除的原施工道路。现拟设计一块钢筋混凝土板带架设在第一道冠梁上（冠梁按原设计不变），来承受路面荷载，恢复原道路以便施工顺利进行。具体尺寸详下图,3.2施工顺序⑴待该部分工程桩施工完毕，土方挖除从现地面开挖至-3.3米,宜采用人工开挖；⑵冲（钻）孔灌注桩施工，采用间隔（1跟桩或1桩以上）跳打；⑶按设计要求，施工围护桩后侧水泥土搅拌桩；⑷在板带处范围圈梁、环梁及支撑梁位置土方开挖至-3.30m，并凿去桩头至设计标高；⑸排桩桩顶圈梁及板带施工；⑹土方应分层回填夯实,回填材料采用密实度≥93％的粘土，回填至标高-1.0米；⑺施工砼面层与旧道路相接,恢复施工道路。4、施工技术措施4.1模板4.1.1模板横楞采用50×100木方@≤400mm，纵楞采用50×100木方间距@800mm；梁中间设一道M12对拉螺栓@800，梁面采用50×100木方加固@1000，两侧采用50×100木方加固@1500斜向布设，支撑于坚实土面上4.1.2由于压顶梁和内支撑是支撑在刚开挖土层上，为了减少沉降和结构变形，对土层采取临时加固措施，铺设一层砂石垫层，并用20厚1:3水泥砂浆抹光。砂石垫层厚100mm，宽为梁宽加200，级配为砂：石子1:2，采用平板振动器振实并洒水拍平，并用水准仪找平，保证梁底标高，由于梁截面和跨度较大，因而底模按0.2～0.34.2钢筋4.2.1根据设计要求，圈梁外侧主筋可在支撑与支座处三分之一范围搭接，采用焊接，接缝长度应≥10d，内侧主筋可在支撑梁支座处搭接，搭接长度应≥40d。支撑梁的上主筋可在跨中三分之一范围内搭接，采用焊接，搭接长度就10d（单面）或≥5d（双面）其下主筋可在立柱处搭接，搭接长度应≥40d。4.2.2圈梁与支撑梁分两个施工段施工，各施工段交接处需预留插曲筋，并根据数量分两次搭接。4.2.3钢筋保护层厚度为35mm，所有的钢筋保护层均采用预制砂浆垫块，厚度同保护层，其间距应在14.3混凝土4.3.1砼振捣采用插入式振动器施工，振动棒的插入间距为500mm，每振点的振捣延续时间，应使砼表面呈现浮浆和不再下沉为止。4.3.2内支撑梁、压顶梁应留设施工缝，根据设计单位的要求，将施工缝留置在支撑环梁与圈梁连接处断面在2m以上位置，施工缝为启口缝，用铁丝网围挡，成型后表面予以凿毛。禁止留置在平直段内。4.3.4砼浇筑时应按规定制作试块并多做一组，同条件养护，待土方开挖之前，进行试压，达到设计要求强度的80％后方可进行土方开挖。

4.4道路过板的拆除4.4.1在拆除道路过板前先凿除路面层砼，然后开挖-2.5米～-1.0米之间的回填土。挖出的土方及时外运，严禁将土方堆放于基坑附近四周。4.4.2按原图纸设计要求，待拆除第一层支撑时一并拆除该道路过板，然后施工第一层地下室。5、板带的计算设计基本参数:拟采用板厚250mm,梁L1、L2截面尺寸均为500×800mm,跨度分别为11.2米与7.8米，混凝土等级C30,Ⅲ级钢筋。梁板配筋图及节点大样如下:5.1板面荷载计算恒载:覆土重:18×1.5=27kN/m2混凝土自重:25×0.5×0.8=10kN/m2活载:车行荷载(按消防车):20kN/m25.2梁荷载计算(按单向板传递荷载近似计算)L1恒载:27kN/m2×2≈54kN/m活载:20kN/m2×2≈40kN/mL2恒载:27kN/m2×2+27kN/m2×1≈80kN/m活载:20kN/m2×2≈40kN/m5.3冠梁荷载计算由于冠梁直接传递荷载到围护桩上属多跨连续梁受力较小,因此冠梁配筋按原设计不变。5.4竖向承载力计算(受力较小从略)5.4梁板配筋计算书5.4.1构件平面图：5.4.2板的配筋计算:（1）双向板：B-1(近似按11000×4000板带计算)1．1基本资料1．1．1工程名称：福州中旅城二期工程临时施工道路1．1．2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端/固端/固端/固端1．1．3荷载标准值（按静力计算手册考虑活荷不利布置）1．1．3．1永久荷载标准值楼板自重：gk1＝0.25*25＝6.25kN/m均布荷载：gk2＝27kN/m1．1．3．2可变荷载标准值均布荷载：qk1＝20kN/mγQ＝1.4ψc＝0.7ψq＝0.41．1．4计算跨度Lx＝11000mm计算跨度Ly＝4000mm板厚h＝250mm（h＝Ly/16）板底、板面纵筋合力点至近边距离：as＝35mm、as'＝35mm1．1．5混凝土强度等级：C30fc＝14.33N/mmft＝1.43N/mmftk＝2.01N/mmEc＝29791N/mm1．1．6钢筋抗拉强度设计值fy＝300N/mmEs＝210000N/mm1．2弯矩计算结果1．2．1平行于Lx方向的跨中弯矩MxMxgk1＝(0.00198+0.2*0.04222)*6.25*4^2＝1.04kN·mMxgk2＝(0.00198+0.2*0.04222)*27*4^2＝4.50kN·mMxqk1＝[(0.00198+0.2*0.04222)*20*4^2+(0.00862+0.2*0.11419)*20*4^2]/2＝6.70kN·mMx＝Max{Mx(L),Mx(D)}＝Max{16.04,14.05}＝16.04kN·mMxk＝12.25kN·mMxq＝8.23kN·mAsx＝264mmρ＝0.13%ρmin＝0.21%Asx*＝537mmΦ10@140（As＝561）1．2．2平行于Ly方向的跨中弯矩MyMygk1＝(0.04222+0.2*0.00198)*6.25*4^2＝4.26kN·mMygk2＝(0.04222+0.2*0.00198)*27*4^2＝18.41kN·mMyqk1＝[(0.04222+0.2*0.00198)*20*4^2+(0.11419+0.2*0.00862)*20*4^2]/2＝25.36kN·mMy＝Max{My(L),My(D)}＝Max{62.72,55.46}＝62.72kN·mMyk＝48.04kN·mMyq＝32.82kN·mAsy＝1023mmρ＝0.48%Φ12@100（As＝1131）1．2．3沿Lx方向的支座弯矩Mx'Mx'gk1＝-0.05583*6.25*4^2＝-5.58kN·mMx'gk2＝-0.05583*27*4^2＝-24.12kN·mMx'qk1＝-0.05583*20*4^2＝-17.86kN·mMx'＝Max{Mx'(L),Mx'(D)}＝Max{-60.65,-57.6}＝-60.65kN·mMx'k＝-47.56kN·mMx'q＝-36.85kN·mAsx'＝988mmρ＝0.46%Φ12@100（As＝1131）1．2．4沿Ly方向的支座弯矩My'My'gk1＝-0.0833*6.25*4^2＝-8.33kN·mMy'gk2＝-0.0833*27*4^2＝-35.99kN·mMy'qk1＝-0.0833*20*4^2＝-26.66kN·mMy'＝Max{My'(L),My'(D)}＝Max{-90.5,-85.95}＝-90.50kN·mMy'k＝-70.97kN·mMy'q＝-54.98kN·mAsy'＝1515mmρ＝0.70%Φ14@100（As＝1539）1．3跨中挠度验算挠度f＝5.8mmf/Ly＝1/688（2）双向板：B-2(近似按7000×3500板带计算)2．1基本资料2．1．1工程名称：福州中旅城二期工程临时施工道路2．1．2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端/固端/固端/固端2．1．3荷载标准值（按静力计算手册考虑活荷不利布置）2．1．3．1永久荷载标准值楼板自重：gk1＝0.25*25＝6.25kN/m均布荷载：gk2＝27kN/m2．1．3．2可变荷载标准值均布荷载：qk1＝20kN/mγQ＝1.4ψc＝0.7ψq＝0.42．1．4计算跨度Lx＝7000mm计算跨度Ly＝3500mm板厚h＝250mm（h＝Ly/14）板底、板面纵筋合力点至近边距离：as＝35mm、as'＝35mm2．1．5混凝土强度等级：C30fc＝14.33N/mmft＝1.43N/mmftk＝2.01N/mmEc＝29791N/mm2．1．6钢筋抗拉强度设计值fy＝300N/mmEs＝210000N/mm2．2弯矩计算结果2．2．1平行于Lx方向的跨中弯矩MxMxgk1＝(0.0038+0.2*0.04)*6.25*3.5^2＝0.90kN·mMxgk2＝(0.0038+0.2*0.04)*27*3.5^2＝3.90kN·mMxqk1＝[(0.0038+0.2*0.04)*20*3.5^2+(0.0174+0.2*0.0965)*20*3.5^2]/2＝5.94kN·mMx＝Max{Mx(L),Mx(D)}＝Max{14.09,12.31}＝14.09kN·mMxk＝10.75kN·mMxq＝7.18kN·mAsx＝232mmρ＝0.11%ρmin＝0.21%Asx*＝537mmΦ10@140（As＝561）2．2．2平行于Ly方向的跨中弯矩MyMygk1＝(0.04+0.2*0.0038)*6.25*3.5^2＝3.12kN·mMygk2＝(0.04+0.2*0.0038)*27*3.5^2＝13.48kN·mMyqk1＝[(0.04+0.2*0.0038)*20*3.5^2+(0.0965+0.2*0.0174)*20*3.5^2]/2＝17.24kN·mMy＝Max{My(L),My(D)}＝Max{44.06,39.31}＝44.06kN·mMyk＝33.84kN·mMyq＝23.50kN·mAsy＝707mmρ＝0.33%Φ10@110（As＝714）2．2．3沿Lx方向的支座弯矩Mx'Mx'gk1＝-0.057*6.25*3.5^2＝-4.36kN·mMx'gk2＝-0.057*27*3.5^2＝-18.85kN·mMx'qk1＝-0.057*20*3.5^2＝-13.97kN·mMx'＝Max{Mx'(L),Mx'(D)}＝Max{-47.41,-45.03}＝-47.41kN·mMx'k＝-37.18kN·mMx'q＝-28.80kN·mAsx'＝763mmρ＝0.36%Φ10@100（As＝785）2．2．4沿Ly方向的支座弯矩My'My'gk1＝-0.0829*6.25*3.5^2＝-6.35kN·mMy'gk2＝-0.0829*27*3.5^2＝-27.42kN·mMy'qk1＝-0.0829*20*3.5^2＝-20.31kN·mMy'＝Max{My'(L),My'(D)}＝Max{-68.95,-65.49}＝-68.95kN·mMy'k＝-54.08kN·mMy'q＝-41.89kN·mAsy'＝1131mmρ＝0.53%Φ14@125（As＝1232）2．3跨中挠度验算挠度f＝5.2mmf/Ly＝1/6705.4.3梁的配筋计算:（1）连续梁：L-11．1基本资料1．1．1工程名称：福州中旅城二期工程临时施工道路1．1．2结构构件的重要性系数γo＝1考虑活荷不利组合1．1．3混凝土容重γc＝25kN/m箍筋间距Sv＝200mm1．1．4可变荷载的分项系数γQ＝1.4可变荷载的组合值系数ψc＝0.7可变荷载的准永久值系数ψq＝0.41．1．5C30混凝土强度：fc＝14.3N/mmft＝1.43N/mmftk＝2.01N/mmEc＝29791N/mm1．1．6钢筋强度设计值：fy＝360N/mmfyv＝210N/mmEs＝200000N/mm1．1．7纵筋合力点至近边距离as＝40mm受拉钢筋最小配筋率ρmin＝0.20%1．2几何信息最左端支座：固端i———跨号Li———第i跨跨度（mm）b———截面宽度（mm）h———截面高度（mm）bf'———上翼缘高度（mm）hf'———上翼缘高度（mm）bf———下翼缘高度（mm）hf———下翼缘高度（mm）iLi截面bhbf'hf'bfhf右节点111200矩形500800固端1．3荷载信息i、j———跨号、节点号P、P1———单位：kN/m、kNM—————单位：kN·MX、X1———单位：mm1．3．1跨中荷载i恒、活荷荷载类型P或MP1XX11恒荷均布荷载54.001活荷均布荷载40.00梁自重1恒荷均布荷载10.001．4计算结果1．4．1支座反力标准值（单位：kN，向上为正；kN·M，逆时针为正）iN（I）M（I）N（J）M（J）1恒荷358.4669.0358.4-669.0活荷224.0418.1224.0-418.1活荷Min0.00.00.0-418.1活荷Max224.0418.1224.00.01．4．2支座反力设计值（单位：kN，向上为正；kN·M，逆时针为正）iN（I）M（I）N（J）M（J）1743.71388.2743.7-1388.2Min672.01254.4672.0-1312.9Max743.71388.2743.7-903.21．4．3梁内力标准值（单位：V———kN，以绕截面顺时针为正；M———kN·M，以下侧受拉为正）iI1234567J1M恒荷-669.0-230.083.6271.8334.5271.883.6-230.0-669.0V恒荷358.4268.8179.289.60.0-89.6-179.2-268.8-358.4M活荷-418.1-143.752.3169.9209.1169.952.3-143.7-418.1V活荷224.0168.0112.056.00.0-56.0-112.0-168.0-224.0Mmin活荷-418.1-143.70.00.00.00.00.0-143.7-418.1Vmin活荷0.00.00.00.00.0-56.0-112.0-168.0-224.0Mmax活荷0.00.052.3169.9209.1169.952.30.00.0Vmax活荷224.0168.0112.056.00.00.00.00.00.01．4．4梁内力设计值及配筋V——剪力（kN），以绕截面顺时针为正；M——弯矩（kN·M），以下侧受拉为正；As———纵筋面积（mm）；Asv———箍筋面积（mm）iI1234567J1M－-1388.2-477.20.00.00.00.00.0-477.2-1388.2As面筋644818580000018586448As/bho1.70%0.49%0.00%0.00%0.00%0.00%0.00%0.49%1.70%x/ho0.4260.1230.0000.0000.0000.0000.0000.1230.426裂缝宽度0.2340.3960.0000.0000.0000.0000.0000.3960.234实配面筋709320440000020447093M＋0.00.0173.5564.0694.1564.0173.50.00.0As底筋0064822252795222564800As/bho0.00%0.00%0.17%0.59%0.74%0.59%0.17%0.00%0.00%x/ho0.0000.0000.0430.1470.1850.1470.0430.0000.000裂缝宽度0.0000.0000.3470.3820.3540.3820.3470.0000.000实配底筋0071324473075244771300V743.7557.8371.8185.90.0-185.9-371.8-557.8-743.7Asv3631771616161616177363构造配筋As,min＝800Asv,min＝164Dmin＝φ6Smax＝350挠度验算截面4：f＝-30.3f/Li＝1/370（2）连续梁：L-22．1基本资料2．1．1工程名称：工程一2．1．2结构构件的重要性系数γo＝1考虑活荷不利组合2．1．3混凝土容重γc＝25kN/m箍筋间距Sv＝200mm2．1．4可变荷载的分项系数γQ＝1.4可变荷载的组合值系数ψc＝0.7可变荷载的准永久值系数ψq＝0.42．1．5C30混凝土强度：fc＝14.3N/mmft＝1.43N/mmftk＝2.01N/mmEc＝29791N/mm2．1．6钢筋强度设计值：fy＝360N/mmfyv＝210N/mmEs＝200000N/mm2．1．7纵筋合力点至近边距离as＝40mm受拉钢筋最小配筋率ρmin＝0.20%2．2几何信息最左端支座：固端i———跨号Li———第i跨跨度（mm）b———截面宽度（mm）h———截面高度（mm）bf'———上翼缘高度（mm）hf'———上翼缘高度（mm）bf———下翼缘高度（mm）hf———下翼缘高度（mm）iLi截面bhbf'hf'bfhf右节点17800矩形500800固端2．3荷载信息i、j———跨号、节点号P、P1———单位：kN/m、kNM—————单位：kN·MX、X1———单位：mm2．3．1跨中荷载i恒、活荷荷载类型P或MP1XX11恒荷均布荷载80.001活荷均布荷载40.00梁自重1恒荷均布荷载10.002．4计算结果2．4．1支座反力标准值（单位：kN，向上为正；kN·M，逆时针为正）iN（I）M（I）N（J）M（J）1恒荷351.0456.3351.0-456.3活荷156.0202.8156.0-202.8活荷Min0.00.00.0-202.8活荷Max156.0202.8156.00.02．4．2支座反力设计值（单位：kN，向上为正；kN·M，逆时针为正）iN（I）M（I）N（J）M（J）1639.6831.5639.6-831.5Min569.4740.2569.4-814.7Max639.6831.5639.6-616.02．4．3梁内力标准值（单位：V———kN，以绕截面顺时针为正；M———kN·M，以下侧受拉为正）iI1234567J1M恒荷-456.3-156.957.0185.4228.2185.457.0-156.9-456.3V恒荷351.0263.3175.587.80.0-87.8-175.5-263.2-351.0M活荷-202.8-69.725.482.4101.482.425.3-69.7-202.8V活荷156.0117.078.039.00.0-39.0-78.0-117.0-156.0Mmin活荷-202.8-69.70.00.00.00.00.0-69.7-202.8Vmin活荷0.00.00.00.00.0-39.0-78.0-117.0-156.0Mmax活荷0.00.025.482.4101.482.425.30.00.0Vmax活荷156.0117.078.039.00.00.00.00.00.02．4．4梁内力设计值及配筋V——剪力（kN），以绕截面顺时针为正；M——弯矩（kN·M），以下侧受拉为正；As———纵筋面积（mm）；Asv———箍筋面积（mm）iI1234567J1M－-831.5-285.80.0