塔吊施工方案-3(标准版)

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塔吊施工方案_3（标准版）(标准施工方案，可以直接使用，可编辑优秀版资料，欢迎下载）塔吊专项施工方案审核:审批：湖南天顺建设2021年09月目录_Toc302723809”二、工程概况： 3四、塔吊安装 5六、塔机的维修与保养 10_Toc302723816"九、附塔机基础及平衡重和塔吊计算书 14一、编制依据：1、泽云广场二期工程施工图纸2、《建筑结构荷载规范》(GB50009—2006)3、《塔式起重机使用说明书》4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）5、《地基与基础施工及验收规范》(GBJ202—83)6、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）7、《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB54-92）8、《钢结构设计规范》(GB50017-2003）9、《钢结构工程施工及验收规范》（GB55-95）二、工程概况：1.工程名称:泽云广场二期8＃、9#、11#楼2。工程地址：常德市武陵大道与常德大道东北角交汇处3。建设单位：常德泽云实业4。设计单位：长宇(珠海）国际建筑设计5.监理单位:广东海外建设监理6.施工单位:湖南天顺建设7。建筑工程:本工程主体为框架剪力墙结构，8＃楼总建筑面积24037。46㎡,檐口高度99.50m，共地下一层，地上二十六层。9＃楼总建筑面积23033。35㎡，檐口高度80.1m，地上25层。11＃楼檐口高度23。8m。根据该工程的施工特点和进度要求及本公司的设备情况，本工程选用QTZ80（TC5610—6）塔机作为垂直运输工具，共三台。塔机基本技术参数如下表：QTZ80（TC5610—6)塔机主要技术参数项目名称单位设计值备注公称起重力矩KN·m800最大额定起重量t6最大工作幅度m56最小工作幅度m2.5最大幅度时额定起重量t6最大起重量时允许最大幅度m56起升高度固定式m40.5附着式m220a=2时起升机构起升速度倍率a=2a=4速度m/min80408。8840204。44相应最大起重量t1。533366整机总功率（不包括顶升）KW32。8三、塔吊基础设计1.塔吊基础方案分析本工程对塔吊的基础要求较高，因施工场地地质坚固牢实，采用整体钢筋混凝土基础,以确保塔吊基础的稳定性。2.塔吊安装位置选择根据本工程在施工中垂直运输工作量较大，施工场地受限制的特点,结合建筑物的高度、结构类型、施工现场环境，综合考虑工期、吊运能力、机械类型等因素,同时为不影响后期地下车库的施工，将塔吊安装位置选择在建筑物北侧及东南和东北面各一台，塔吊平面位置详见附图.塔机用电独立设置配电箱,并设置在离塔机5米处。地基周围，已清理场地,平整障碍物.后附固定基础及平衡重四、塔吊安装1。塔机安装要求及注意事项(1）负责塔机安装的单位应具有省级安检部颁发的相应资质，操作人员应具有相应的资格证(塔机安装单位和操作人员资质、资格的审核、管理按安全生产专项施工方案中的规定执行)。在安装塔机时，必须按塔机使用说明书规定的要求和顺序进行。（2）塔机安装在专用的混凝土基础上，附着点预埋件与混凝土结合必须牢固可靠。(3)塔机中心距建筑物外墙距离为4000㎜，场地应平整无杂物及障碍,场地上空不得有任何架空电线。（4）安装时，装配好的销轴端部开口销，必须按规定张开轴端挡板螺栓，钢丝绳卡螺栓及其他连接螺栓必须牢固可靠并符合有关规定,各部件中使用的标准件以及轴端挡板销轴等，必须使用合格品，不得随便代用。(5）在塔机安装过程中，操作人员必须戴安全帽,高空作业人员应穿防滑胶底鞋并配戴安全带。（6）塔吊安装时采用20t汽车起重机。在安装时准备好常用工具及经纬仪等测量仪器，并配备塔吊司机二名，安装钳工二名，安装电工一名，起重一人，指挥一人.各操作人员必须持证上岗。2.塔机安装顺序（1）安装底架十字梁。将已组装在一起的十字梁置于基础上，找正后用压板地脚螺栓固定好，四个支座应水平，平面度误差应≤1.5㎜。（2）将两个基础节和一个加强节连接好，与十字梁四个支座用M36高强螺栓紧固，有标准节踏步的一面应与建筑物垂直。（3）装套架。将顶升套架组装好,套在装好的两节塔身上，注意要将爬爪销轴担在塔节的踏步上，液压系统置于塔身后面一侧，接好临时电源线。（4）将下转台与套架及塔身连接在一起，然后把引进梁装在下转台下端面上呈前后方向。（5）将下转台、回转支承、上转台、回转机构、塔帽组装好吊起放在标准节上,并用螺栓连接好，吊装塔帽前应分别将吊臂前后拉板及一节拉杆和平衡臂拉杆各一节安装在塔帽上.（6)将司机室安装在上转台上。（7）将平衡臂、起升机构、配电柜、平衡臂拉杆装好并接好各部分所需电线。将平衡臂水平吊起（同时在吊点处做上平衡标记,拆塔时用)与上转台、回转塔身后侧。平衡臂铰点用销轴连接好继续起吊，使平衡臂后端抬起成一角度,然后将平衡臂上的两节拉杆与事先安装在塔顶上的两节拉杆分别用销轴连接好，再将平衡臂放平,使拉杆受力.（8)吊两块平衡重，放在靠近起升机构一侧,起升机构接临时线。（9)吊装平衡重，每次吊一块。(10）切断临时线总电源，完成塔机的各部位电气接线,接线必须按照塔机使用说明书中有关电器原理图、电器布置图及电器接线图进行.接线后检查各部件对地的绝缘电阻。(11）安装斜撑杆，顶升两个标准节.(12）安装过程中的其他要求严格遵循塔机使用说明书进行。3。附墙件的安装（1)根据建筑物特点和塔吊的附墙件尺寸，预先确定建筑物的连接点，并要预埋准确。附墙件按照说明书的规定进行设置。(2）安装过程必须用经纬仪检查塔机轴心的垂直度，其垂直度全高不超过1/1000，可调节四根附着用支撑杆上螺丝。4。塔机调式（1）回转限位器的调试开动回转机构使电源电缆处于不打绞状态,将吊钩向左回转180度,这时调整限位器一个触点触头,使触头切断向左回转的电机线路，吊臂只能向右回转，不能向左旋转.这时再调另一个触点,将吊臂向右回转540度停止，调整限位器的另一个触点,使其切断向右回转的电机线路,吊臂只能向左回转，不能右旋转。调整完毕后再反复调试三次，直到左右限位灵敏可靠，达到要求为止。（2）起升高度限位的调整（1）起升高度相同，滑轮组倍率不同时，高度限位器应重新调整，起升高度发生变化时（加减节)，高度限位器也应重新调整。(2）调整起升卷筒旁边高度限位器中的凸轮，使吊钩达到预定的极限高度（起重机臂架根部铰点高度减少约2m，即为预定极限高度）时，限位开关动作,吊钩不能再上升，再启动时只能下降。（3）吊钩升降试动作三次，效果一样即可。(4）调整时吊钩以中档升降，空钩无负载。(3）起重量限制器的调整四倍率滑轮组调整法高档断电调整（幅度不能大于25m）（1）吊重2950kg，吊钩以低、中、高三档速度各升降一次,不允许任何一档不能升降现象。（2）再加吊重20kg，以高速挡起升，若能起升，升高10m高度后再下降放置地面。(3）重复(2）的全部动作，直至高速档不能起升时,记录下所吊重物Q高，Q高应在3000～3180kg之间,接近小值教为理想。(4）去掉重物，重复动作三次,三次所得Q高应基本一致。低中档断电调整（幅度不能大于13。7m）(1）吊重5900kg，吊钩以低、中个档升降一次，操作高档时不能起升。（2）再加吊重20kg，吊钩以低、中速档起升,若能起升，上高约10m高度后再下降放置地面，调整限位开关.（3)重复（2）的全部动作，直至亮灯报警短电时，记录下此时的起重量Q断，Q断应在6000～6360kg之间，接近小值较为理想。（4）去掉若干重物,直至报警解除，再重复(3）动作二次,三次所得Q断应基本一致。（4）力矩限制器的调整调整时吊钩采用四倍率和独立高度（40m）以下,起吊重物稍离地，小车能够运行即可调整.（5）幅度限位器的调整（1）吊钩空载，当小车行至最大幅度或最小幅度时，限位开关动作，小车停止运行，再启动时,小车只能向相反方向运行。（2）小车运行动作三次,动作效果均一样即可。5.塔机试运转（1）空载运转检查各机构运转是否正常，各限位开关是否灵敏可靠，各电器元件动作是否准确无误。（2）额定荷载试验①4倍率时，幅度45m,吊重1.3t，幅度3～13。72m时吊重6t；②起吊6t向外变幅13。72~14.72m之间应鸣铃报警，小车停止，吊钩不能上升；③变幅45m起吊1。4t应鸣铃报警，吊钩不能上升;④起吊6t，幅度小于7m，吊钩起升5m，升降三次作刹车试验；⑤起吊6t，幅度13.72m左右，回转三次，并使小车从13。72m运行至3m处来回往返一次；⑥吊重1.3t同时进行起升和左右回转，两次，并使小车幅度45m处运行至3m处来回往返一次，再进行变幅与回转两项复合操作试验。6、固定支腿的安装固定支腿的安装十分重要，将4只固定支腿与预埋支腿固定基节EQ用12件10.9级高强螺栓装配在一起。为了便于施工，当钢筋捆绑扎到一定程度时，将装配好的固定支腿和预埋支腿固定基节EQ整体吊入钢筋网内。固定支腿周围的钢筋数量不得减少和切断。主筋通过支腿有困难时,允许主筋避让。吊起装配好的固定支腿和预埋支腿固定基节EQ整体,浇筑砼。在预埋支腿固定基节EQ的两个方向中心线上挂铅垂线,保证预埋后预埋支腿固定基节EQ中心线与水平面得垂直度≤1。5/10000。固定支腿周围混凝土充填率必须达到95%以上。7、附着式本塔机支腿固定独立式的最大起升高度为40.5m，起升高度超过40.5m，必须增加塔身节并附着装置加固塔身。至少增加3层附着装置后最大起升高度118。9m。五.塔机安全验收与操作使用（1）塔机初次安装完毕必须省级安全检测部门检测合格后，并由项目经理部汇同项目监理部技术人员现场验收合格后方可使用，以后采取分段安装，分段验收合格后方可使用,验收均应有项目经理、安全员和操作人员签字后报监理工程师检查验收。（2）塔机的操作人员必须经过专业培训，必须了解机械的构造和使用,熟知机械的保养和安全操作规程，并取得省级安检部门颁发的资格证书，非安装、维护、驾驶人员未经许可不得攀登塔机。（3)起重机的正常工作气温为20。C～40。C,风速低于20m/s.（4）在夜间工作时,除塔机本身备有照明外，施工现场应备有充足的照明设备.（5）在司机室内禁止存放润滑油，油棉纱及其它易燃易爆物品,严禁使用电炉取暖.（6）起重机必须安装避雷针，同时有良好的接地。(7）塔机定机定人，由专人负责,非机组人员不得进入司机室擅自进行操作.在处理电气故障时，须有专职维修人员2人以上.（8）司机操作严禁按“十不吊”规则执行。（9）塔机在操作使用前，必须按照使用说明书的规定对各安全保护装置进行仔细检查，不符合要求时严禁作业.（10)作业场地严禁闲人进入塔机工作范围,起重臂下严禁站人.（11）塔机工作时，地面应设专人与司机联系，并指挥塔机工作。（12）塔机在起吊重物经过地面工作人员上空时,应命铃示警。（13）塔机必须严格按使用说明书规定的起重特性进行工作，严禁超力矩作业，不允许将安全装置拆掉进行违章作业。（14）塔机不得斜拉或斜吊重物，严禁用于拔桩或类似作业，严禁起吊不明重量的物品，冬季严禁起吊冻结在地面上的物品。（15)塔机起重臂的回转运动没有停止之前，严禁使用回转制动器。（16）严禁使用塔机的吊钩吊运人员.(17）变幅小车的维修吊篮，承载负荷不得超过100kg，维修人员不得超过2人。（18）塔机在进行起重作业时,扶梯和平台上严禁站人，不得在作业中维修或调试机构设备。（19）吊钩落地后，不得再放松起重绳。(20）司机下班前，必须将吊钩起升,超过塔机回转范围内的一切物体高度,将小车置于距塔身中心15～18m处停放。并将各操纵开关拨至零位上，切断室内总电源，门上锁，同时切断地面总电源，方可离开.（21）风力大于6级时，塔机严禁工作，雷雨时严禁在塔机下走动,塔身必须有良好的接地，接地电阻应大于10Ω。(22）塔机在工作中如发现制动失灵，应发出警告信号，并将重物转到空旷无人的地方，用电动机控制重物下落，严禁靠重物的自重下滑。(23）塔机作业时突然停电，应查明原因，如停电时间较长，应采取措施将重物慢慢降落至地面.(24)对有快慢档机构的操作,必须由慢到快或由快到慢,严禁越档操作,每过渡一个档位时间不得少于2～4秒。(25）在使用有正反转的机构中,需反向时，必须在惯性力消失、电机停转后方可启动反向开关,严禁突然开动正反转开关制动.（26）塔吊安装完毕、调试完成后,必须经过当地有关部门验收合格并取得合格证后方可使用。六、塔机的维修与保养1。日常保养每班前进行检查，并做好检查记录。(1）检查各减速机油量,如低于规定油面高度时，应及时加油,油质必须纯净，不得含有腐蚀剂或有不清洁的油混入，加油时应使用过滤网进行过滤。(2）检查起升机构卷筒轴承与牵引机构卷筒两端轴承的润滑情况。各减速器用油标号:起升机构减速器70＃工业齿轮油，回转机构减速器90＃齿轮油,牵引机构减速器70#工业齿轮油。在无70＃工业齿轮油时，可用40＃机械油代替.（3）检查电源电缆线有无损坏、各连接处有无松动与磨损，消除电器设备的灰尘。检查各接触器、控制器的触头接触情况及腐蚀程度。（4)检查各连接螺栓是否有松动或脱落，如有松动或脱落现象应及时拧紧或添补。（5)检查各其重钢丝绳及牵引钢丝绳，如发现有断股或名义直径磨损超过5%的,应及时更换新钢丝绳。检查钢丝绳固定处是否牢固，绳卡螺栓是否松动,并及时进行处理。（6）检查各安全装置有无失灵，尤其是起重力矩和起重量限位器,如发现有可疑现象时，必须进行调整维修，确保其工作可靠性。检查起升和回转机构的制动效能，如不十分灵敏可靠,应及时进行维修调整。2.定期保养每半月一次,并做好检查保养记录。（1）对起升导向滑轮及拉杆与支座配合处、变幅小车滑轮及车轮吊钩组滑轮、回转支承等处压注4#钙基润滑脂.（2）因钢丝绳在经过一段时间使用后，长度拉长,应重新调整起升和变幅钢丝绳，并重新调整起升高度限位器及变幅限位器。（3)对各零部件的连接螺栓、钢丝绳压板及绳卡处的螺栓或螺母应重新紧固一次，必要时应更换,对各用电或输电设备的绝缘性进行检查，不得有漏电现象。3.定期检查半年进行一次定期检查,并做好检查处理记录.（1）在经过运输或存放过程后，应防止损坏金属结构件，并防止结构件变形。如有碰损、整体扭曲或变形,未经修复时,不得使用.(2)检查各结构件和部件机构有无在材料焊接区出现裂纹、腐蚀等情况，如有可疑现象，必须进行修复，未经修复不得使用。(3）对各连接螺栓、销轴，如发现有过度磨损或变形，应予更换。（4）清洗各减速器,并加注润滑油，拆卸后清洗滚动轴承和滑动轴承,装配时加注润滑脂.(5）对回转齿轮涂抹润滑脂。（6）检查调整各制动器和安全装置。（7）检修或更换磨损较大的零部件,如小车行走轮、各滑轮及滑动轴承、回转机械小齿轮等。（8)检修或更换起重及变幅钢丝绳.（9）检修各电器操纵控制系统,清除各电器元件上的尘土污垢及锈斑，并检测线圈绝缘情况，检修或更换电线电缆。（10)塔机应每半年油漆一次,工程结束后,必须对各部件喷刷漆一次。4.液压顶升系统的维护保养（1）液压泵站使用的液压油，应严格按照使用说明书的规定进行加注或更换,并定期清洗油箱.（2）溢流阀压力调整后，不得随意变动，每次顶升前，应用油压表检查其压力是否正常。（3)检查各油管接头是否紧固严密,不得有漏油现象。（4)定期检查滤油器是否堵塞、安全阀调整值是否改变。（5）发现油泵、油缸、控制阀有渗漏，应及时进行检修或更换。（6）在冬季启动时，应开开停停，反复数次，待油温上升，控制阀动作灵敏后，再正常使用。（7）总装和大修后,每一次启动油泵，应先检查出入口是否接反、电机转动方向是否正确、吸油管道是否漏气，然后用手盘动试转,最后按规定转向起动和试车。5。电机、起升制动器及其他部件的维护保养详见使用说明书.七、塔机拆除1。塔机拆除顺序塔机拆卸顺序是安装顺序的逆过程，即后装的先拆，先装的后拆.塔机拆卸时，必须按安全生产专项施工方案中规定的程序和要求，由项目机械设备部提出书面报告，经项目经理批准后方可组织拆卸。（1）上部标准节的拆除顺序与其顶升顺序相反，即：先将塔机套架以上部分的重心落在顶升油缸上铰点的位置并顶升，松开欲拆除标准节的八个高强联结螺栓，拉动引进小车,将标准节吊出，放下塔身应进行加固。后将拆除之标准节吊放到地上。如此自上至下逐节拆除。（2)当标准节拆到附墙装置上一节时,应进行附墙支架的拆除，附墙支架拆除前应先进行临时固定,然后将各连结螺栓松除.用人工抬至塔吊可吊到位置，用塔吊吊到地面，或用卷扬机运至地面,上部附着支架拆除后，可继续进行下部标准节的拆除。依次将塔吊拆除至最下部.(3)当塔吊拆卸至安装高度后，即应进行塔顶、吊臂、平衡重等拆除.并应切断电源.先松掉钢丝绳，并收好，然后用吊车卸掉各平衡重。接着拆除吊臂拉杆(应用吊车将吊臂前端往上吊起，顺松除交接班杆方可拆除），并将吊臂根部与上支座的联结销轴拆除，以便吊臂与塔身分开，然后将吊臂放至地面，进行逐节分开拆除.吊臂拆除后应用吊车吊离司机室，然后拆除平衡臂,最后拆除塔顶及上、下支座回转机构,回转支承等，并将套架及最底节标准节、锚杆等拆除，保养。2。塔吊拆除时的注意事项：(1）塔机拆卸时应设专人进行监护,确保拆除现场无其他人员出入，特别是拆到最底部分时。（2）拆最底部分时，应切断塔吊电源,拆去电缆。(3）拆除作业人员必须持证上岗,并由专业指挥人员统一指挥。（4）自上而下部件拆除后应及时将之运出场外进行保养，以空出场地。八、塔机安拆安全技术要求一）、落实气象情况，风力在4级以上，雨雪天气，严禁升塔,风力6级以上时严禁塔吊作业。

二）、安装开始前作一次全面的安装安全技术交底.将作业全过程及每个细节向全体装作业人员交底清楚。

三）、进入施工现场必须戴好安全帽,扣好帽带，作业人员严禁穿拖鞋、硬底鞋及酒后和疲劳时作业，高空作业必须戴好安全带，要有可靠的安全防护措施方可施工.四）、塔吊安装和拆卸过程中在安全距离处必须设置警戒线,派专职安全管理人员现场监督管理。五）、顶升时必须由专人开动油泵，顶升作业时严禁塔机回转动作,加标准节时严禁人员爬出栏杆外或站在标准节上。六）、施工电气线路应有足够的保护装置和绝缘措施，线路严禁乱拉乱拖，一旦发生故障，不得擅自维护。七）、钢丝绳在使用过程中应经常检查，发现腐蚀或断丝达钢丝绳直径的10﹪时必须更换.桩机各传动部位应正常工作,控制润滑油油位,机械安全防护装置必须保持齐全有效。八）、夜间作业必须由充足的照明。九）、机械设备逐级保护，做到一机一闸一保护。十)、班组人员应各司其职，密切配合，专业部份无关人员不得进行操作，严格执行安全生产操作规程.十一)、施工现场配备专职安全人员，操作过程中随时注意周围的动向和施工情况，发现违章操作和指挥的,应立即制止，发现有较大问题的，立即停止及时汇报,处理完毕后再作业。十二）、加强对职工的安全思想教育，使每一个职工有较强的安全意识,避免事故的发生，把事故隐患消灭在萌芽状态.十三）、要使全体职工树立“安全第一、预防为主"和“生产必须安全、安全为了生产”的意识。采取有效措施，严格按照操作规程和施工规范进行有效的施工，严禁违章作业，提倡文明施工，安全施工。九、附塔机基础及平衡重和塔吊计算书四、塔吊桩基础计算1、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63,塔吊起升高度H=140。000m，塔吊倾覆力矩M=630kN.m，混凝土强度等级:C40,塔身宽度B=2.5m，基础埋深D=1。600m，自重F1=450。8kN，基础承台厚度Hc=1.600m,最大起重荷载F2=60kN，基础承台宽度Bc=2。600m，桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长=0.550m，桩间距a=1。65m,承台箍筋间距S=200。000mm，承台砼的保护层厚度=50.000mm。2、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重)F1=450。80kN，塔吊最大起重荷载F2=60。00kN,作用于桩基承台顶面的竖向力F=1。2×（F1+F2)=612。96kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×630。00=882。00kN。3、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1。桩顶竖向力的计算依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条。其中n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值,F=612.96kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc+20×Bc×Bc×D)=1.2×（25×2.60×2.60×1。60+20×2。60×2.60×0。00）=324.48kN；Mx，My──承台底面的弯矩设计值，取882.00kN。m;xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=0。83m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN）;经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(612.96+324.48）/4+882.00×0。83/(4×0.832)=501。63kN.2。矩形承台弯矩的计算依据《建筑桩基技术规范》JGJ94—94的第5.6.1条。其中Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m）;xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2—B/2=—0。43m；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值（kN)，Ni1=Ni—G/n=420。51kN/m2；经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=2×420。51×—0。43=-357。44kN.m。4、矩形承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002)第7.2条受弯构件承载力计算。式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0，当混凝土强度等级为C80时，α1取为0。94，期间按线性内插法得1。00；fc──混凝土抗压强度设计值查表得19。10N/mm2；ho──承台的计算高度Hc-50。00=1550.00mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300。00N/mm2；经过计算得：αs=-357.44×106/(1.00×19。10×2600.00×1550.002)=-0.003;ξ=1—(1—2×—0.003)0.5=—0.003;γs=1-—0.003/2=1.001；Asx=Asy=-357。44×106/（1.001×1550。00×300。00)=-767.53mm2。5、矩形承台斜截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94—94)的第5.6.8条和第5.6。11条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性,记为V=501。63kN我们考虑承台配置箍筋的情况,斜截面受剪承载力满足下面公式:其中,γo──建筑桩基重要性系数，取1。00；bo──承台计算截面处的计算宽度，bo=2600mm；ho──承台计算截面处的计算高度，ho=1550mm；λ──计算截面的剪跨比，λx=ax/ho，λy=ay/ho，此处，ax，ay为柱边（墙边）或承台变阶处至x，y方向计算一排桩的桩边的水平距离,得(Bc/2-B/2）—(Bc/2-a/2）=-425。00mm，当λ<0.3时，取λ=0。3；当λ〉3时,取λ=3，满足0。3—3.0范围；在0。3-3.0范围内按插值法取值.得λ=0。30;β──剪切系数，当0。3≤λ＜1.4时,β=0.12/（λ+0.3)；当1.4≤λ≤3。0时，β=0。2/(λ+1.5)，得β=0。20;fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=19.10N/mm2；fy──钢筋受拉强度设计值,fy=300。00N/mm2；S──箍筋的间距，S=200mm.则，1。00×501.63=5.02×105N≤0.20×300。00×2600×1550=1.54×107N；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！6、桩承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94)的第4。1.1条.根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=501.63kN；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中，γo──建筑桩基重要性系数，取1.00；fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=11.90N/mm2；A──桩的截面面积，A=2.38×105mm2。则，1。00×501632.73=5。02×105N≤11.90×2.38×105=2.83×106N;经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，只需构造配筋！7、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-94）的第5.2.2-3条;根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=501.63kN；单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算：其中R──最大极限承载力；Qsk──单桩总极限侧阻力标准值:Qpk──单桩总极限端阻力标准值：ηs,ηp──分别为桩侧阻群桩效应系数,桩端阻群桩效应系数，γs，νp──分别为桩侧阻力分项系数,桩端阻抗力分项系数，qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；qpk──极限端阻力标准值；u──桩身的周长，u=1。728m;Ap──桩端面积，取Ap=0。238m2；li──第i层土层的厚度;各土层厚度及阻力标准值如下表:序号土厚度（m）土侧阻力标准值(kPa）土端阻力标准值（kPa）土名称14.0022。001350。00212.0058.002500.00由于桩的入土深度为18。00m，所以桩端是在第2层土层.单桩竖向承载力验算：R=1。73×（4。00×22.00×0。80+12.00×58。00×0.80）/1.67+1。64×2500.00×0。238/1。67=1.23×103kN>N=501.633kN；上式计算的R的值大于最大压力501.63kN，所以满足要求！五、塔吊稳定性验算1、塔吊有荷载时稳定性验算塔吊有荷载时,计算简图:塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算：式中K1──塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15；G──塔吊自重力（包括配重，压重)，G=450.80(kN)；c──塔吊重心至旋转中心的距离，c=1。25(m）；ho──塔吊重心至支承平面距离，ho=68。00(m);b──塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离，b=2.50（m)；Q──最大工作荷载，Q=45。00(kN）；g──重力加速度（m/s2），取9.81；v──起升速度，v=0。67（m/s)；t──制动时间，t=20.00(s）；a──塔吊旋转中心至悬挂物重心的水平距离，a=30。00(m)；W1──作用在塔吊上的风力,W1=7。00(kN）；W2──作用在荷载上的风力,W2=1.30（kN）;P1──自W1作用线至倾覆点的垂直距离，P1=32.00(m）；P2──自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=3.00（m）；h──吊杆端部至支承平面的垂直距离，h=126.15m（m）；n──塔吊的旋转速度，n=0。60(r/min）；H──吊杆端部到重物最低位置时的重心距离,H＝119。15（m）；α──塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)，α=0.00（度)。经过计算得到K1=1.178；由于K1≥1.15，所以当塔吊有荷载时,稳定安全系数满足要求！2、塔吊无荷载时稳定性验算塔吊无荷载时，计算简图：塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算：式中K2──塔吊无荷载时稳定安全系数,允许稳定安全系数最小取1。15；G1──后倾覆点前面塔吊各部分的重力,G1=400.00(kN)；c1──G1至旋转中心的距离,c1=1。25(m）;b──塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2。50（m）；h1──G1至支承平面的距离，h1=68.00(m）；G2──使塔吊倾覆部分的重力,G2=80。00（kN)；c2──G2至旋转中心的距离,c2=3。50(m)；h2──G2至支承平面的距离，h2=119.15（m）；W3──作用有塔吊上的风力，W3=7.00（kN);P3──W3至倾覆点的距离，P3=32。00(m）；α──塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度），α=0。50（度)。经过计算得到K2=3。261;由于K2≥1。15,所以当塔吊无荷载时，稳定安全系数满足要求!六、附着计算及安装塔机安装位置至附墙或建筑物距离超过使用说明规定时，附着式塔式起重机的塔身直接附着在建筑物上，为了减少塔身计算长度以保持其设计起重能力，设有五套附着装置.第一附着装置距基础面32m,第二附着装置距离第一附着装置是24m，第三附着装置距离第二附着装置附着点24m，第四附着装置距离第三附着点21m，第五附着装置距离第四附着点18m。需要增设附着杆，附着杆与附墙连接或者附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，必须进行附着计算。主要包括附着支座计算、附着杆计算、锚固环计算.1、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据.附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下：风荷载标准值应按照以下公式计算：Wk=W0×μz×μs×βz=0。450×1.170×1.450×0.700=0。534kN/m2；其中W0──基本风压(kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用：W0=0。450kN/m2;μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GBJ9)的规定采用:μz=1。450；μs──风荷载体型系数：μs=1。170；βz──高度Z处的风振系数，βz=0.700;风荷载的水平作用力：q=Wk×B×Ks=0.534×1.600×0。200=0.171kN/m;其中Wk──风荷载水平压力，Wk=0.534kN/m2；B──塔吊作用宽度，B=1.600m；Ks──迎风面积折减系数，Ks=0。200；实际取风荷载的水平作用力q=0。171kN/m;塔吊的最大倾覆力矩：M=630.000kN.m；弯矩图变形图剪力图计算结果：Nw=46。3800kN；2、附着杆内力计算计算简图：计算单元的平衡方程：其中：2.1第一种工况的计算：塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。将上面的方程组求解，其中θ从0—360循环，分别取正负两种情况，求得各附着最大的.塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合。杆1的最大轴向压力为:55.99kN;杆2的最大轴向压力为:8。33kN;杆3的最大轴向压力为:43。22kN;杆1的最大轴向拉力为:25.99kN;杆2的最大轴向拉力为:34.56kN；杆3的最大轴向拉力为：52.37kN;2.2第二种工况的计算:塔机非工作状态，风向顺着着起重臂，不考虑扭矩的影响。将上面的方程组求解，其中θ=45，135,225，315，Mw=0,分别求得各附着最大的轴压和轴拉力。杆1的最大轴向压力为：40。99kN；杆2的最大轴向压力为：19.91kN；杆3的最大轴向压力为：47。53kN；杆1的最大轴向拉力为:40。99kN；杆2的最大轴向拉力为：19。91kN；杆3的最大轴向拉力为:47.53kN；3、附着杆强度验算1．杆件轴心受拉强度验算验算公式:σ=N/An≤f其中σ为杆件的受拉应力；N--—为杆件的最大轴向拉力，取N=52。375kN；An——-为杆件的截面面积，本工程选取的是12。6号槽钢；查表可知An=1569。00mm2。经计算，杆件的最大受拉应力σ=52374.690/1569.00=33。381N/mm2，最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力215N/mm2，满足要求。2．杆件轴心受压强度验算验算公式：σ=N/φAn≤f其中σ-—-为杆件的受压应力；N-—-为杆件的轴向压力，杆1：取N=55.995kN;杆2：取N=19.914kN；杆3:取N=47。535kN；An——-为杆件的截面面积,本工程选取的是12.6号槽钢;查表可知An=1569。00mm2。λ-—-杆件长细比，杆1:取λ=101，杆2：取λ=137，杆3：取λ=86φ-—-为杆件的受压稳定系数，是根据λ查表计算得:杆1：取φ=0。549，杆2:取φ=0.357,杆3:取φ=0。648；经计算，杆件的最大受压应力σ=65.006N/mm2,最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力215N/mm2，满足要求。4、附着支座连接的计算附着支座与建筑物的连接多采用与预埋件在建筑物构件上的螺栓连接。预埋螺栓的规格和施工要求如果说明书没有规定，应该按照下面要求确定:1．预埋螺栓必须用Q235钢制作；2．附着的建筑物构件混凝土强度等级不应低于C20；3．预埋螺栓的直径大于24mm;4．预埋螺栓的埋入长度和数量满足下面要求：其中n为预埋螺栓数量；d为预埋螺栓直径;l为预埋螺栓埋入长度;f为预埋螺栓与混凝土粘接强度（C20为1.5N/mm^2，C30为3。0N/mm^2）；N为附着杆的轴向力。5．预埋螺栓数量，单耳支座不少于4只，双耳支座不少于8只；预埋螺栓埋入长度不少于15d；螺栓埋入端应作弯钩并加横向锚固钢筋.5、附着设计与施工的注意事项锚固装置附着杆在建筑结构上的固定点要满足以下原则：1．附着固定点应设置在丁字墙（承重隔墙和外墙交汇点)和外墙转角处,切不可设置在轻质隔墙与外墙汇交的节点处;2．对于框架结构，附着点宜布置在靠近柱根部;3．在无外墙转角或承重隔墙可利用的情况下，可以通过窗洞使附着杆固定在承重内墙上；4．附着固定点应布设在靠近楼板处，以利于传力和便于安装。七、卸料平台设计与计算：为便于楼层卸料，拟在主楼每层的东、北、南三面搭设三个塔吊卸料平台，卸料平台平面尺寸为1600（宽）×2500(长),具体设计与计算如下：一）、参数信息:1。荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重（kN/m2):0。35；栏杆、挡板类别：栏杆、冲压钢脚手板挡板,栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0。11；施工人员等活荷载（kN/m2）：2.00，最大堆放材料荷载(kN）:10.00。2。悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m):1。00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离（m）：0。50；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离（m):3.00；钢丝绳安全系数K:6。00,悬挑梁与墙的接点按铰支计算；预埋件的直径(mm）:18.00。只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用,不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：16号槽钢槽口水平；次梁材料类型及型号：10号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld（m）：0。40,建筑物与次梁的最大允许距离le（m）：0.20。4。卸料平台参数水平钢梁（主梁）的悬挑长度（m)：2.50，水平钢梁(主梁）的锚固长度(m):3。50;平台计算宽度(m)：1.60。二）、次梁的验算：次梁选择10号槽钢槽口水平，间距0。4m,其截面特性为：面积A=12.74cm2；惯性距Ix=198。3cm4;转动惯量Wx=39。7cm3;回转半径ix=3。95cm；截面尺寸：b=48mm，h=100mm，t=8.5mm.1。荷载计算（1）脚手板的自重标准值:本例采用木脚手板,标准值为0。35kN/m2；Q1=0。35×0。40=0。14kN/m；(2）最大的材料器具堆放荷载为10。00kN，转化为线荷载：Q2=10。00/2。50/1。60×0。40=1。00kN/m；（3）槽钢自重荷载Q3=0。10kN/m；经计算得到静荷载设计值q=1.2×（Q1+Q2+Q3)=1.2×(0。14+1。00+0。10）=1。49kN；经计算得到活荷载设计值P=1。4×2.00×0.40×1。60=1。79kN.2。内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式为:经计算得到，最大弯矩M=1.49×1。602/8+1.79×1。60/4=1。19kN。m.3。抗弯强度验算次梁应力：其中γx-—截面塑性发展系数,取1。05；［f］-—钢材的抗压强度设计值，［f］=205。00N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ=1。19×103/（1。05×39。70)=28。60N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ=28。6N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求!4.整体稳定性验算其中，φb-—均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到φb=570×8。50×48.00×235/（1.60×100。00×235。0)=1。45;由于φb大于0.6，按照下面公式调整:得到φb=0.876；次梁槽钢的稳定性验算σ=1。19×103/(0。876×39.700)=34。28N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算σ=34。281N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！三)、主梁的验算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算.主梁选择16号槽钢槽口水平，其截面特性为：面积A=25。15cm2；惯性距Ix=934.5cm4；转动惯量Wx=116.8cm3；回转半径ix=6.1cm;截面尺寸，b=65mm，h=160mm,t=10mm；1.荷载验算（1）栏杆与挡脚手板自重标准值:本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0。11kN/m；Q1=0.11kN/m；（2)槽钢自重荷载Q2=0.19kN/m静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×（0。11+0.19）=0。36kN/m;次梁传递的集中荷载取次梁支座力P=（1。49×1。60+1。79）/2=2.08kN；2.内力验算悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图悬挑水平钢梁支撑梁剪力图（kN）悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑水平钢梁支撑梁变形图（mm）卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到:R［1]=13。404kN；R［2］=4。182kN；最大支座反力为Rmax=13。404kN；最大弯矩Mmax=3。934kN。m；最大挠度V=1。165mm。3.抗弯强度验算其中γx-—截面塑性发展系数，取1。05；[f］-—钢材抗压强度设计值，［f]=205.00N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值σ=3。93×106/1。05/116800。0+6.70×103/2515。000=34。744N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值34.744N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f］=205。00N/mm2，满足要求！4。整体稳定性验算其中φb—-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:φb=570×10。0×65.0×235/（2500.0×160.0×235。0）=0。926；由于φb大于0。6，应按照下面公式调整：可得φb=0。766；主梁槽钢的稳定性验算σ=3。93×106/(0.766×116800.00)=44.00N/mm2；主梁槽钢的稳定性验算σ=44.00N/mm2小于［f］=205.00,满足要求！四）、钢丝拉绳的内力验算:水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，RCi=RUisinθi其中RCi-—水平钢梁的垂直支坐反力（kN）；RUi—-拉钢绳的轴力（kN）；θi——拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；sinθi=Sin(ArcTan（3/（0。5+1)）=0。894；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/sinθi;RU1=13。404/0。894=14.99kN；五）、钢丝拉绳的强度验算：钢丝拉绳（斜拉杆)的轴力RU取最大值进行验算,为14.99kN；如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式:其中[Fg]-—钢丝绳的容许拉力(kN）；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）；计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0。85、0.82和0。8；K——钢丝绳使用安全系数。计算中［Fg］取14。987kN，α=0.82，K=6,得到:d=14.8mm。钢丝绳最小直径必须大于15mm才能满足要求！六）、钢丝拉绳拉环的强度验算:取钢丝拉绳(斜拉杆）的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=14986.675N。拉环强度计算公式为：其中，［f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值［f］=50.0N/mm2；所需要的拉环最小直径D=［14986.7×4/(3.142×50.00×2)]1/2=19.5mm。七)、操作平台安全要求：1.卸料平台的上部拉结点,必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上;2.卸料平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢,建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩;5。卸料平台使用时,应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复;6。操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。目录TOC\o”1-3”\h\z\u第1章 工程概况 2第2章 塔吊布置 7第3章 1＃塔吊基基础设计 8第4章 2＃塔吊基础设计 14第5章 3#塔吊基础设计 18第6章 4#塔吊基础设计 22第7章 塔吊基础施工 28附件：中联重科建筑起重机械分公司研究院函 29附图：塔吊平面布置图 29工程概况工程简介项目地处南海广东金融高新技术服务区B区A—02地块，项目总规划用地面积33625.8平方米，设计开发建筑面积22万平米。地上总建筑面积14.2万平方米,地下总建筑面积7.8万平方米。本工程为一类高层建筑，由35层主办公楼（超高层），22层副办公楼(SOHO公寓）及4层商业裙房组成。工程名称：中凯文化广场建设地点：南海广东金融高新技术服务区建设单位:广东中凯文化商务港投资开发有限设计单位：广东省建筑设计研究院监理单位:广东宏茂建设监理施工单位：汕头市潮阳建筑工程总公司场地工程地质和水文地质条件工程地质①填土：全场分布。灰色,灰黄色,以砂及粘性土为主,湿,局部含碎石及混凝土块，结构松散。层厚2。30m～7。50m，平均4.08m，层底标高-8.12～—1。34m。本层做标贯36次，N（修正值,下同）=1.9～8。6击。平均5.1击,标准差1.7，变异系数0。34，标准值4。7击。填土时间大于5年.②淤泥质土:深灰色，饱和,软塑，局部流塑；局部为淤泥质粉砂。全场地47个钻孔见本层，层厚1。00～7.50m,平均3.19m.层底标高—12。92~—2.62m。本层做标贯60次,N（修正值,下同)=1.70～5.7击.平均3。3击,标准差1。0，变异系数0.30，标准值3.1击。其承载力特征值fak＜105kPa.本层取土工样9件,8件为淤泥质土.压缩系数a1-2=0.22~1.12MPa—1，平均0。53MPa—1,属高压缩性土。凝聚力C=4。2～20。5kPa，平均6.8kPa,摩擦角φ=3.8~16.3°,其主要物理力学性质指标详见表3.1;建议其承载力特征值取70kPa。③粉细砂：灰色，石英质，棱角形,颗粒级配一般,饱和松散～稍密,局部夹中粗砂.全场地76个钻孔均见本层，层厚2。10～18。10m，平均9.30m。层底标高—25。80～—5。22m。本层做标贯239次,N（修正值，下同）=2。6~23。1击。平均9。3击，标准差3.9,变异系数0.42,标准值8.9击。本层取土工样33件,压缩系数a1-2=0.03～0。25MPa—1，平均0。13MPa-1,属低压缩性土.凝聚力C=3.5~11.8kPa，平均7。5kPa，摩擦角φ=19。3～41.4°，其主要物理力学性质指标详见表3.1；建议其承载力特征值取160kPa。④粉质粘土:灰色,褐黄色，湿，可塑；局部夹粉土。全场地仅4个钻孔见本层,层厚1。70～5.40m,平均4.15m。层底标高-17.49～-10。02m.本层做标贯6次，N（修正值，下同）=5。9～12。2击.平均8。5击，标准差2。5,变异系数0.29，标准值6.5击。其主要物理力学性质指标详见表3。1；建议其承载力特征值取150kPa。⑤粗砂：灰黄色，饱和，密实，含砾石。全场地仅14个钻孔见本层,层厚1.50～7。00m，平均3。49m。层底标高-23。29～-13。54m。本层做标贯16次,N(修正值，下同）=11.1～20.6击。平均15.7击，标准差3。2，变异系数0.21，标准值14。3击。其主要物理力学性质指标详见表3。1；其主要物理力学性质指标详见表3。1.推荐承载力特征值fak为200kPa.⑥残积土：紫红色，湿，风化呈硬塑土状.全场地38个钻孔见本层，层厚1。10~7.20m，平均2。93m。层底标高-25。83～-10.08m。本层做标贯36次,N（修正值，下同）=7.4～32.0击。平均14。2击，标准差4。6，变异系数0。33，标准值13.0击。本层取土工样19件,压缩系数a1-2=0.17～0.38MPa—1,平均0.28MPa—1，属中压缩性土层.凝聚力C=2.9～40。0kPa,平均23.3kPa，摩擦角φ=6.1～22。9°，其主要物理力学性质指标详见表3。1；建议其承载力特征值取250kPa.2。2。2基岩（E)⑦强风化泥质粉砂岩:紫红色,岩芯呈半岩半土状，碎块状，岩质软,局部夹少量中风化岩。本层属极软岩，岩体破碎，综合评定岩体质量级别为Ⅴ级.岩体易软化，岩芯取出后3小时内表面产生裂纹，1～2天后产生崩解.全场地76个钻孔均见本层，层厚1。20～9。60m，平均3.93m.层底标高—33。03～—10.72m。本层做标贯39次，N(修正值，下同）=26.9~42。3击。平均35。1击,标准差3。0，变异系数0.09,标准值34。3击。推荐承载力特征值fak为500kPa。⑧中风化泥质粉砂岩：紫红色,泥质胶结,砂状结构，层状构造，岩芯呈短柱状,碎块状,岩质较硬；局部夹较多强风化岩。本层属软岩,岩体较破碎，综合评定岩体质量级别为Ⅴ级.岩体易软化,芯取出后日晒3小时内表面产生裂纹，2天后产生崩解。全场地75个钻孔见本层，层厚2。10～20.70m，平均9。29m。层底标高—39.96~-17。53m。本层取岩样10件，fak=3。7～11。6MPa.平均值fm=7。09Mpa，标准差2.94,变异系数0.41,统计修正系数0。76，标准值5。37MPa，其承载力特征值fak=5。37×0.4=2.14MPa（折减系数取0。40）。推荐承载力特征值fak为2000kPa.⑨强风化泥质粉砂岩：紫红色，岩芯呈碎块状，岩质软,夹较多中风化岩碎块，易软化.极软岩,岩体破碎，综合评定岩体质量级别为Ⅴ级。全场地75个钻孔见本层，层厚1。10～6.90m,平均2。83m。层底标高—41.36～-22.03m.本层推荐承载力特征值fak为650kPa。⑩中风化泥岩:紫红色,泥质胶结,砂状结构,层状构造，岩芯呈短～中柱状，碎块状，岩质较硬；局部夹强风化岩。全场地76个钻孔均见本层，层厚1.30～18.30m，平均8.66m。层底标高-49。80~-32.51m。本层取岩样7件,fak=4。7~16.7MPa。平均值fm=9。24Mpa，标准差3.78，变异系数0。41，统计修正系数0.70，标准值6。45MPa，其承载力特征值fak=6.45×0.4=2.58MPa（折减系数取0.40）.推荐承载力特征值fak为2400kPa。eq\o\ac(○,11)微风化泥岩:紫红色,泥质胶结,砂状结构，层状构造,岩芯呈短~中柱状，局部碎块状，岩质坚硬；局部夹中风化岩。全场地76个钻孔均见本层，层厚1。40～9。80m，平均5。12m。层底标高-56.90～-35。21m。本层取岩样32件，fak=5。3～27.2MPa。平均值fm=10。12Mpa,标准差4。93，变异系数0.49，统计修正系数0.85，标准值8。61MPa,其承载力特征值fak=8.61×0.4=3。44MPa（折减系数取0.40）。推荐承载力特征值fak为3300kPa。1.2。2水文地质拟建场地地下水有两层，一层是赋存于第四系冲积砂层中的孔隙水,其补给主要靠大气降水渗透补给和含水层的侧向补给，地下水水位的升降主要随降雨量的大小而变化;另一层是赋存于泥岩，砂岩中的裂隙水,与大气降雨关系不大，主要通过周边河流、沟溪的补给。地下水环境类型属Ⅱ类。地下水位受大气降雨影响较大，降雨期间,地下水位显著上升.勘察期间，地下水稳定水位埋深在1。55～3.11m之间，平均2.00m；由水位高于基础，设计和施工时应考虑地下水的影响，采取必要的抗浮措施。主要编制依据塔式起重机安装使用说明;结构设计图；《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2021）；《混凝土结构设计规范》（GB50010—2021）《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2021）；《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB54-2021）；《建筑机械安全使用技术规程》(JGJ33—2001）.《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187—2021）QTZ80（TC6012-6)塔式起重机使用说明书QTZ80（TC6510-6)塔式起重机使用说明书塔吊布置塔吊布置原则根据场区面积、形状及塔吊臂长确定塔吊数量，且要求塔吊位置尽可能避开,并确保能满足车站结构施工过程中的材料吊装及完工后材料退场需求。本工程选用塔吊;1#塔吊，臂长65米，QTZ80（TC6510-6），独立高度40.5米，安装高度180米,单桩基础；2＃塔吊臂长53米，QTZ80（TC6510-6），独立高度40.5米，安装高度120米，天然基础；3#塔吊臂长60米,QTZ80（TC6012—6),独立高度40.5米，安装高度46米，天然基础；4＃塔吊臂长60米，QTZ80（TC6012-6),独立高度40。5米，安装高度50米，单桩基础。覆盖大部分建筑,西南角位置需汽车吊配合垂直运输。塔吊平面布置(详见塔吊平面布置图所示）塔吊基础形式按各个塔吊地质情况，塔吊承台底面位于强风化岩（或更坚硬岩质时）,采用天然基础;当塔吊承台底面位于砂层时，考虑地下水丰富，流动性高，砂层不稳定，采用灌注桩单桩基础，直径D＝1400mm;2。4塔吊计算荷载高度塔机在独立状态时,所承受的风荷载等水平荷载及倾覆力矩、扭矩对基础的作用效应最大;附着状态（安装附墙装置后）时,塔机虽然增加了标准节自重，但对基础设计起控制作用的各种水平荷载及倾覆力矩、扭矩等主要由附墙装置承担,故附着状态可不计算。1＃塔吊基基础设计依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187—2021)。一。参数信息塔吊型号：(QTZ80）TC6510-6塔机自重标准值:Fk1=615。50kN起重荷载标准值:Fqk=60kN塔吊最大起重力矩:M=800。00kN.m非工作状态下塔身弯矩:M=2149。4kN。m塔吊计算高度：H=43m塔身宽度：B=1。8m桩身混凝土等级：C35桩钢筋级别：HRB400桩直径：d=1。4m桩入土深度：13m保护层厚度：70mm承台混凝土等级：C35矩形承台边长：5。0m承台厚度：Hc=1.5m承台顶面埋深:D=0.00m承台顶面标高：-12.65m地下水位标高:-13。15m二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载1）塔机自重标准值Fk1=615。5kN2）基础以及覆土自重标准值Gk=5×5×1.50×25=937。5kN承台受浮力：Flk=5×5×1。00×10=250kN3）起重荷载标准值Fqk=60kN2。风荷载计算1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2）Wk=0.8×1。59×1.95×1。32×0.2=0。65kN/m2qsk=1.2×0。65×0。35×1。8=0.50kN/mb。塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.50×43。00=21。29kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0。5Fvk×H=0.5×21。29×43。00=457。67kN.m2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.45kN/m2）Wk=0。8×1.65×1。95×1。32×0.45=1。53kN/m2qsk=1.2×1。53×0.35×1。8=1.16kN/mb。塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=1.16×43.00=49。70kNc。基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0。5Fvk×H=0.5×49.70×43=1068。62kN。m3.塔机的倾覆力矩工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值Mk=2149.4+0.9×（800+457.67)=3281。30kN。m非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值Mk=2149。4+1068。62=3218.02kN。m三。承台计算承台尺寸：5000mm×5000mm×1500mm单桩承台的承台弯矩两个方向都为0(kN。m),所以承台只需采用构造配筋，不需要进行抗剪和其它的验算!由于最小配筋率为0.15%，参考塔吊基础说明书施工，上下层钢筋采用双向￠25@200间距，架立筋为12＠600，纵横向梅花形布置，钢筋采用三级钢。四.桩身最大弯矩计算计算简图:1。按照m法计算桩身最大弯矩：计算依据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2021）,并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。(1)计算桩的水平变形系数α（1/m)：其中m──地基土水平抗力系数；b0──桩的计算宽度，b0=2.16m.E──抗弯弹性模量，E=0。67Ec=21105.00N/mm2；I──截面惯性矩，I=0。19m4;经计算得到桩的水平变形系数:α=0。341/m(2)计算Dv:Dv=49。70/(0.34×3281.30）=0。04(3)由Dv查表得：Km=1.01(4)计算Mmax:经计算得到桩的最大弯矩值：Mmax=3281.30×1.01=3311.24kN。m。由Dv查表得：最大弯矩深度z=0.26/0.34=0.78m。五。桩配筋计算依据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2021）第E.0.4条.沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件，其截面受压承载力计算：偏心受压构件应符合下例规定：式中As──全部纵向钢筋的截面面积；r──圆形截面的半径,取r=0。70m;rs──纵向钢筋重心所在圆周的半径，取rs=0.63m；e0──轴向压力对截面重心的偏心矩:e0=Mmax/F=3311。24/747。5=4.43m；ea──附加偏心矩，应取20mm和偏心放学截面最大尺寸的1/30两者中的较大者，ea=46.67mm；α──对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值，取α=0.51；αt──纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值,当α>0.625时，取αt=0：由上两式计算结果：只需构造配筋！配筋参考附件:“中联重科建筑起重机械分公司研究院函”.六。桩竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2021)的第6。3。3和6.3.4条轴心竖向力作用下,Qk=747.50kN桩基竖向承载力必须满足以下两式：单桩竖向承载力特征值按下式计算:其中Ra──单桩竖向承载力特征值;qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值；u──桩身的周长,u=4。40m；Ap──桩端面积，取Ap=1.54m2；li──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kPa）端阻力特征值(kPa）土名称1918160砂层2480500强风化泥质岩由于桩的入土深度为12m,所以桩端是在第2层土层。最大压力验算:Ra=4。40×（9×18+4×80）+500×1。54≈2891kN由于：Ra=2891〉Qk=747。50，且符合“中联重科建筑起重机械分公司研究院函"≥2891KN要求，所以满足要求！塔吊计算满足要求!2＃塔吊基础设计依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2021)。一.参数信息塔吊型号:（QTZ80）TC6510—6塔机自重标准值：Fk