重力坝设计方案

一、前言1、流域概况及枢纽任务××是罗江上的一条南北向大支流，河流全长295公里，流域面积850平方公里。流域形状略呈菱形，上下游狭窄，中游宽敞，河道坡陡流急，含有暴涨暴落的特性。本枢纽工程以发电为主，兼顾防洪、浇灌，对航运和木材筏运也适宜加以解决。水库总库容22.6亿立方米，装机容量24.8万千瓦，浇灌上游农田130万亩，确保减免昌州市（福州市）及附近50万亩农田和南江县（南平县）的洪灾。2、经水文、水利调洪演算拟定：死水位200.15m；发电正常水位215.5m，对应下游水位163.88m；设计洪水位216.22m，对应下游水位169.02m，通过河床式溢洪道下泄流量5327.70m3/s；校核洪水位217.14m，对应下游水位169.52m，通过河床式溢洪道下泄流量6120.37m3/s；泥沙淤积高程174.6m，淤沙干容重14.1KN/m3（浮容重=8.71KN/m3），孔隙率n=0.45内摩擦角为φ=15o；电站进水口底板高程为186.20m（坝式进水口）。3、气象资料对应洪水季节50年重现期最大风速的数年平均值为17.3m/s，对应设计洪水位时吹程2.54km，对应校核洪水位时吹程2.66km。4、地质勘测资料坝址处河床地面高程为146.10m，河床可运用基岩高程为140m，坝与基岩之间摩擦系数为0.7，基岩允许抗压强度为6.3Mpa,坝基渗入系数（扬压力折减系数或剩余水头系数）α1α2可分别取0.25，0.34。5、建筑材料有关数据5.1龄期为90天，强度等级C15标号的混凝土允许抗压强度为4.3Mpa。5.2砂石料有3个重要料场：5.2.1房村料场位于坝上游右岸22公里处，与公路边小山丘相连，附近河岸地形开阔，可供加工堆存之用，分布呈长方形，长1350m，宽234m，表土层3～4m，露出水面0～7m。5.2.2张湖料场位于坝址下游62公里的江中靠右岸，附近有铁路干线的某一车站，全长1580m，宽390m，露出水面0～9m。5.2.3南浠料场位于坝址下游58公里江中靠右岸，全长1900m，宽300m，露出水面0～5m。5.3土料分布于坝址上下游一公里范畴内，分布高程为170～350m，有效储量达150万m3，其平均剥土层约1.5m左右，开采运输也方便。5.4石料及水泥掺和料石料在坝址上下游一公里范畴内，花岗岩储量丰富，且石质坚硬良好，但覆盖风化层厚，采料时剥土工作量大。无效储量与有效储量之比约1：7.4；水泥掺和料在坝址区10公里范畴内，可用者有风化后的灰质页岩及泥煤。前者活性高，储量亦大，后者层薄，难开采，并含有少黄铁矿。6、其它有关资料根据国家建筑委员会所颁布的地震烈度图，本地区应属6度地震区，坝区设防烈度建议为7度。坝顶有交通规定，行车宽度不少于8m。二、设计阐明书1、工程综合阐明1.1工程分等与建筑物分级根据工程的效益，库容拟定本枢纽属于Ⅱ等工程，其重要建筑物为2级，次要建筑物为3级，临时建筑物为4级。1.2枢纽布置本工程是以发电为主的综合运用工程，溢流坝段布置在主河槽处，冲沙孔布置在电站进水口附近。本枢纽的主体工程由挡水坝段、溢流坝段、泄水底孔坝段、电站坝段及其建筑物构成，电站为坝后式。该重力坝由18个坝段构成，每个坝段的长度大概为20m，从左岸到右岸依次是1～6号坝段为右挡水坝段，7～9号为溢流坝段，10号11号为底孔坝段，12～18号为右岸挡水坝段。该坝坝基面最低高程为140m，坝顶高程为217.8m，坝体总长度为370m，枢纽工程布置图附后。非溢流坝段：右岸全长120m左岸全长190m，除10号坝段长30m外，其它坝段均长20m。坝顶宽度为10m，坝顶两侧各设一宽1m的人行道。坝顶的上游侧设立高1.2m宽0.5m的钢筋混凝土构造防浪墙，下游设立栏杆。沿坝轴线方向每隔20m设立一种照明灯。坝上游面为折线面，起坡点高程为185m，坡度为1：0.2，下游面坡度为1：0.7，折坡点高程为202.85m。溢流坝段：该坝段全长60m，分3个坝段，每段长20m，共分3孔。溢流堰顶高程为201.07m。堰顶安装工作闸门和检修闸门，闸门宽×高=15×15。工作闸门为平面钢闸门，采用坝顶门机启闭。工作桥面与非溢流坝顶一致。堰顶设有两个中墩，其厚度为4.5m边墩厚3m，缝设在闸孔中间。溢流堰面采用WES曲线，过堰水流采用持续式鼻坎挑流消能，坎顶高程为170.52m，反弧半径为30m，挑射角为25o，边墩向下游延伸成导水墙，其高度为4m，断面为梯形，顶宽为0.5m底边为3m，需分缝，缝距为15m。电站坝段：电站的装机容量为4×6.2万千瓦，坝段总长30m，坝顶高程为217.14m宽度为20m，坝顶人行道与挡水坝段一致，门机与溢流坝段一致，上游突出2m为拦污闸槽，引水口中心线高程为160.07m，孔径为6m，进口为三向收缩的喇叭口，进口前紧贴坝面布置拦污栅，进口处设立事故闸门和工作闸门，均为平面闸门。在进口闸门后设立渐变段，渐变段为圆角过渡，长度为12m。电站厂房采用坝后式，位于左岸非溢流坝后，由主厂房、副厂房等构成。副厂房在主厂房的上游侧，厂房与坝之间用缝分开。2、坝型、坝址选择2.1坝型选择2.1.1坝址地质条件该河道河谷为壮年期类型，浅滩深渊交替，河道稳定，断面冲淤极微，河谷断面形状除上游和峡谷地区多呈“V”形外，中下游一带均为浅槽形或梯形，坝址区域多为花岗岩，完整性较好，覆盖层及风化层均较薄。2.1.2建筑材料由前言所述“建筑材料有关数据”中知坝址附近砂石料较为丰富（3个重要料场）且运输也方便，土料次之，石料含量有限。2.1.3方案比较根据以上状况综合分析以下：拱坝方案：河谷面宽浅，不是“V”字形，两岸不对称，没有适宜的地形条件，故该方案不可取；土石坝方案：坝址附近没有适宜的地方修建溢洪道，若开挖溢洪道则工程量较大，且本地土料含量不丰富，故该方案也不可取；重力坝方案：混凝土重力坝和浆砌石重力坝都能充足运用本地的自然条件，泄洪问题易于解决，施工导流容易。浆砌石重力坝即使能够节省水泥用量，但本地石料比较缺少，并且此坝型不能实现机械化施工，速度慢，施工质量难以控制，故不可取。混凝土重力坝能够采用机械化施工，施工方便快捷，故本工程宜采用混凝土重力坝。2.2坝址选择根据坝址地质勘测工作，××水电站选坝委员会在距南江县约6公里处选定了现坝址。坝址两岸地形较宽敞。河水面宽达70m～140m，右岸山坡坡度30o左右，而左岸较陡，约为40o。河床在此段内纵向呈“釜形”，是两头浅中间深，河流稍偏蚀右岸，致使右岸河水比左岸深。坝址区地层简朴，表层大部分为第四纪残破积层所覆盖，由黏土、砂质黏土及花岗岩风化土所构成，厚度约8～16m。河床部分的冲积层厚度不大于5m，下伏岩基均为上白垩纪花岗岩。综合防洪、浇灌等因素选坝委员会做了五条勘探线比较，最后选定第二坝轴线作为建坝的坝轴线。3、非溢流坝设计3.1剖面尺寸拟定3.1.1坝顶高程的拟定波浪要素按官厅公式计算：hl=0.0166VoD1/3m；L=10.4（hl）0.8；hz=（πhc2/L）cth（2πh/L）L—波长，m；D—风区长度，m；H—坝前水深，m；hl—波浪高度，m；hz—波浪中心线高于静水面的高度，m；Vo—计算风速，设计洪水位时宜用对应洪水期数年平均最大风速的1.5～2.0倍；校核洪水位时宜用对应洪水期数年平均最大风速，m/s。坝顶或防浪墙高程=设计洪水位+△h设坝顶或防浪墙高程=设计洪水位+△h校△

h=hl+hc+hz△h—坝顶高于静水位的超高值；hc—坝顶安全超高（查非溢流坝坝顶安全超高表）。分设计状况和校核状况分别计算，计算成果见表2-1表2-1坝顶高程计算成果表计算状况风速V波浪高度波浪长度风壅水高安全加高静水超高坝顶高程设计状况301.5915.070.530.52.62218.84校核状况17.30.818.790.230.41.44218.58通过比较能够得出坝顶或防浪墙顶高程为218.84m，考虑水库综合运用状况取219m，并取防浪墙高1.2m则有带防浪墙的坝顶高程位217.8-140=77.8m3.1.2坝顶宽度考虑交通规定，坝顶宽度取m。3.1.3坝面坡度上游坝采用折线面，起坡点在（1/3～2/3）H处，其高程为185m，坡度为1：0.2；下游剖面采用基本三角形顶点与校核洪水位齐平的剖面形式，则有折坡处向上延伸与校核洪水位相交。取下游边坡系数为1：0.7，那么下游起坡点高程为202.85。3.1.4坝底宽度由上下游起坡点高程、坡度、边坡系数等条件通过几何关系可得坝底宽度为63m，在（0.7～0.9）坝高=54.46～70.02范畴内。阐明坝底宽度符合规定。3.1.5地基防渗与排水设施拟定由于防渗的需要，坝基面须设立防渗帷幕和排水孔幕，其中心线在坝基面处距离坝踵分别为12m和15m。初步拟定非溢流坝剖面尺寸如图2-1所示：3.2荷载组合及其计算（下列各组合状况均取单位坝长计算）3.2.1设计状况上游设计洪水位为216.22m，对应下游洪水位为169.02m，坝基设有防渗帷幕和基础排水方法。规定抗滑安全系数Ks≧1.05。计算成果见表2-2（附后）。3.2.2校核状况可分为下列两种3.2.2.1设计洪水位状况下发生7度地震。规定抗滑安全系数Ks≧1.0。计算成果见表2-3（附后）。3.2.2.2上游校核洪水位为217.14m，对应下游洪水位为169.52m。规定规定抗滑安全系数Ks≧1.0。计算成果见表2-4（附后）。3.2.3抗滑稳定验算与强度验算抗滑稳定系数按公式Ks=f(∑W-U)/∑P计算；上游边沿正应力按公式Gyu=(∑W´/B)+(6∑M/B2)计算；上游边沿正应力按公式Gyd=(∑W´/B)-(6∑M/B2)计算。∑W—总铅直力；∑P—总水平力；∑W´—竖直方向合力；B—坝底宽度；∑M—对坝截面形心的总力矩。3.2.3.1设计状况抗滑稳定验算：Ks=f(∑W-U)/∑P=0.7×（65.75-2.52）/28.88=1.53＞1.05满足稳定规定。强度验算：上游边沿正应力Gyu=(∑W´/B)+(6∑M/B2)=63.23/63-6×261.17/632=0.61Mpa＞0上游边沿正应力Gyd=(∑W´/B)-(6∑M/B2)=63.23/63+6×261.17/632=1.40Mpa＜4.3Mpa满足强度规定。3.2.3.2校核状况3.2.3.2.1设计洪水位时发生7度地震抗滑稳定验算：Ks=f(∑W-U)/∑P=0.7×（65.75-2.52）/32.36=1.37＞1.0满足稳定规定。强度验算：上游边沿正应力Gyu=(∑W´/B)+(6∑M/B2)=63.23/63-6×378.53/632=0.43Mpa＞0上游边沿正应力Gyd=(∑W´/B)-(6∑M/B2)=63.23/63+6×378.53/632=1.58Mpa＜4.3Mpa满足强度规定。3.2.3.2.2校核洪水位时抗滑稳定验算：Ks=f(∑W-U)/∑P=0.8×38.98/27.97=1.115＞1.0满足稳定规定。强度验算：上游边沿正应力Gyu=(∑W´/B)+(6∑M/B2)=63.14/63-6×265.87/632=0.60Mpa＞0上游边沿正应力Gyd=(∑W´/B)-(6∑M/B2)=63.14/63+6×265.87/632=1.40Mpa＜4.3Mpa满足强度规定。4、溢流坝设计4.1孔口设计4.1.1泄水方式的选择重力坝的泄水重要方式有开敞式溢流和孔口式溢流，前者除泄洪外还能够排除冰凌或其它漂浮物。设立闸门时，闸门顶高程大致与正常高水位齐平，堰顶高程较低，可运用闸门的启动高度调节水位和下泄流量，合用于大中型工程，所觉得是水库有较大的泄洪能力，本设计采用开敞式溢流。4.1.2洪水原则的拟定本次设计的重力坝是2级建筑物，根据《水利工程水工建筑物洪水原则》采用5一遇的洪水原则设计，一遇的洪水原则校核。4.1.3流量的拟定经水文、水利调洪演算拟定：设计状况下，溢流坝的下泄流量为5327.7m3/s；校核状况下，溢流坝的下泄流量为6120.37m3/s。4.1.4单宽流量的选择坝址处基岩比较完整，根据综合枢纽的布置及下游的消能防冲规定，单宽流量取100～150m3/（s.m）。4.1.5孔口净宽拟定分别计算设计和校核状况下溢洪道所需的孔口宽度。计算成果见表2-5表2-5孔口净宽计算成果表计算状况流量Q（m3/s）单宽流量q[m3/（s.m）]孔口净宽B（m）设计状况5327.70100～15053.28～35.52校核状况6120.37100～15061.20～40.80根据以上计算，溢流坝孔口净宽取45m，设每孔宽度为15m，则孔数为3。4.1.6溢流坝段总长度拟定初步拟定闸墩厚度，中墩厚d=4.5m，边墩厚t=3m，则溢流坝段的总长度B0为：B0=nb+（n-1）d+2t=45+9+6=60m4.1.7堰顶高程的拟定初拟侧收缩系数ε=0.95，流量系数m=0.502。因过堰水流为自由出流，故σs=1，由堰流公式Q=σsεmnb（2g）0.5H01.5计算堰上水头H0，计算水位分别减去对应的堰上水头即为堰顶高程。计算成果见表2-6表2-6堰顶高程计算成果表计算状况流量m3/s侧收缩数流量系数孔口净宽m堰上水头m堰顶高程m设计状况5327.700.950.5024514.65201.57校核状况6120.370.950.5024516.07201.07根据以上计算，取堰顶高程为201.07m。4.1.8闸门高度的拟定门高=正常高水位-堰顶高程+（0.1～0.2）=215.5-201.07+（0.1～0.2）=14.5m取15m4.1.9定型设计水头的拟定堰上最大水头Hmax=校核洪水位-堰顶高程即：Hmax=217.14-201.07=16.07m定型设计水头Hs为Hs=（75%～95%）Hmax=12.05～15.27m，取Hs=14.2m，由14.2/16.07=0.88查表知0.3Hs=4.26m不大于规定的允许值（3～6m水柱）。4.1.10泄流能力校核运用堰流公式Q=σsεmnb（2g）0.5H01.5分状况校核溢流堰的泄流能力，计算成果见表2-7表2-7泄流能力校核计算成果表计算状况mεB（m）H（m）Q（m3/s）Q′|（Q′-Q）/Q|设计状况0.5020.924515.155159.275327.73.26%校核状况0.5120.924516.076045.366120.371.24%由表中计算成果知|（Q′-Q）/Q|×100%<5%，阐明孔口设计符合规定。4.2消能防冲设计根据地形地质条件选用挑流消能，参考已建工程经验取挑射角θ=25o，挑流鼻坎应高出下游最高水位（169.52m）1～2m，那么鼻坎的高程为169.52+1=170.52m。4.2.1反弧半径的拟定堰顶水流流速按公式v=δ（2gH0）0.5计算，由Q=Av=Bhv可得h=Q/Bv；δ—堰面流速系数；H0—库水位至坎顶高差，m；B—鼻坎处水面宽度，m；Q—校核洪水位时溢流坝下泄流量，m3/s；v=0.96×（19.6×45.7）0.5=28.73m/s，坎顶水深h=6120.37/（50×28.73）=4.26m反弧半径R=（4～10）h=17.04～42.6m，取R=20m。4.2.2水舌的挑距L及可能最大冲坑的深度tk估算由式L={（v1）2SinθCosθ+v1Cosθ[（v1）2Sin2θ+2g(h1+h2)]0.5}/g计算L—水舌挑距，m；h2—坎顶至河床面高差，m；h1—坎顶垂直方向水深，mh1=hCosθ；v1—坎顶水面流速，m/s，取平均流速的1.1倍。代入各参数计算得L=118.36m由式tk=αq0.5H0.25t′k=αq0.5H0.25-H2计算tk—水垫厚度，自水面算至坑底，m；t′k—冲坑深度，m；q—单宽流量，m3/（s.m）；H—上下游水位差，m；H2—下游水深，m；α—冲坑系数，坚硬完整的基岩取0.9～1.2，坚硬但完整性较差的基岩取1.2～1.5，软弱破碎裂隙发育的基岩取1.5～2.0。得：tk=1.2×1500.5×47.620.25=38.61m；t’k=38.61-23.42=15.19mL/tk=3.07>2.5，阐明挑流消能形成的冲坑不会影响大坝安全。挑流消能冲坑计算简图如图2-2所示：4.3溢流坝剖面设计首先绘出坝顶部的曲线，取堰顶部最高点为坐标原点，堰顶上游部分采用椭圆曲线，下游部分采用幂曲线。幂曲线方程：y=xn/kHsn－１椭圆方程：x2/(aHs)2+(bHs-y)2/(bHs)2=1Hs—定型设计水头，值为堰顶最大作用水头的75%～95%；n.k—取决于坝顶上游面的坡度，按表取用。a≈0.28～0.3；a/b=0.87+3a代入参数得幂曲线方程为y=x1.85/2×14.2(1.85-1)=0.052x1.85取a=0.3，b=0.17则aHs=5.68bHs=2.41得椭圆方程为：x2/5.682+(2.41-y)2/2.412=1绘出其基本剖面，求得基本剖面的下游面与幂曲线的切点c的坐标为（20.01，13.28）。由于上游侧超出基本剖面，故需将溢流坝做成倒悬的堰顶以满足溢流曲线的规定，倒悬的高度为4.57m。最后作出反弧段，反弧半径为20m。溢流坝的剖面如图2-3所示：5、泄水孔设计本次设计中发电孔设计成有压孔，浇灌孔设计为无压孔，运用发电尾水供水。5.1有压泄水孔设计发电孔的进口处设立拦污栅和事故闸门（兼做检修闸门用），工作闸门布置在出口，孔的断面为圆形，孔内用钢板衬砌。发电孔共设四条，为单元供水方式。5.1.1孔径D的拟定最大发电流量632.61m3/s，共设4台发电机组，由公式D=(4Q/πvp)0.5Q—多个发电孔引取的流量，m3/s；vp—孔内允许流速，m/s，对于发电孔vp=5.0～6.0m/s；得P=[632.61/(3.14×5)]0.5～[632.61/(3.14×6)]0.5=6.34～5.79m取D=6.0m5.1.2进水口体形设计进水口顶部采用椭圆曲线，方程为x2/a2+y2/b2=1a—椭圆长半轴，圆形进口时，a为圆孔直径；矩形进口时，顶面曲线a为孔高h，侧面曲线a为孔宽B ；b—椭圆短半轴，圆形进口时，b=0.3a；矩形进口时，顶面曲线b=（1/3～1/4）a，侧面曲线b=a/5。此处a=6，b=0.3a=1.8则有x2/36+y2/3.24=1，列表计算曲线坐标值见表2-7表2-7椭圆曲线坐标值x6543210y00.991.341.561.701.771.8进水口底缘采用平底，进水口草图如图2-4所示：5.1.3闸门与门槽进水口设立拦污栅和平面事故闸门，平面工作闸门。事故闸门紧贴上游坝面布置，闸槽尺寸为0.8×0.5为矩形闸门槽。5.1.4渐变段在进水口闸门后设立渐变段，渐变段采用圆角过渡，其长度为（2～3）D，此处取12m。5.1.5出水口出水口前采用1：10压坡段，出口断面，面积为孔身断面的85%～95%，由于孔身断面面积为A=π（D/2）2=28.26m2。故出口断面面积为24.02～26.85m2。出口断面为方形，其尺寸取5×5m，面积Ac=25m2。5.1.6水力计算5.1.6.1泄流能力验算泄水能力按管流公式Q=µAc（2gH）0.5计算µ—流量系数；Ac—泄水孔出口断面面积，m2；H—库水位与出口水面之间的高差。取u=0.853得Q=0.853×25×（2×9.8×20.48）0.5=427.25m3/s。5.2无压泄水孔设计浇灌孔的工作闸门布置在进水口，工作闸门后的孔口顶部升高形成无压流。5.2.1进水口体形设计进水口由进口曲线段、检修闸门槽和压坡段构成，进口曲线也用1/4椭圆曲线，其后接一段直线压坡段，坡度为1：5，长度为6m。5.2.2明流段设计为使水流平顺，工作闸门后的明流段的底坡设计为抛物线形，其方程为：y=x2/（6.25δ2H）H—工作闸门处的作用水头，m；δ—孔口流速系数，普通为δ=0.90～0.96。代入数据得y=x2/（6.25×0.81×1.07）=0.18x2，孔身设计成城门洞形，拱脚距水面的高度可取不掺气水深的20%～30%。5.2.3水力计算无压泄水孔的泄流能力也按公式Q=µAc（2gH）0.5计算H—工作闸门处的作用水头，m；Ac—闸孔过水断面面积，m2；µ—流量系数，当压力短管长度不超出10倍孔高时，有闸门槽时µ=0.8～0.85，无闸门槽时µ=0.9～0.95。代入数据得Q=0.84×16×（2×9.8×21.52）2=270.03m3/s。6、细部构造6.1坝顶构造6.1.1非溢流坝坝顶上游设立防浪墙，与坝体连成整体，其构造为钢筋混凝土构造。防浪墙在坝体横缝处留有伸缩缝，缝内设止水。墙高为1.2m，厚度为50cm，以满足运用安全的规定。坝顶采用混凝土路面，向两侧倾斜，坡度为2%，两边设有排水管，聚集路面的雨水，并排入水库中。坝顶公路两侧设有宽1m的人行道，并高出坝顶路面20cm，坝顶总宽度为10m，下游侧设立栏杆及路灯，细部构造图附后。6.1.2溢流坝溢流坝的上部设有闸门、闸墩、门机、交通桥等机构和设备。6.1.2.1闸门的布置工作闸门布置在溢流坝的顶稍微偏向下游某些，以防闸门部分启动时水舌脱离坝面而形成负压。采用平面钢闸门，门的尺寸为高×宽=15×15m，工作闸门的上游设有检修闸门，二门之间的净距为2m。6.1.2.2闸墩闸墩的墩头形状为上游采用半圆形，下游采用流线型。其上游布置工作桥，顶部高程取非溢流坝坝顶高程即201.07m；下游布置交通桥，桥面高程为非溢流坝顶高程217.8m。中墩的厚度4.5m，边墩厚度3m，溢流坝的分缝设在闸孔中间，故没有缝墩。工作闸门槽深1m，宽1m，检修闸门槽深0.5m，宽0.8m。6.1.2.3导水墙边墩向下游延伸成导水墙，其长度延伸到挑流鼻坎的末端。边墩的高度应高出掺气后水深0.5～1.5m，平直段掺气后水深估算公式为：hb=h（1+ξv/100）h、hb—掺气前、后的水深，m；v—掺气前计算断面的平均流速，m/s；ξ—修正系数，普通为1.0～1.4m/s，v＞20m/s时，取较大值。代入数据得hb=2.34×（1+1.4×31.60/100）=3.38m，则导水墙高度为3.38+0.62=4m，导水墙需分缝，间距为15m，其横断面为梯形，顶宽取0.5m，细部构造图附后。6.2坝体分缝与止水6.2.1横缝垂直于坝轴线布置，缝距为20m，缝宽2cm，内有止水。6.2.2止水坝体设有两道止水片和一道防渗沥青井。止水片采用1.0mm厚的紫铜片，第一道止水片距上游坝面1.0m。两道止水片间距为1m，中间设有直径为20cm的沥青井，止水片的下部进一步基岩30cm，并与混凝土紧密嵌固，上部伸到坝顶。6.2.3纵缝纵缝为临时性缝，缝内设有键槽，待混凝土充足冷却后，水库蓄水迈进行灌浆。纵缝与坝面正交，缝距为20m。6.2.4水平缝混凝土浇筑块厚度为4m，纵缝两侧相邻坝块的水平缝错开布置，上下层混凝土浇筑间歇为5d，上层混凝土浇筑前对下层混凝土凿毛，并冲洗干净，铺2cm厚的水泥砂浆。6.3廊道系统6.3.1基础廊道位置：廊道底部距坝基面5m，廊道底部高程为145m，上游侧（中心点）距上游坝面4m；形状：城门洞形，底宽3m，高3.5m，内部上游侧设排水沟，并在最低处设集水井。平行于坝轴线方向廊道向两岸沿地形逐步升高，坡度不不不大于40o。6.3.2坝体廊道自基础廊道沿坝高每隔20m设立一层廊道，共设3层。底部高程分别为165m，185m，205m，形状为城门洞形，其上游侧（中心点）距上游坝面4