kW四冲程汽油机活塞组设计

课程设计任务书3、说明书1份。序号备注1课题准备1、设计发动机的结构参数。2、进行运动学计算。3、形成文档。2013.10.282装配图设计与绘图1、热力学计算。2、动力学计算。3、形成文档。2013.10.293装配图设计与绘图1、结构参数设计并形成文档。2、装配图设计绘图(草图)。2013.10.304装配图设计与绘图(底图)2013.10.315装配图设计与绘图(加粗与标注)2013.11.16零件图设计1、零件计算。2、形成文档。2013.11.27零件图设计绘图2013.11.38撰写设计说明书2013.11.119答辩2013.11.13系主任(或责任教师)签名：2013年11月14日2013年11月14日目录 1汽油机结构形式的设计 1.1汽缸数和气缸布置的选择 1.2冷却方式 2汽油机结构参数的选取 22.1汽缸直径的确定 22.2缸径行程比S/D 2 2.4汽缸工作容积与升功率 32.5曲柄半径与连杆长度之比λ的选取 32.6缸心距的确定 2.7压缩比与燃烧室容积Vc,总容积Va 33热力学计算 33.1燃烧过程数学模型 33.1.1绝热压缩起点 43.1.2绝热压缩过程 3.1.3定容增压过程 43.1.4绝热膨胀过程 4 4 4 3.3热力学平均有效压力校核 64运动学计算 64.1活塞位移 64.2活塞瞬时速度 4.3活塞的加速度、最大加速度 5动力学计算 95.1气体压力：由P～V图转化为P~α图 95.2往复惯性力 95.3旋转往复惯性力 5.4合力的计算 6活塞设计 6.1活塞的材料 6.2活塞主要尺寸设计 6.2.1活塞高度H 6.2.2压缩高度H1 6.2.3火力岸高度h 6.2.4环带高度 6.2.5活塞顶部厚度δ 6.2.6活塞侧壁厚度及内部过渡圆角 6.2.7活塞销座间距 6.3活塞裙部及其侧表面形状的设计 6.3.1裙部椭圆 6.3.2配缸间隙 6.4活塞头的质量计算 7活塞销的设计 7.1活塞销的材料 7.2活塞销与销座的结构设计 7.3活塞销与销座的配合 7.4活塞销质量m3 7.5活塞销刚度和强度的校核 8活塞环设计 8.1活塞环的密封机理 8.2气环的设计 8.2.1气环的断面形状 8.2.2气环的尺寸参数 8.2.3活塞环的材料 8.3油环的设计 8.4活塞环强度校核 小结 参考文献 1武汉理工大学《汽车发动机设计》课程设计说明书15KW四行程汽油机活塞组设计前言这学期我们专业学习了《汽车发动机设计》这门最重要的专业课之一。为了巩固和提高，我们又开展了为期3周的《汽车发动机设计》的课程设计。我们要充分利用这次课程设计的机会，了解国内外发动机的发展现状，并尽可能发挥我们的能力，保质保量地完成此次课程设计。本设计主要工作任务是15KW四行程汽油机活塞组的设计。1汽油机结构形式的设计1.1汽缸数和气缸布置的选择发动机的汽缸数主要取决于排量，根据任务是，我们所设计的发动机功率在15KW左右，而且目前发动机的升功率在35—70左右，鉴于设计手段不成熟，取较小值，故排量初步估算在0.3L左右，为小排量。小排量的发动机的汽缸数用1—4缸。鉴于功率小，排量小，为了保证最后计算的升功率符合实际，汽缸数取下限。即采用单缸。采用直列式。1.2冷却方式水冷常用的冷却方式有水冷和风冷两种，水冷式发动机由于冷却较好而且均匀，强化的潜力要比风冷式发动机大，因此在汽车发动机上至今大多数还是水冷式发动机。参考文献[5]在条件相同时，主要由于充量系数的差别，水冷机比风泠机高5%～10%。此外风冷发动机功率和燃料消耗受气温变化影响较大，不如水冷发动机指标稳定。综合以上各因素，本设计冷却方式选用水冷方式。武汉理工大学《汽车发动机设计》课程设计说明书2汽油机结构参数的选取2.1汽缸直径的确定设计任务书所提供的设计条件：平均有效压力：活塞平均速度：Pe=15KWp=0.8~1.2Mpav<18m/s根据内燃机学的基本计算公式： i——为发动机的汽缸数目，依题为为2n——为发动机的转速S——为发动机活塞的行程D——为发动机汽缸直径x——为发动机的行程数，依题为4根据以上条件代入公式算得D=56mm2.2缸径行程比S/D目前S/D范围为0.8~1.23武汉理工大学《汽车发动机设计》课程设计说明书2.3转速n的确定根据公式(2)可得n=6553r/min,取n=6500r/min2.4汽缸工作容积与升功率oo2.5曲柄半径与连杆长度之比λ的选取由于λ=r/1的范围在0.25-0.33之间。选择曲柄连杆机构为中心曲柄连杆机构，因曲柄半径r=28mm,取λ=0.3,则连杆长度为L=r/λ=28/0.3=94mm。2.6压缩比与燃烧室容积Vc,总容积Va压缩比范围为7-12,根据《内燃机学》(周保龙)P308,受爆燃限制，汽油机压缩比不超过14,取ε=9则燃烧室容积Vc=Vs/(10-1)=0.0153L,汽缸总容积Va=Vc+Vs=0.1533L。3热力学计算3.1燃烧过程数学模型根据设计任务书的要求，设计的为15KW四行程的汽油发动机，将其实际循环简化为等容加热循环，这个循环过程称为汽油发动机的理论循环。发动机的理论循环是将非常复杂的实际工作过程加以简化，忽略一些因素，以便于作简易的定量处理。通过对理论循环的研究，可以清楚的确定影响性能的一些重要因素，从而找到提高发动机性能的基本途径。最简单的理论循环是空气标准循环，简化的条件为：1)假设工质是理想气体，其物理常数与标准状态下的空气物理常数相同。2)假设工质是在闭口系统中作封闭循环。3)假设工质的压缩及膨胀是绝热等熵过程。4武汉理工大学《汽车发动机设计》课程设计说明书4)假设燃烧时外界无数个高温热源定容或定压向工质加热。工质放热为定容放热。根据汽油机的混合气燃烧迅速，近似为定容加热循环。3.1.1绝热压缩起点3.1.2绝热压缩过程选取压缩冲程终点(设为B点),从A点到B点的压缩过程看作是多变的压缩过程，多3.1.3定容增压过程选取定容增压的终点(设为C点),从B点到C可知汽油机压力升高比取λ=7,则C3.1.4绝热膨胀过程选取膨胀过程的终点(设为D点),从C点到D点可以看作是多变的膨胀过程，参考文献3.2绘制P-V图3.2.1绘制理论P-V图根据步骤3.1可以绘制理论P-V图，理论P-V图如图1:3.2.2绘制调整P-V图调整的P-V图：因为实际过程比较复杂，所以在得到的P～V,P~φ图上要修正得到，最高压力不在上止点，还有点火提前角，排气提前角的修正，显然实际的边界条件是不可能得到的，所以只能做一些适当的修正。调整后的P-V图见图2:6武汉理工大学《汽车发动机设计》课程设计说明书3.3热力学平均有效压力校核由热力学计算所绘制的示功图为理论循环的示功图，其围成的面积表示的是汽油机所做的其中Va=153mL,Pa=0.081MpaVb=15.3mL,Pb=1.83MpaVc=Vb=15.3mL,Pc=12.69MPaVd=Va=153mL,Pd=0.636Mpa所以汽油机的平均有效压力：所给定的结果满足设计要求(Pme=0.8～1.2,Pe=10kw),所以校核合格。7武汉理工大学《汽车发动机设计》课程设计说明书4运动学计算4.1活塞位移根据活塞的运动规律，计算出活塞的位置随曲轴转角的变化规律：其中λ——为曲柄半径和连杆长度的比，根据设计书的要求，取λ=0.3r——为曲轴半径，r=56/2=28mm根据运动规律绘制活塞位移随曲轴转角关系图见图-3:图-3活塞位移随曲轴转角关系4.2活塞瞬时速度根据活塞的位移规律，对曲轴转角α求倒得到活塞的瞬时速度V随曲轴转角a的变化规律：'取n=6500r/min,计算数据见附录，绘制的图见图-4:武汉理工大学《汽车发动机设计》课程设计说明书4.3活塞的加速度、最大加速度根据活塞的瞬时速度规律，对曲轴转角α求倒得到活塞的加速度V随曲轴转角α的变化规律：j=ro³(Cosa+λCos2a),取n=6500r/min,计算数据见附录，绘制的图见图5:图5活塞加速度与曲轴转角关系9武汉理工大学《汽车发动机设计》课程设计说明书5.1气体压力：由P～V图转化为P~α图利用上面求解出的数据，做出p～a图。如图6:5.2往复惯性力武汉理工大学《汽车发动机设计》课程设计说明书性质量有关，还与活塞的瞬时加速度有关。其加速度已经在运动学中计算完毕，往复惯性活塞的质量在估算时，将活塞当作薄壁圆筒处理。活塞其中D——为活塞的外径，D=56mmp——为活塞的密度，在此处用共晶铝硅合金66-1,密度为2.7gcm³l——为连杆质心到连杆大头的距离m——为连杆的质量经过估算得到mg=m₂+m=320g。转角的变化规律，具体的计算数据见后附表。5.3旋转往复惯性力分析机构的惯性力时，通常将连续分布质量的实际活塞曲柄连杆机构离散成用往复运动质量和旋转运动质量的动力学等效当量系统来分析，连杆质心以下的质量和曲柄销组质量离散为旋转惯性质量。m,=m+m₂。m=m,+mP=-ro²(sina+2λsin2a)K,=mro²随曲轴转角的变化规律，具体的计算数据见后附录。5.4合力的计算忽略机构摩擦阻力，则作用在曲柄连杆机构上的力只要研究气体压力和机构运动质量的惯P₃=P-P₀P=P+P=PF₁-ro³(sina+2λsin2a)(8)其中分解后得到其他的力侧压力Pn、连杆力P1、切向力t、久向十1单每切筑：八书图7连杆受力图图-8侧压力随曲轴转角的变化武汉理工大学《汽车发动机设计》课程设计说明书图-9连杆力随曲轴转角的变化图-10切向力随曲轴转角的变化图-11径向力随曲轴转角的变化从发动机有效功率公式来看，当缸径D、缸数Z和冲程数t已选定时，在燃油经济性最佳的前提下，要尽可能提高输出功率，就只有依靠平均有效压力Pme和活塞平均速度Vm两个主要参数的合理选择了。发动机的有效功率为：式中Pme平均有效压力，MPat———行程数，四冲程t=4,二冲程r=2。取整得到如下结果：缸径、行程、转速参数表Pme(mpa)Vm(ms)Smm)mm)min)1所示的结果得到发动机的结构参数。查有关手册，所得到的发动机参数满足现代发动机的一般技术水平，而且现在的加工技术可以达到这个水平。6.1活塞的材料共晶硅铝合金制造活塞的材料应有小的密度P、足够的高温强度σ、高的热导率入、低的线胀系数a以及良好的摩擦性能(减摩性和耐磨性)。常用材料为铝硅合金，。共晶铝硅合金具有满意的综合性能，工艺性良好，应用最为广泛。过共晶铝硅合金中的初生硅晶体使耐热性、耐磨性改善，膨胀系数减小，但加工工艺性恶化。过共晶铝硅合金广泛用于高热负荷活塞。武汉理工大学《汽车发动机设计》课程设计说明书6.2活塞主要尺寸设计6.2.1活塞高度H选择H=50mm。参考文献[1],H₁=0.5D;选择H₁=28mm。6.2.3火力岸高度h参考文献[1],h=0.08D=4.5mm。6.2.4环带高度现代四行程发动机一般采用二道气环和一道油环。参考文献[1],气环的厚度一般为2.0~3.0mm,环岸要求有足够的强度，使其在最大气压下不致被损坏。第一道环的环岸高度b₁一般为1.5～2.5c(c指环槽高度),第二道环的环岸高度b₂为1～2c。第一环岸高b1=0.03～0.04D=0.04×56=2.24mm取2.5mm,则，c1=1.6mm。第二环岸高b2=0.03～0.04D=0.04×56=2.24mm取2.5mm,则，c2=1.6mm。油环高b₃为4.0～6.0mm取5.0mm;6.2.5活塞顶部厚度δ6.2.6活塞侧壁厚度及内部过渡圆角活塞头部要安装活塞环，侧壁必须加厚，一般取(0.05~0.1)D,取0.08D,厚度则为5mm。为改善散热状况，活塞顶与侧壁之间应该采用较大的过度圆角，一般取R武汉理工大学《汽车发动机设计》课程设计说明书则圆角半径取为5mm。6.2.7活塞销座间距取0.4则活塞销座间距为22mm。有关活塞的尺寸设计结果：名称数值单位压缩高度取H₁mm环带高度H₃mm火力岸高度H₄mm总高度mm壁厚5mm内圆直径D’外圆直径D第一道环的环岸高度bmm第二道环的环岸高度b₂mm第一道环槽高度C1mm第二道环槽高度C2mm油环高度C3mm环槽深度4mm6.3活塞裙部及其侧表面形状的设计活塞裙部及其侧表面形状设计的关键，在于保证裙部有足够的贴切合面积和良好的润滑条件，以及保证发动机在不同工况下都具有最小的活塞间隙。6.3.1裙部椭圆1、将裙部设计成椭圆。武汉理工大学《汽车发动机设计》课程设计说明书2、将销座附近的裙部外侧部位设计成凹陷状。为了使活塞在正常工作温度下于气缸壁之间保持右比较均匀的间隙，不至于在气缸内卡死或是引起局部磨损，必须在常温下预先把活塞裙部的横断面加工成椭圆形，其长轴垂直于活塞为了视铝合金活塞在工作状态下(热态)接近一个圆柱形，害必须把活塞做成上小下大的实际取△:对活塞下下部和头部取0.1mm;对活塞裙中部取0.08mm为了视铝合金活塞在工作状态下(热态)接近一个圆柱形，害必须把活塞做成上小下大的活塞顶部间隙：0.240mm(活塞销中心平面内);0.210mm垂直于活塞销中心线平面内活塞裙部间隙：0.09mm(活塞销中心平面内);0.04mm垂直于活塞销中心线平面内6.4活塞头的质量计算对活塞进行简化变成可计算体积的几何体，从而计算出其体积和质量。简化如图11。DD'活塞的质量在估算时，将活塞当作薄壁圆筒处理。其中D——为活塞的外径，D=56mmp——为活塞的密度，在此处用共晶铝硅合金66-1,密度为2.7g/cm³7活塞销的设计活塞工作时顶部承受很大的大气压力，这些力通过销座传给活塞销，再传给连杆。因而活7.1活塞销的材料活塞销一般用低碳钢或低碳合金钢(如20Cr)制造，经表面参碳淬火处理，以提高表面硬7.2活塞销与销座的结构设计d=(0.25~0.3)D=0.25D=16m;do=(0.6~0.79)d=0.6d=10mm;活塞销外径d₁=16,;活塞销内径d,=10。活塞销长度1F50mm。7.3活塞销与销座的配合活塞顶所承受的气压力通过活塞销座和活塞销传给连杆。由于结构上的限制，活塞销的直径d不可能超过0.4D,活塞销的长度不可能超过0.85D,因此活塞还要在活塞销座与连杆小头衬套之间合理分配。所以，不论在销与销座之间，还是在销与连杆之间，承压面积都很小，表面比压很高。加上活塞销与销座或活塞销与连杆衬套之间相对运动速度很低，液体润滑油膜不易形成。在这种高压低速条件下，要保证可靠的液体润滑，配合副的工作间隙要尽可能小。经验表明，当活塞销与销座以及活塞销与连杆小头衬套之间的工作状的过盈，以补偿铝合金活塞销孔在工作时较大的热膨胀。为了稳定地保持极小的间隙而又转动武汉理工大学《汽车发动机设计》课程设计说明书灵活，活塞销外圆、活塞销孔和连杆小头衬套孔都应有极高的加工精度。不但尺寸公差要严格，尤其要保证严格的圆柱度和表面粗糙度。如果尺寸公差偏大，而圆柱度和表面粗糙度值足够小则可以按尺寸分组选配的办法保证配合副的理想间隙。7.4活塞销质量m3m=120g7.5活塞销刚度和强度的校核为保证活塞销和销座的可靠工作，需校核活塞销的弯曲变形，失圆变形，销座上的表面压力和活塞销的应力。△=d₁/D=16/56=0.3活塞销的弯曲变形：0.0254mm许用变形：失圆变形：许用失圆变形：满足要求。小于极限值560bar,满足要求。武汉理工大学《汽车发动机设计》课程设计说明书在许用应力200到400N/mm²之间，满足要求。8活塞环设计活塞与活塞环一起防止气缸内的高压气体下窜到曲轴箱，同时把很大一部分活塞顶接收的热量传给气缸壁，起这种作用的活塞环称为气环。此外，还设置专门的油环，在活塞下行时把气量的0.5%,机油消耗量不超过燃油消耗量的0.5%。内燃机活塞组与气缸之间应用带开口的弹性金属环实现往复式密封。由于开口的存在，漏贴合，形成第一密封面。这样一来，缸内气体不能短路直接通过环周与气缸之间，而是进入环环背的气压力造成的径向不平衡力Fg又大大加强了第一密封面。尽管环背气压力有时大大超过活塞环“漏光”),第一密封面被破坏，气体就直接从缝隙处短路外泄，任何环背压力和FR都而且要密封的气体压力越高，附加的密封力也越大。可以认为，具有这种自适应特性的简单环式密封系统，是往复活塞式内燃机有强大生命力的结构保证之一。必须指出，活塞组的密封作用不仅取决于活塞环，而且与活塞的设计有很大关系。活塞应保证活塞环工作温度不会过高。环带部分与气缸的间隙应尽可能小。环槽应加工精确，且在工8.2气环的设计8.2.1气环的断面形状磨合性较差，作用在活塞环上的力及其密封面密封性不且活塞上行和下行时均能在环的外周面上形成润滑油膜，摩擦面不易烧伤。锥面环(图11-9c)外周面具有很小的斜角(一般为30'~60'),它新装入气缸时与气缸线接触，磨合快，下行时有良好的刮油作用。安装时不能上下装反，否则使窜机油加剧。这种环适用于环与环槽侧面间的间隙不断变化，可防止环槽中机油结胶甚至碳化，适用于热负荷较高的柴油反扭曲环(图11—9f)工作时扭曲成盖子状，配合外圆的锥面，具有很强的密封性和刮油能力，常用于紧挨油环的那道气环。8.2.2气环的尺寸参数在保证密封的前提下，活塞环的数目应尽可能少，因为减少环数可缩小活塞高度，减轻活塞质量，减小发动机总高度，降低发动机摩擦损失。现代高速内燃机大多采用2道气环(另有1油环),重型强化柴油机则用3道气环。气环的尺寸参数主要有环的径向厚度t、轴向高度b以及环的自由状态形状和自由开口端距在较小的端距So下就可得出要求的平均径向壁压Po,但在套装到活塞头部上时易于折断。对合金铸铁的活塞环来说D/=23~25,P₀=0.1-0.2MPa,S₀/t=3.5~3.7环槽深度取4mm8.2.3活塞环的材料活塞环一般是由合金铸铁铸造，高强度环用球墨铸铁，经热处理以改善材料的热稳定性。活塞环的工作表面通常用各种镀层或涂层，以提高其耐磨性、耐蚀性或改善磨合性。最常用的耐磨层为镀铬和喷钼。松孔镀铬不仅硬度高，耐磨耐蚀，而且储油，抗胶合，广泛用于汽油机和自然吸气柴油机。钼熔点高，喷钼层抗胶合、抗磨损性能好，能适应高温下工作。喷涂法能造成一定多孔性，也有一定储油能力。喷钼环主要用于增压强化柴油8.3油环的设计气缸与活塞运动副用飞溅的机油润滑。油环的作用是把飞溅到气缸壁上的多余润滑油刮下为了能在高速运动中对抗机油的流体动压力刮下机油，只留下很薄的油膜，油环工作面的着壁压力应足够大。因为油环没有环背气压力帮助压向气缸壁，着壁压力完全靠本身的弹力产生。单体铸铁油环，由于材料强度所限，只能通过减小与气缸接触的工作面积来提高壁压，最高只能达到0.5MPa左右。如用高强度材料，用较大的径向厚度t,壁压可能进一步提高，但环刚性大，对气缸变形的追随性差，刮油能力不好。用具有切向弹力的螺旋衬簧的铸铁油环可使上述两种单体油环与环槽不可避免地有侧向间隙，在环正常轴向移动或颤振而悬浮在环槽中间时，机油可能通过侧隙上窜。这种影响在高转速时更大，所以现代高速汽油机常用无侧隙为了使油环刮油有效，除了油环结构外，还应注意活塞的配合。用单体油环时必须保持环槽侧隙尽可能小，这意味着环槽加工精度要高，变形要小。还应注意环槽须有面积足够的泄油力dp=pobrodφ对断面BB产生的弯矩可写成dM=dpr;sin(o-a)dφ环从φ=a到φ=π段上的压力对BB断面的总弯矩M为式小结通过这次我们亲身的设计实践，让我对发动机的认识从课本的基础理论有了更加进一步的理解和掌握。设计的整个过程都有老师在一旁指导，同学之间的相互讨论，有问题可以及时解决，学到了很多发动机和曲轴的知识，我们设计的发动机功率很低所以尺寸很不好确定，很感算，绘图的应用能力等方面得到进一步的提高。这次课设我觉得巩固了我们以前所学的专业课知识，并通过结合实际，让我们能从一个全新的角度重新学习、认识以前学过的专业课知识。在设计的同时我们也了解国内外发动机的发展现状，对当代先进的发动机技术有了一些了解。参考文献[1]徐兀.汽车发动机现代设计.北京：人民交通出版社，1981.[2]朱仙鼎.中国内燃机工程师手册.上海：上海科学技术出版社，2000.[3]杨连生.内燃机设计.北京：中国农业机械出版社，1981.[4]周龙保.内燃机学.北京：机械工业出版社，2005.[5]吴兆汉.内燃机设计.北京：北京理工大学出版社，1990.[6]沈维道.工程热力学.北京：高等教育出版社，2002.附表一一些需要的数据活塞行程s活塞直径D转速往复惯性质量m;(ka)压缩比ε余隙容积Ve(L)曲柄半径连杆长度l半径/长度λ曲柄角速度W进气压力p₄压力升高比7多变指数n₁多变指数n活塞面积气缸工作容积+余隙容旋转运动质量mr(kg)附表二P-V图计算表绝热压缩行程定容加热过程绝热膨胀过程定容换气过程修正曲线9.2819942900.5626318.0323982904.2506442908.640.5074393.630249290武汉理工大学《汽车发动机设计》课程设计说明书2.3440672.225275武汉理工大学《汽车发动机设计》课程设计说明书附表三运动学计算表曲轴转角02活塞位移0.1879680.7499954.6059566.5717478.84781311.4114120.5584523.9912931.2299934.9635138.7236346.1734849.7887753.2825256.6198359.7673562.6936465.3694471.6407173.07612活塞速度29.4916958.4861786.49927 211.4394235.0891 236.801235.6213231.7458 225.411216.8834119.6738103.429187.1286770.8583354.6678321080.820902.8154320373.537158974.7344956737.071062-5330.00388-8046.85951-10571.6053-11349.9316-11572.78-11506.1046气缸容积ml23.312325.9231228.0805631.6367936.5336342.6917150.012558.3807577.7323188.42829243.5285246.7292往复惯性力N0-1438.128913-980.11515252367.61796气缸容积30.86086433.42924137.66284643.49241450.82346759.53869769.50090180.55634792.538469200.59496213.18293225.12803往复惯性力-1414.9065-1403.2145-1368.4397-1311.4751-1233.7751-1024.4761103.747037296.559163298.419146.624175299.22614296.15084293.1529469.53476284.2250667.38516278.29545271.39578462.2183445.5561941.8447458.444334-1044.47764.307328-1248.212360.6295250.0053194.9725490.2564170.880891-1218.80624.9139196.93334361.13060179.25942882.5109848601.0654426358.813322236.8001-176.126068-22.44329763-7.3105204-2148.8148385.0099495-3961.53421761.5645142248.066617224.1228359.051375843.09944-7018.25039202.75222457.24105746.78835-8237.01289215.23906227.06683238.14874-10661.8942199.975622248.41409-11100.8396257.8073963.16184-11388.878223.6811266.2870565.79283-11551.687668.14237-11616.654184.38897-11611.44968.12952-11562.5796290.62396-11494.158294.27002296.93995-11375.8267-11352.1946-11.9823299.11717-11398.5791297.90216295.71497292.55296-11591.10942465.156874288.4136869.19507-11621.146366.99388-11594.3779277.2028764.49925-125.104270.1411861.73609-141.073-11260.8983262.12586-10899.7831253.18092-171.58-10375.9001243.34169232.6565748.5847644.93666-210.153209.0164841.21551-1171.90683870.048492722.819913022.5311075245.14389195.80141-219.10884.770219717.031779-191.8778.049105-173.78947.427624.0181240.4857641.359206武汉理工大学《汽车发动机设计》课程设计说明书20590.0625930.2878929.33325附表四动力学计算表曲轴转角气缸绝对压力Mpa侧压力N连杆力N切向力N径向力N000522.46784-171.130.07973-395.582-395.3840.080136-94.1387-128.91185.779770.0808248.00724-132.7330.081796-580.729-591.677-562.3440.083081-23.4781-108.40192.0730457.21390.0847-154.65128.679650.086682-206.39223.1745-124.0550.089068-12.7416-69.64950.09190575.099969.7103727.936690.095252-773.26-774.058630.7373-448.7050.099182-11.4427-16.79992.1751530.1037850.9028590.10917-26.738452.95924-28.733344.48681-134.236-112.2390.122855-760.507-493.0840.141757804.9417-838.5450.15386862.1523-914.615794.9386452.32030.168255-1387.77-239.4580.1854714206.553-4234.87-4066.960.206186-3700.723750.5372478.0120.231277-1231.260.261881-803.9470.29947946.525330.345992-1648.85-1024.61-33829.60.476344-2059.45249.8352987.4780.567166485.2103-2749.282653.2830.6807328180.554-8845.910.8212586707.4524644.26-4839.54250.98-3156.2728675.71-4812.08-8940.69-8136.893704.9776649.878-10938.3-28538.4-9529.97-0.184299842.64-2792.09210520.6221949.1214886.3-55545.2-49104.5-80767.7-79004.19.70024635604.98-66156.7-65433.89753.389-240455244988244547.96.766366-8589.5239657.4239577.6949488.744.56732-63057.8-68185.7-3825.25-14459.92.64542721982.752.250022-11611.3-7253.75-666.076-9179.64-10502.4-1657.82-8908.9242615.7943189.52-41581.2-53508.8-5386