林海阳光城外脚手架施工方案

海林·阳光城外脚手架施工专项方案PAGE3PAGE48武汉建工第三建筑有限公司海林·阳光城外脚手架施工方案编制人：审核人：审批人：编制单位：武汉建工第三建筑有限公司编制时间：二0一三年五月八日目录TOC\o"1-2"\h\z\u第一章工程概况 1第二章编制依据 1第三章施工部署 2第四章脚手架方案选择 2第五章脚手架的材料及质量要求 3第六章脚手架的搭设构造 46.1落地式钢管扣件式脚手架搭设构造 46.2工字钢悬挑双立杆扣件式脚手架搭设构造 7第七章脚手架施工 12第八章卸料平台施工 14第九章安全管理 15第十章落地脚手架计算书 16第十一章悬挑脚手架计算书 27第十二章脚手架搭设劳动力的安排 54第十三章脚手架的检查与验收 55第十四章脚手架搭设安全技术措施 56第十五章脚手架拆除安全技术措施 56第十六章脚手架CI标识及安全标识 57附件:扣件式钢管脚手架允许偏差数据及所选用型钢参数表第一章工程概况海林·阳光城工程位于东西湖区东吴大道南、三秀路西，由湖北万德利置业有限公司建设，中信建筑设计研究总院有限公司，湖北建盛项目管理有限公司监理，武汉建工第三建筑有限公司总承包施工。结构体系为部分框支剪力墙结构，地下3层整体地下室31层，标准层层高及建筑高度详见下表。 子项名称地下层数地上层数高度（m）结构体系楼盖结构基础形式标准层层高（m）备注4#楼33199.200部分框支剪力墙结构现浇钢筋混凝土现浇钢筋混凝土桩基2.9A级高度5#楼33199.200部分框支剪力墙结构桩基2.9A级高度第二章编制依据《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版；《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；本工程施工图纸以及施工前编制的施工组织设计。第三章施工部署1、安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建文明标化工地的根本要求。为此项目经理部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组长：杨纯良——负责协调工作组员：纪新和（技术负责）——方案编制、技术交底李信平（安全负责）——现场施工指挥、质量检查第四章脚手架方案选择一、本工程脚手架主要用于安全围护及外墙装修，考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，充分考虑了以下几点：1、架体的结构设计，做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、脚手架的搭设，还必须符合JGJ59-99和湖北省文明标化工地的相关标准要求。二、根据以上脚手架设计原则，结合本工程的实际情况，结合建筑物结构特点，决定采用以下脚手架方案：1、5#楼南面临地库一侧采用落地脚手架搭设高度-12.9~地下室顶板面,4#楼~5#楼之间东面临地库一侧采用落地脚手架搭设高度-12.9~15.6，外架拉结点采用A22钢筋事先预埋在地下室外墙结构内然后再与外架连接。2、4#、5#楼从5层楼面以下采用落地式钢管扣件双排脚手架，从5层楼面（20.9m）以上开始，整体采用悬挑脚手架。悬挑架体整体采用钢管扣件双排脚手架,16＃热轧普通工字钢悬挑，每层悬挑架体从首层楼面开始对上部架体采用钢丝绳斜拉卸载。脚手架搭设高度107.6+1.5=109.1m；主体结构部分按六层设置一道悬挑，搭设符合专项设计计算要求。三、脚手架搭设高度一期工程脚手架幢号层数顶高m落地式脚手架悬挑式脚手架4#3199.2005～4层（20.9m~15.6m）5层以上5#3199.2005～4层（20.9m~15.6m）5层以上第五章脚手架的材料及质量要求l、Φ48×3.0钢管：钢材强度等级Q235-A，新旧钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，钢管上严禁打孔。新用的钢管要有出厂合格证。钢管上严禁打孔。符合GB/T700-2006中Q235-A钢的要求。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。3、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。4、竹笆脚手片采用符合有关要求。5、连墙件材料采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235-A钢的要求。6、悬挑式双排钢管扣件式脚手架搭设技术参数如下：悬挑梁：16#工字钢斜拉绳：Φ15.5，6×19钢丝绳（钢丝绳公称抗拉强度为1400N/㎜2，钢丝绳破断拉力总和101KN）立杆纵距：不大于1.5m立杆横距：0.8m步距：1.8m连墙点：二步三跨搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂成黄色。脚手架立杆、大横杆表面刷黄色油漆，剪力撑、踢脚板表面刷黑黄警示色油漆。防护栏杆、底排立杆、扫地杆均漆黄黑相间色。连墙杆件表面刷红色油漆。脚手架的搭设构造6.1落地式钢管扣件脚手架搭设构造一、落地式钢管扣件脚手架搭设构造要求1、立杆基础：钢管脚手架立杆放在5cm厚25cm*300cm的木板上，设纵横相连扫地杆。立杆基础外侧设置20cm*20cm的排水沟，并在沟外侧设80cm宽水泥地面。2、立杆间距与剪刀撑：脚手架步距底部高度不得大于2m，其余不大于1.7cm，立杆纵距1.5m，横距1.05m，架子转角处立杆间距加密并符合搭设要求。立杆上的对接扣件交错布置,两根相邻立杆的接头不应在同步内,立杆顶端高出女儿墙1米。脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，剪刀撑杆件与地面成500角。设置时与其他杆件的交叉点应相互连接，并应延伸到顶部大横杆以上。底排立杆及扫地杆均漆黄黑相间色，其余外侧钢管统一黄色。3、大横杆：大横杆置于小横杆之上，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。4、小横杆：每一立杆与大横杆相交处（即主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设1~2根小横杆，其最大间距不大于75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距结构外边缘15cm，且长度不大于44cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。5、杆件搭接：脚手架立杆必须采用对接，大横杆可以对接和搭接，剪刀撑和其他杆件采用搭接，搭接长度不小于100cm，且不少于三只扣件紧固。相邻杆件搭接，对接必须错开一个档距，同一平面上的接头不得超过50%。6、脚手板与防护栏杆：建筑物的外架层层铺设脚手脚片，铺设前应用直角扣件设置两根纵向水平杆，并等距设置。脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺外必须采取有效防护措施。脚手片须用不细于18#铅丝双股并联绑扎不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，无探头板。脚手片完好无损，如有破损要及时更换。脚手架外侧自第二步起必须设1.2m高同材质的防护栏杆和18cm踢脚板，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。脚手架内侧形成临边的，在脚手架内侧设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆。7、架体封闭：脚手架的架体里立杆距墙件净距一般不大于20cm，如超过的须铺设站人处，站人处应设置平整牢固。脚手架施工层里立杆与建筑物之间应进行封闭。施工层以下外架每隔3步及底部应用密目网封闭。脚手架外侧用建设监管部门认证合格的密目式安全封闭，且应将安全网固定在脚手架外立杆里侧，不得将网围在各杆件的外侧，安全网应用18#以下的铅丝张挂严密。8、架体与建筑物拉结：脚手架与建筑物按水平方向4.5m左右，垂直方向3.6m设一拉结点，拉结点在转角和顶部加密，即在转角1m以内范围按垂直方向3.6m设一拉结点，顶部80cm以内范围按水平方向4.5m设一拉结点。钢管外架拉结点，与预埋钢管扣件连接，接点保证牢固，防止其中移动变形，宜尽量靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于150mm。9、上下通道：外脚手架应设置上下走人斜道，紧靠搭设在脚手架的外侧，不得悬挑，立杆应单独设置不得借用脚手架立杆，并在垂直和水平方向每隔一步或一个纵距设一连接。斜道采用之字形斜道。坡度采用1:3，宽度1m，转角处平台宽1.5m，长2m。斜道侧面和平台外侧均要设置剪力撑和1.2cm高防护拦杆和30cm高踢脚杆，用安全网封闭并固定牢固。斜道脚手片应采用横铺，每隔20-30cm设一防滑条，防滑条宜采用40×60mm方木，并多道铅丝绑扎牢固，斜道和进出通道的栏杆，踢脚杆统一漆红白相间色。10、通道口防护：通道口应搭设防护棚，棚顶采用双层防护，防护棚立杆应单独设置，且与脚手架相互拉接，棚宽大于道口，两端各长出1m，垂直长度不小于6m。11、防雷：钢管脚手架四角均应设接地保护防雷装置。二、脚手架验收：1、脚手架需经有关部门验收合格并挂合格牌后方可投入使用。2、脚手架应进行定期检查和不定期检查，并按要求填写检查表，对检查出的问题应及时整改，项目部每半年至少检查一次。三、脚手架搭设顺序搭架前对操作人员进行安全技术交底。划出工作区，禁止行人进入，并设专人监护。配设对讲机，做到统一指挥并配带好防护用品。严格遵守搭架顺序：纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→墙体拉结→踢脚杆→栏杆→毛竹片→安全网四、落地式脚手架拆除1、拆除前对参与拆除的操作人员，管理人员和检查、监护人员进行安全技术交底。2、拆除前对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在隐患，如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行整个加固，以保护脚手架在拆除中不发生危险。3、划出工作区标志，用钢管围护树立标牌，禁止行人进入，并设专人监护。4、配设对讲机，做到统一指挥，上下呼应配带好防护用品，如保险带等以防坠落，各种材料应装袋从施工电梯中运输不得乱抛乱扔。5、严格遵守拆除顺序由上而下，先绑者后拆，做到一步一清，拆除顺序是：安全网→踢脚杆→脚手片→栏杆→剪刀撑→大横杆→小横杆→立杆→斜撑杆→拉结点。6、拆下的钢管、扣件及其它材料送地面应及时清理归类堆放。7、每日拆除脚手架告一段落时，应及时对拆除后的脚手架的安全状况进行检查，如有异常应及时处理，确认一切均安全后方可离开。6.2工字钢悬挑双立杆扣件式脚手架搭设构造立杆1、本项目采用工字钢悬挑双立杆扣件式脚手架，工字钢的承载力应能保证外脚手架的搭设要求（具体参阅脚手架计算书），且有保证立杆不滑移的技术措施(在工字钢梁立杆部位焊接一根20CMФ38的短钢管）。立杆在挑梁上定位构造示意图1——挑梁；2——短钢管；3——脚手架立杆2、脚手架立杆纵距1.5m。脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。3、脚手架设置纵、横扫地杆。纵向扫地杆用直角扣件固定在距工字钢梁上皮不大于200mm的立杆上。横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。4、立杆用连墙件与建筑物有可靠连接。5、立杆接长除顶层顶步为保证架子高度一致可采用搭接外,其余各层各步接长采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定:立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头避免设置在同步内,同步内隔一根立柱的两个相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。搭接长度不应小于1m,采用不少于两个旋转扣件固定,端部和扣件盖板的边缘至杆端距离不小100mm。立杆顶端高出女儿墙上边1m,高出檐口上边1.5m。6、立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。7、特殊部位悬挑梁布置：(1)悬挑结构部位：根据现场实际操作情况，工字钢按理论值在结构平面设置有一定难度，因此在阳台等悬挑特殊部位必须另采取措施；当工字钢遇阳台等悬挑部位时，工字钢一端支点必须设置在结构梁上，并在梁面用垫块将工字钢另一端垫出室内结构面20mm~30mm以确保结构悬挑部位无荷载，另对局部工字钢压入段锚固长度不满足且无法避免的部位必须采用钢丝绳斜拉卸载。悬挑结构处的悬挑梁布置(2)建筑结构阳角部位：悬挑梁宜扇形布置，如果阳角处悬挑梁交汇，无法保证伸入端长度，在交汇处上部采用钢丝绳斜拉卸载，下部采用两侧悬挑梁与阳角处悬挑梁焊接，上下各增设-200×200×10mm钢板，所有接触点必须满焊，焊脚高度不得小于8mm，且不得有气孔、夹渣、漏焊等现象；如果结构阳角部位钢筋较多不能留洞，可采用设置预埋件焊接型钢三角架上部钢丝绳斜拉卸载等措施，剪力墙部位如钢筋较多预留洞口较困难的部位，为满足结构要求不设置预留洞口直接将工字钢埋设在结构内，结构施工完后割除。阳角处的悬挑梁布置1阳角处的悬挑梁布置2阳角处的悬挑梁布置3大横杆、小横杆、脚手板的设置1、大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。2、横向水平杆的构造应符合下列规定:主节点设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中,主节点处的横向水平杆靠墙一端的外伸长度不大于500mm,作业层上非主节点处的横向水平杆,宜根据脚手板的需要等间距设置,最大间距不大于1/2纵距。竹笆脚手板在双排脚手架的横向水平杆两端,应用直角扣件固定在立杆上。3、脚手板的设置应符合下列规定:作业层满铺竹笆片,离开墙面120～150mm。竹笆片主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设,采用对接平铺,四角应用直径1.2mm的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。主体施工阶段，每两层铺一层;外装饰施工阶段，层层铺设。4、纵向水平杆的构造应符合下列规定:纵向水平杆宜设置在立杆的内侧,其长度不宜小于3跨。纵向水平杆接长采用对接扣件连接,也可采用搭接。对接搭接应符合下列规定:纵向水平杆的对接扣件应交错布置；两根相邻纵向水平杆的接头不宜设在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头水平方向错开距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点距离不宜大于纵距的1/3。水平杆采用搭接方式连接时，搭接长度不应小于lm，等间距设置3个旋转扣件固定,且端部扣件至搭接纵向水平杆杆端距离不小于100mm。纵向水平杆对接接头布置（a）接头不在同步内（立面）；（b）接头不在同跨内（平面）1——立杆；2——纵向水平杆；3——横向水平杆5、大横杆与外架子立杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。6、脚手架里排立杆与建筑物之间、里外立杆之间满铺竹笆片，不能满铺处必须采取有效的防护措施。7、使用竹笆片脚手板时,纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上,并等间距设置,间距为250mm。竹笆片用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。铺竹笆脚手板时纵向水平杆与横杆紧扣1——立杆；2——纵向水平杆；3——横向水平杆；4——竹笆脚手板；5——其它脚手板三、连墙件1、连墙点原则上按2步3跨进行设计，实际施工时，连墙件竖向每层设置（即竖向间距3.0m）、横向不大于3个立杆间距（即水平间距4.5m）,梅花形布置。2、脚手架与结构的拉接采用钢管扣件硬接方式，防止架体向外、向内倾倒。脚手架连接点的数量不少于两步三跨，本工程层高3m，垂直方向拉节点按照楼层设置。在主体结构施工时，按照拉接节点设置位置对应脚手架立杆位置在剪力墙上预埋Φ75PVC套管，采用穿墙钢管和脚手架连接，见图-1；如拉接节点设置位置对应脚手架立杆位置处无剪力墙，则在梁上预埋Φ48钢管，锚入梁中350mm，采用钢管和脚手架连接，见图-2。图1图23、连墙件的构造应符合下列规定:连墙件中的连墙杆呈水平设置,当不能水平设置时,与脚手架连接的一端下斜连接。当脚手架下部暂不能设连墙时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接,与地面的倾角在45度左右;连接点中心至主节点的距离不大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。4、外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。四、剪刀撑1、剪刀撑的设置应符合下列规定:每道剪刀撑跨越立杆的根数:剪刀撑与地面的倾角为450～600之间,每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不小于6米,在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，剪刀撑斜杆的接长采用搭接。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件的中心线至主节点的距离不宜大于150mm。2、横向斜撑的设置应符合下列规定:横向斜撑应在同一节间,由底至顶层呈之字型连续布置,斜撑的固定应符合规定。除拐角处设置横向斜撑外,中间每隔6跨设置一道。五、安全网1、脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。密目和阻燃型安全网必须符合GBl6909～1997的标准。旧网必须完整,无破损之处。2、脚手架外侧必须设置全封闭密目安全网,并与脚手架同步施工。3、安全网的四周必须与脚手架纵向水平管用18#镀锌铁丝捆扎牢固,拼接处必须接缝严密、牢靠,平整。不允许有开口处。4、施工过程中,严禁随意拆除安全网。六、悬挑构件1、悬挑梁间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，为1.5米。立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支撑结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。采用在挑梁或纵向钢梁上焊接200mm外径φ38mm的短钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。悬挑构件包括悬挑梁、钢丝绳和预埋件，悬挑梁和预埋件均采用Q235-A钢材制作。2、悬挑梁和预埋件均按本设计要求制作,安装前应检查合格,并按设计要求进行预埋和安装。3、悬挑梁焊接质量必须合格,焊条采用E40型。型钢规格、材质和尺寸应符合设计要求。楼板中固定挑梁的锚固预埋和墙、柱、梁中的斜拉锚固件预埋位置应正确,材质和规格应符合设计要求,并符合锚固要求。4、钢丝绳采用有质保书的合格品,同一根不得有接头,端头的锚固必须可靠,由于Φ15.5钢丝绳<Φ18，则每端必须用不少于3个的绳夹夹紧。钢丝绳的斜度和拉紧度一致,严禁任意拆除。第七章脚手架施工一、施工准备(1)本工程各级负责人应按本方案中的有关要求和安全技术规程的技术要求,逐级向架设和使用人员进行技术交底。施工人员持证上岗。(2)应对钢管、扣件、脚手板、安全网、型钢、钢丝绳等进行检查验收,不合格的不使用,经检查合格的结构配件,应按品种、规格,分类堆放,场地不得有积水。(3)所有的钢管和型钢应作防腐处理刷黄色油漆,剪刀撑按要求刷黄黑相间色标。(4)悬挑脚手架的搭设、拆除必须由有资质的专业施工队伍进行。二、搭设(1)脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步,并必须超过作业层一步架高。(2)每搭完一步脚手后,应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。(3)立杆搭设应符合下列规定:严禁将外径48mm和其他直径的钢管混合使用;相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内,错开距离应符合前述的规定;当搭至有连墙件的构造时,在搭设完该处立杆、纵横向水平杆后,应立即设置连墙件;顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合规定。(4)纵向水平横杆搭设应符合下列规定:纵向水平横杆的搭设应符合本方案构造规定;在封闭型脚手架的同一步中,纵向水平杆应四周交圈,用直角扣件与内外角部位固定。(5)横向水平面杆搭设应符合下列规定:搭设横向水平杆应符合本方案构造规定;双排脚手架横向水平面杆靠墙一端至墙面的距离不大于150mm。(6)纵、横向扫地杆搭设应符合本方案规定。(7)连墙件、剪刀撑、横向斜撑等的搭设应符合下列规定:连墙件搭设应符合本方案构造规定。当脚手架施工操作层高出连墙件两步时,应采取稳定措施（将外架和对应楼层的满堂脚手架水平拉接，间距≤4.5m）,直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除;剪刀撑、横向斜撑的搭设应符合本方案的规定,并应随立杆纵、横向水平杆等同步搭设,各底层斜杆下端均必须支撑在垫块或垫板上。(8)扣件安装应符合下列规定:扣件的规格必须与钢管外径一致;螺栓拧紧力矩不应小于40N.m,且不应大于65N.m;在主节点处固定纵、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件,旋转扣件的中心点的相互距离不应大于100mm;对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。(9)作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定:栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧;上栏杆的高度为1.2m;挡脚板的高度不小于180mm。栏杆与挡脚板构造1——上栏杆；2——外立杆；3——挡脚板；4——中栏杆（10）脚手板的铺设应符合下列规定:脚手板应铺满、铺稳,离开墙面120～150mm;采用对接或搭接时均应符合本方案规定;脚手板探头应用镀锌铁丝固定在支承杆件上。在拐角、斜道平台口处的脚手板,应与横向水平杆可靠连接,防止滑动。（11）安全网搭设应符合下列规定:安全网的搭设必须与脚手架同步施工,绑扎牢固,封口严密;损坏的安全网应及时修补或更换,保证安全网的完整、有效和安全。（12）悬挑构件的安装应符合以下要求:悬挑构件的安装应符合本方案的各项规定;悬挑梁的外伸长度一致,钢丝绳的采用花篮螺栓调整松紧一致;安装时外端应略高于操作面,使受力后,悬挑件保持水平;悬挑结构搭设5步后,全面检查受力和紧固情况是否正常,如有异常就及时处理;利用预埋件受力拉紧钢丝绳时,必须待混凝土达到设计强度50%以后进行。（13）悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑→立杆→纵向扫地杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。（14）定距定位。根据构造要求在建筑物内定出悬挑构件预埋的间距及尺寸，并做出标记，进行预埋，悬挑梁安装时按照脚手架设计参数定出端部内外立杆距墙面的距离，拉通线以确定立杆在一条直线后固定其他悬挑梁。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按构造要求搭设。（15）脚手架四周顶部安装避雷针，接地电阻R≤4Ω。第八章卸料平台施工（1）卸料平台安装工艺卸料平台加工完毕后经验收合格后方可吊装，吊装时先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格方可使用，卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。要求提升一次验收一次。卸料平台与外脚手架不得连接。（2）脚手架的拆除施工工艺拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网→挡脚板及脚手板→防护栏杆→剪刀撑→斜撑杆→大横杆→小横杆→立杆。不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。任何情况下，连墙件不得提前拆除。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。第九章安全管理l、施工人员要求:脚手架搭设人员必须经过有关部门培训考试合格,持证上岗。上岗人员应经体检合格后,方可持证上岗。搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。脚手架搭设进行直接劳务分包，脚手架搭设劳务分包单位必须具备相关资质证明资格。2、搭设阶段:脚手架的构配件质量按规定进行检验、合格后方可使用。脚手架的搭设过程中,应按下列阶段进行质量检查,发现问题必须纠正。悬挑结构完成后;脚手架搭设前;操作层加荷载前;每搭设完10m高度以后;达到设计高度后。脚手架搭设质量必须经验收合格,经批准后方可使用。3、使用阶段:操作层上的施工荷载应符合本设计要求,不得超载、不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土输送管等所有与脚手架无关的一切设备设施不得固定在脚手架上,严禁任意挂超重设备等。六级及其以上大风和雾、雨天应停止脚手架上作业,雨、雪后上架操作应有防滑措施,应扫除积雪。专人负责对脚手架进行日常检查和维修。在下列情况下,必须对脚手架和钢丝绳及其连墙件进行检查:六级以上大风和大雨后;严重寒流过后;停用超过1个月后复工前。检查项目:各主节点及杆件的安装、边墙件支撑、门洞等处是否符合施工方案要求;悬挂结构部分及钢丝绳锚固是否正常;扣件螺栓是否松动;沉降量是否超过规定:安全防护设施是否符合要求。4、脚手架在使用期间,严禁拆除下列杆件:主节点的纵、横向水平杆和扫地杆、连墙件、支撑、栏杆、所有的扣件和连墙件。5、严禁任意在脚手架悬挑结构部位作变动。6、脚手架的外侧应有防护措施,以防物坠伤人。7、在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火设施和监护人。作业层设置灭火器不少于8个。8、严禁在脚手架上张拉电线，工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等按国家现行标准JGJ46-2005《施工现场临时用电安全技术规范》中相关规定执行。9、外脚手架上的杂物做到及时清理,严禁脚手架上堆放杂物,以防坠落伤人,做好文明施工。lO、施工中在交叉作业时,不得在同一垂直位置上下操作,如必须上下同时进行操作时，应采取相应的安全技术措施。11、脚手架的均布荷载不得超过3KN/M2，使用时应避免荷载过分集中。12、拆除阶段：拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人进行监护，严禁一切非操作人员进入危险作业区。不得往下抛扔任何物件。第十章落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为28.5m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处湖北武汉市，基本风压0.32kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:13；5.地基参数地基土类型:粘性土；地基承载力标准值(kPa):150.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷载标准值:Q=2×1.05/(2+1)=0.7kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×0.7=0.98kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×0.98×1.52=0.251kN·m；支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10×0.172×1.52-0.117×0.98×1.52=-0.297kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.251×106,0.297×106)/5080=58.465N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=58.465N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.7kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×121900)=1.593mm；大横杆的最大挠度1.593mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.5=0.058kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/(2+1)=1.050kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.158)+1.4×1.05=1.728kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.728×1.05/3=0.605kN·m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.611kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.611×106/5080=120.313N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=120.313N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.05=1.265kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1265.1×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=2.07mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.07=2.094mm；小横杆的最大挠度为2.094mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=2×1.05×1.5/2=1.575kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×1.575=2.582kN；R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×28.50=4.469kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×13×1.5×(1.05+0.3)/2=3.949kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15×13×1.5/2=1.462kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×28.5=0.214kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=10.094kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×10.094+0.85×1.4×3.15=15.861kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×10.094+1.4×3.15=16.523kN；六、立杆的稳定性计算:风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.32kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.32×0.74×0.214=0.035kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.035×1.5×1.82/10=0.021kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=15.861kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=N'=16.523kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=197；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=15861.06/(0.186×489)+20515.247/5080=178.424N/mm2；立杆稳定性计算σ=178.424N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=16522.56/(0.186×489)=181.658N/mm2；立杆稳定性计算σ=181.658N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算:按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=[φAf-(1.2NG2k+0.85×1.4(ΣNQk+MwkφA/W))]/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=5.625kN；活荷载标准值：NQ=3.15kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.021/(1.4×0.85)=0.017kN·m；Hs=(0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×5.625+0.85×1.4×(3.15+0.186×4.89×100×0.017/5.08)))/(1.2×0.125)=51.948m；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=Hs/(1+0.001Hs)[H]=51.948/(1+0.001×51.948)=49.383m；[H]=49.383和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=49.383m。脚手架单立杆搭设高度为28.5m，小于[H]，满足要求！八、连墙件的稳定性计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.32，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.32=0.044kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=1kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN；Nl=6<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=6小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=150kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=150kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=79.305kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=15.861kN；基础底面面积：A=0.2m2。p=79.305kPa≤fg=150kPa。地基承载力满足要求！第十一章悬挑脚手架计算书一、参数:1.脚手架参数一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为20（按六层一次悬挑计算）m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6m，水平间距3m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处浙江杭州市，基本风压0.45kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度2.3m。锚固压点螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C35；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08kN/m；活荷载标准值:Q=3×0.8/(2+1)=0.8kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.08=0.142kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×0.8=1.12kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08×0.142×1.52+0.10×1.12×1.52=0.278kN·m；支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10×0.142×1.52-0.117×1.12×1.52=-0.327kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.278?06,0.327?06)/5080=64.37N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=64.37N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.08=0.118kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.8kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677?.118?5004/(100?.06?05?21900)+0.990?.8?5004/(100?.06?05?21900)=1.758mm；大横杆的最大挠度1.758mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.5=0.058kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120kN；活荷载标准值：Q=3×0.8×1.5/(2+1)=1.200kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.12)+1.4×1.2=1.893kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.038×0.82/8=0.004kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.893×0.8/3=0.505kN·m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.509kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.509?06/5080=100.102N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=100.102N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5?.038?004/(384?.06?05?21900)=0.008mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.12+1.2=1.378kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1377.6?00?3?002-4?002/9)/(72?.06?05?21900)=0.997mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.008+0.997=1.005mm；小横杆的最大挠度为1.005mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小横杆的自重标准值:P2=0.038×0.8/2=0.015kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.8×1.5/2=0.18kN；活荷载标准值:Q=3×0.8×1.5/2=1.8kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.015+0.18)+1.4×1.8=2.824kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×20.00=3.136kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×4×1.5×(0.8+0.3)/2=0.99kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×20=0.15kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.726kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×0.8×1.5×2/2=3.6kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.726+0.85×1.4×3.6=9.955kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.726+1.4×3.6=10.711kN；六、立杆的稳定性计算:风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz?μs?ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.45kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.45×0.74×0.214=0.05kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.05×1.5×1.82/10=0.029kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=9.955kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=N'=10.711kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=197；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=9955.2/(0.186?89)+28849.566/5080=115.132N/mm2；立杆稳定性计算σ=115.132N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=10711.2/(0.186?89)=117.765N/mm2；立杆稳定性计算σ=117.765N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.45，Wk=0.7μz?μs?ω0=0.7?.92?.214?.45=0.062kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=0.938kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.938kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ稟穂f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN；Nl=5.938<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=5.938小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=866.2cm4，截面抵抗矩W=108.3cm3，截面积A=21.95cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×4.726+1.4×3.6=10.711kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×21.95×0.0001×78.5=0.207kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1]=11.856kN；R[2]=10.552kN；R[3]=-0.199kN。最大弯矩Mmax=1.948kN·m；最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.948?06/(1.05?08300)+6.467?03/2195=20.077N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值20.077N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下σ=M/φbWx≤[f]其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=(570tb/lh)?235/fy)经过计算得到最大应力φb=(570tb/lh)?235/fy)=570?0?3?235/(3000?60?35)=0.75由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.69。经过计算得到最大应力σ=1.948?06/(0.69?08300)=25.953N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=25.953小于[f]=215N/mm2,满足要求!十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算RAH=ΣRUicosθi其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=12.615kN；十一、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=12.615kN选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。[Fg]=aFg/K其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝123KN；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；K--钢丝绳使用安全系数。K＝6。得到：[Fg]=17.425KN>Ru＝12.615KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=12.615kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为σ=N/A≤[f]其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(12615×4/(3.142×50×2))1/2=12.7mm；实际拉环选用直径D=14mm的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式:h≥N/πd[fb]其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.199kN；d--楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2；[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2；h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于199/(3.142×20×1.57)=2.017mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.199kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.51kN，满足要求！2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:N≤(b2-πd2/4)fcc其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=10.552kN；d--楼板螺栓的直径，d=20mm；b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm；fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；(b2-πd2/4)fcc=(1002-3.142?02/4)?6.7/1000=161.754kN>N=10.552kN经过计算得到公式右边等于161.75kN，大于锚固力N=10.55kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!2、钢平台计算书荷载以及相关数据取值：限载m1=1000kg，集中荷载m2=600kg。花纹钢板自重g1=0.35×1.3×1.2=0.546kN/m，I10槽钢自重g2=0.118kN/m，[16槽钢自重g3=0.193kN/m，栏杆自重g4=0.15kN/m。永久荷载系数；可变荷载系数[16槽钢相关数据：截面惯性矩IX=934.5cm4，截面抵抗矩WX=116.8cm3。I10工字钢相关数据：截面惯性矩IX=198.3cm4，截面抵抗矩WX=39.7cm3。钢平台简图：钢卸料平台计算：次梁计算：I10工字钢次梁共设3根间距为1.2m。集中荷载力P1=m2×9.8×=600×9.8×1.4=8.232kN施工活荷载抗弯强度验算（查施工手册第四版缩印本表2-6）抗弯强度单向受弯截面塑性发展系数查《建筑结构设计综合手册》表8.4.2-2；；；钢材抗弯强度设计值满足要求型钢腹板较厚，剪力不起控制作用，且花纹钢板焊接在次梁上与次梁紧密连接，能阻止梁受压翼缘侧向位移，不必进行次梁的剪力和稳定性验算。主梁计算1）计算均荷载通过次梁作用到主梁上的最大弯矩弯矩方程（查施工手册第四版缩印本表2-6）：①②③④计算主梁最不利荷载处：由④得算得a点受力后RA、RB支座反力由②算得a点受力b、c、d点的弯矩同上求出b点受力a、c、d弯矩，在计算a点弯矩时用①同上求出c点受力时用①算出a、b、d弯矩同上求出d点受力时用①算出a、b、c弯矩e点受力时RA、RB支座反力主梁自重以及栏杆重量产生的RA、RB支座反力由④得c点受q力时的弯矩x为c点到的距离通过弯矩图可以看出c点所受弯矩最大2）计算集中荷载通过次梁作用到主梁上的最大弯矩设集中荷载作用在最不利点c抗弯强度验算：由于主梁侧向有次梁限制变形，则主梁为单向受弯构件，查钢结构设计的规范（GB50017-2003）式4.1.1抗弯强度验算公式；截面塑性发展系数查钢结构设计的规范（GB50017-2003）表5.2.1第4项；；；；钢材抗弯、抗剪强度设计值满足要求支座RA处剪应力验算：满足要求或按《建筑施工高处作业安全技术规范》J