地下室超线荷载梁模板施工模板工程设计计算书

9.1梁模板计算书 19.1.1梁底模板（550×1300轮扣式，梁板立柱共用）计算书 19.1.2梁侧模（550×1300） 189.1.3梁底模板（550×1000轮扣式，梁板立柱共用）计算书 269.1.4梁侧模板（550×1000）计算书 269.1.5梁底模板（300×1500轮扣式，梁板立柱共用）计算书 349.1.6梁侧模板（300×1500）计算书 509.2板模板计算书 599.2.1板模板计算（轮扣式）250厚 59PAGE9.1梁模板计算书9.1.1梁底模板（550×1300轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-20192、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称550*1300混凝土梁截面尺寸(mm×mm)550×1300模板支架高度H(m)4.6模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)60支架外侧模板高度Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)250二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份新疆0.4ωk=ω0μzμst=0.044地区乌鲁木齐市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.214整体模板支架μstw1.879ωfk=ω0μzμstw=0.383支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.265三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200最大步距h(mm)600顶层步距h'(mm)600立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度h2(mm)650新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)508,692梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距138每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数γR1扣件传递的荷载偏心距e(mm)50结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数γL10.9可变荷载的分项系数γQ11.5永久荷载的分项系数γG11.3结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)4500取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.5×0.9×3]×1＝47.275kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝43.225kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1×1×3]×1＝36.25kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×43.225×0.1382+0.121×4.05×0.1382＝0.097kN·mσ＝Mmax/W＝0.097×106/24000＝4.029N/mm2≤[f]/γR=12.5/1＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×36.25×137.54/(100×4500×144000)＝0.126mm≤[ν]＝L/400＝137.5/400＝0.344mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×43.225×0.138+0.446×4.05×0.138＝2.584kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×43.225×0.138+1.223×4.05×0.138＝7.474kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×43.225×0.138+1.142×4.05×0.138＝6.151kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×36.25×0.138＝1.959kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×36.25×0.138＝5.697kNR3'=0.928q2L=0.928×36.25×0.138＝4.626kN五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□50×50×2.5小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)200小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)115小梁截面抵抗矩W(cm3)6.78小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)16.94小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.584/1＝2.584kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[7.474,6.151,7.474]/1=7.474kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.584/1＝2.584kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.55/4=0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.45×(1.3-0.25)=0.614kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.45×(1.3-0.25)=0.614kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×(0.6-0.55/2)/2=2.079kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×((1.2-0.6)-0.55/2)/2=2.079kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.584+0.036+0.614+2.079=5.313kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=7.474+0.036=7.51kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.584+0.036+0.614+2.079=5.313kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.313,7.51,5.313]=7.51kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.959/1＝1.959kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[5.697,4.626,5.697]/1=5.697kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.959/1＝1.959kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.55/4=0.027kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.45×(1.3-0.25)=0.473kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.45×(1.3-0.25)=0.473kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1×1×3]×(0.6-0.55/2)/2=1.58kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1×1×3]×((1.2-0.6)-0.55/2)/2=1.58kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.959+0.027+0.473+1.58=4.039kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=5.697+0.027=5.725kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.959+0.027+0.473+1.58=4.039kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.039,5.725,4.039]=5.725kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.51×0.92，0.5×7.51×0.22]＝0.76kN·mσ=Mmax/W=0.76×106/6780=112.152N/mm2≤[f]/γR=200/1=200N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.51×0.9，7.51×0.2]＝4.224kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=4.224×1000×[50×502-(50-5)×452]/(8×169400×5)＝21.119N/mm2≤[τ]/γR=115/1=115N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×5.725×9004/(100×206000×16.94×104)＝0.561mm≤[ν]＝l1/400＝900/400＝2.25mmν2＝q'l24/(8EI)＝5.725×2004/(8×206000×16.94×104)＝0.033mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.51×0.9,0.375×7.51×0.9+7.51×0.2]=8.449kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.977kN,R2=8.449kN,R3=6.96kN,R4=8.449kN,R5=5.977kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×5.725×0.9,0.375×5.725×0.9+5.725×0.2]=6.441kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=4.544kN,R2'=6.441kN,R3'=5.235kN,R4'=6.441kN,R5'=4.544kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48.3×3.0主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)200主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)115主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19可调托座内主梁根数11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.646×106/4250=151.9N/mm2≤[f]/γR=200/1=200N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝12.785kNτmax=2Vmax/A=2×12.785×1000/398＝64.245N/mm2≤[τ]/γR=115/1=115N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.376mm≤[ν]＝L/400＝508/400＝1.27mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.641kN，R2=16.265kN，R3=16.265kN，R4=1.641kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.641,1.641]＝1.641kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝16.265kN≤[N]/γR=30/1=30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.6立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25立杆弹性模量E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩I（cm4）10.19抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15水平杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.8水平杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.8剪刀撑设置有扫地杆高度h1(mm)550节点转动刚度(kN·m/rad)15竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨）6竖向剪刀撑横距跨数n2（跨）6高度修正系数1扣件传递的竖向荷载偏心矩e(mm)501、长细比验算《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度：hmax=h=600mmλ=hmax/i=600/16=37.5≤[λ]=150长细比满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=βHβaμh=1×1.096×2.971×600=1954mmμ立杆计算长度系数，按规范附录G表G-2取值K有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=206000×10.19×104/(600×15×106)+508/(6×600)=2.473βa扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录G表G-3取值α扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，α=max(h1/h,h2/h)=max(550/600,650/600)=1.083αx单元框架x向跨距与步距h之比，αx=lx/h=900/600=1.5βH高度修正系数l02=h’+2k0h2=600+2×0.7×650=1510mml0=max(l01,l02)=max(1954,1510)=1954mmλ=l0/i=1954/16=122.125，查表得，φ＝0.44支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.383=0.345kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1×0.265=0.239kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.62×0.345+4.6×0.239=4.744kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：Nwtk=6n×Mok/[(n+1)(n+2)B]=6×22×4.744/[(22+1)×(22+2)×20]=0.057kNR1＝1.641kN，R2＝16.265kN，R3＝16.265kN，R4＝1.641kN两侧立杆最大受力Nw＝max[R1+N边1，R4+N边2]+1×1.3×0.15×4.6＝max[1.641+1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.6-0.55/2)/2×0.9，1.641+1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×(0.9+1.2-0.6-0.55/2)/2×0.9]+0.897＝9.59kN中间立杆最大受力Nw＝max[R2，R3]+1×1.3×0.15×(4.6-1.3)＝max[16.265，16.265]+0.643＝16.908kN梁两侧立柱扣件传递的偏心弯矩M1=F×e=(9.59-0.897)×0.05=0.435kN.m不考虑风荷载中间立杆稳定性验算:f＝N/(φA)＝16908.188/(0.44×398)=96.552N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2满足要求！两侧立杆稳定性验算：f＝N/(φA)+M1/(W(1-1.1φN/NE′))=9590.177/(0.44×398)+0.435×106/(4.25×103×(1-1.1×0.44×9590.177/54255.139))=166.604N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2满足要求！NE′立杆的欧拉临界力(N)，NE′=π2EA/λ2=3.142×206000×398/122.1252=54255.139N考虑风荷载Mw=γQωklah2/10=1.5×0.044×0.9×0.62/10=0.002kN·m中间立杆稳定性验算:f＝(Nw+γLφwγQNwtK)/(φA)+Mw/(W(1-1.1φ(Nw+γLφwγQNwtK)/NE′))=(16908.188+0.9×0.6×1.5×56.722)/(0.44×398)+0.002×106/(4.25×103×(1-1.1×0.44×(16908.188+0.9×0.6×1.5×56.722)/54255.139))=97.407N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2满足要求！两侧立杆稳定性验算：f＝(Nw+γLφwγQNwtK)/(φA)+(Mw+M1)/(W(1-1.1φ(Nw+γLφwγQNwtK)/NE′))=(9590.177+0.9×0.6×1.5×56.722)/(0.44×398)+(0.002+0.435)×106/(4.25×103×(1-1.1×0.44×(9590.177+0.9×0.6×1.5×56.722)/54255.139))=167.467N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2满足要求！NE′立杆的欧拉临界力(N)，NE′=π2EA/λ2=3.142×206000×398/122.1252=54255.139N九、高宽比验算根据《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019第5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要进行支架整体的抗倾覆验算H/B=4.6/20=0.23≤3H=4.6m≤5m满足要求！十、架体抗倾覆验算参考《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019第5.4.2条：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.9×[0.15×4.6/(0.9×0.9)+0.45]+2×1×20/2=488.667kN.m≥3γ0Mok=3×1×4.744=14.232kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)300混凝土强度等级C40混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)11.078混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.992立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=16.985kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.992N/mm2，η=1，h0=h-20=280mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1920mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.992+0.25×0)×1×1920×280/1000=373.309kN≥F1=16.985kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=11.078N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×11.078×40000/1000=1794.636kN≥F1=16.985kN满足要求！9.1.2梁侧模（550×1300）计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝梁名称550*1300混凝土梁截面尺寸(mmxmm)550×1300新浇混凝土梁计算跨度(m)9.4二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL1混凝土侧压力折减系数ξ0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kζγcH＝0.8×24×1.3＝24.96kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q4k)＝1×(1.3×24.96+1×1.5×2)＝35.448kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝24.96kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)900主梁合并根数1小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)900梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)250250梁下挂侧模高度(mm)10501050小梁道数(下挂)66左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓3850对拉螺栓右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2500对拉螺栓3850对拉螺栓设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)12模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)45001、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×35.448＝35.448kN/mq1静＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×24.96×1＝32.448kN/mq1活＝γ0×γL×1.5×Q4k×b＝1×1×1.5×2×1＝3kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×32.448×0.212+0.121×3×0.212＝0.169kN·mσ＝Mmax/W＝0.169×106/24000＝7.047N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×24.96＝24.96kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×24.96×2104/(100×4500×144000)＝0.473mm≤210/400=0.525mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×32.448×0.21+1.223×3×0.21＝8.559kN正常使用极限状态R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.21×24.96＝5.991kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式四等跨连续梁小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□50×50×2.5小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)115小梁截面抵抗矩W(cm3)6.78小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)200小梁截面惯性矩I(cm4)16.941、下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝8.559kN/mMmax＝max[0.107×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.107×8.559×0.92，0.5×8.559×0.22]=0.742kN·mσ＝Mmax/W＝0.742×106/6780＝109.411N/mm2≤[f]＝200N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607×q×l,q×l1]=max[0.607×8.559×0.9，8.559×0.2]=4.676kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=4.676×1000×[50×502-(50-5)×452]/(8×169400×5)＝23.375N/mm2≤[τ]＝115N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝5.991kN/mν1max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×5.991×9004/(100×206000×169400)＝0.712mm≤900/400=2.25mmν2max＝qL4/(8EI)=5.991×2004/(8×206000×169400)=0.034mm≤200/400=0.5mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.143×8.559×0.9，0.393×8.559×0.9+8.559×0.2]＝8.805kN正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.143×5.991×0.9，0.393×5.991×0.9+5.991×0.2]＝6.163kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8主梁合并根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)200主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)115主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.251、下挂侧模同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝3.044kN，R2＝8.805kN，R3＝7.245kN，R4＝7.245kN，R5＝8.805kN，R6＝3.044kN正常使用极限状态：R'1＝2.119kN，R'2＝6.163kN，R'3＝5.004kN，R'4＝5.004kN，R'5＝6.163kN，R'6＝2.119kN计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.609×106/4250=143.247N/mm2≤[f]=200N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax=2Vmax/A=2×12.054×1000/398＝60.572N/mm2≤[τ]=115N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.293mm≤350/400＝0.875mm满足要求！4、最大支座反力计算R'下挂max＝15.098kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[15.098]＝14.343kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！9.1.3梁底模板（550×1000轮扣式，梁板立柱共用）计算书与550×1300参数相同计算9.1.4梁侧模板（550×1000）计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝梁名称550*1000混凝土梁截面尺寸(mmxmm)550×1000新浇混凝土梁计算跨度(m)9.4二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL1混凝土侧压力折减系数ξ0.8梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kζγcH＝0.8×24×1＝19.2kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q4k)＝1×(1.3×19.2+1×1.5×2)＝27.96kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝19.2kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)900主梁合并根数1小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)900梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)250250梁下挂侧模高度(mm)750750小梁道数(下挂)55左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2600对拉螺栓右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2600对拉螺栓设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)12模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)45001、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×27.96＝27.96kN/mq1静＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×19.2×1＝24.96kN/mq1活＝γ0×γL×1.5×Q4k×b＝1×1×1.5×2×1＝3kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×24.96×0.1882+0.121×3×0.1882＝0.107kN·mσ＝Mmax/W＝0.107×106/24000＝4.444N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×19.2＝19.2kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×19.2×187.54/(100×4500×144000)＝0.231mm≤187.5/400=0.469mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×24.96×0.188+1.223×3×0.188＝6.037kN正常使用极限状态R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.188×19.2＝4.115kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式四等跨连续梁小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□50×50×2.5小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)115小梁截面抵抗矩W(cm3)6.78小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)200小梁截面惯性矩I(cm4)16.941、下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝6.037kN/mMmax＝max[0.107×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.107×6.037×0.92，0.5×6.037×0.22]=0.523kN·mσ＝Mmax/W＝0.523×106/6780＝77.174N/mm2≤[f]＝200N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607×q×l,q×l1]=max[0.607×6.037×0.9，6.037×0.2]=3.298kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=3.298×1000×[50×502-(50-5)×452]/(8×169400×5)＝16.488N/mm2≤[τ]＝115N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝4.115kN/mν1max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×4.115×9004/(100×206000×169400)＝0.489mm≤900/400=2.25mmν2max＝qL4/(8EI)=4.115×2004/(8×206000×169400)=0.024mm≤200/400=0.5mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.143×6.037×0.9，0.393×6.037×0.9+6.037×0.2]＝6.21kN正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.143×4.115×0.9，0.393×4.115×0.9+4.115×0.2]＝4.233kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8主梁合并根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)200主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)115主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.251、下挂侧模同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝2.15kN，R2＝6.21kN，R3＝5.128kN，R4＝6.21kN，R5＝2.15kN正常使用极限状态：R'1＝1.455kN，R'2＝4.233kN，R'3＝3.437kN，R'4＝4.233kN，R'5＝1.455kN计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.507×106/4250=119.295N/mm2≤[f]=200N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax=2Vmax/A=2×8.36×1000/398＝42.01N/mm2≤[τ]=115N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.197mm≤400/400＝1mm满足要求！4、最大支座反力计算R'下挂max＝12.287kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[12.287]＝11.673kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！9.1.5梁底模板（300×1500轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-20192、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称300*1500混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×1500模板支架高度H(m)4.6模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)60支架外侧模板高度Hm（mm）1000梁侧楼板厚度(mm)250二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份新疆0.4ωk=ω0μzμst=0.044地区乌鲁木齐市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)6风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.214整体模板支架μstw1.879ωfk=ω0μzμstw=0.383支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.265三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200最大步距h(mm)600顶层步距h'(mm)600立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度h2(mm)650新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数γR1扣件传递的荷载偏心距e(mm)50结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数γL10.9可变荷载的分项系数γQ11.5永久荷载的分项系数γG11.3结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)4500取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.5×0.9×3]×1＝53.905kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝49.855kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1×1×3]×1＝41.35kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×53.905×0.152＝0.152kN·mσ＝Mmax/W＝0.152×106/24000＝6.317N/mm2≤[f]/γR=12.5/1＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×41.35×1504/(100×4500×144000)＝0.168mm≤[ν]＝L/400＝150/400＝0.375mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×49.855×0.15+0.437×4.05×0.15＝3.07kNR2=1.25q1L=1.25×53.905×0.15＝10.107kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×41.35×0.15＝2.326kNR2'=1.25q2L=1.25×41.35×0.15＝7.753kN五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□50×50×2.5小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)200小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)115小梁截面抵抗矩W(cm3)6.78小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)16.94小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.07/1＝3.07kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b=Max[10.107]/1=10.107kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=3.07/1＝3.07kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.3/2=0.039kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.45×(1.5-0.25)=0.731kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.45×(1.5-0.25)=0.731kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×(0.6-0.3/2)/2=2.878kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×((1.2-0.6)-0.3/2)/2=2.878kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.07+0.039+0.731+2.878=6.718kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=10.107+0.039=10.146kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.07+0.039+0.731+2.878=6.718kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[6.718,10.146,6.718]=10.146kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.326/1＝2.326kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b=Max[7.753]/1=7.753kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=2.326/1＝2.326kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/2=0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.45×(1.5-0.25)=0.562kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.45×(1.5-0.25)=0.562kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1×1×3]×(0.6-0.3/2)/2=2.188kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1×1×3]×((1.2-0.6)-0.3/2)/2=2.188kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.326+0.03+0.562+2.188=5.107kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=7.753+0.03=7.783kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.326+0.03+0.562+2.188=5.107kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[5.107,7.783,5.107]=7.783kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×10.146×0.92，0.5×10.146×0.22]＝1.027kN·mσ=Mmax/W=1.027×106/6780=151.517N/mm2≤[f]/γR=200/1=200N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×10.146×0.9，10.146×0.2]＝5.707kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=5.707×1000×[50×502-(50-5)×452]/(8×169400×5)＝28.531N/mm2≤[τ]/γR=115/1=115N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×7.783×9004/(100×206000×16.94×104)＝0.762mm≤[ν]＝l1/400＝900/400＝2.25mmν2＝q'l24/(8EI)＝7.783×2004/(8×206000×16.94×104)＝0.045mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×10.146×0.9,0.375×10.146×0.9+10.146×0.2]=11.414kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=7.558kN,R2=11.414kN,R3=7.558kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×7.783×0.9,0.375×7.783×0.9+7.783×0.2]=8.756kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=5.745kN,R2'=8.756kN,R3'=5.745kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48.3×3.0主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)200主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)115主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19可调托座内主梁根数11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.744×106/4250=175.07N/mm2≤[f]/γR=200/1=200N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.909kNτmax=2Vmax/A=2×6.909×1000/398＝34.716N/mm2≤[τ]/γR=115/1=115N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.241mm≤[ν]＝L/400＝600/400＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.649kN，R2=25.231kN，R3=0.65kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.649,0.65]＝0.65kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝25.231kN≤[N]/γR=30/1=30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.6立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25立杆弹性模量E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩I（cm4）10.19抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15水平杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.8水平杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.8剪刀撑设置有扫地杆高度h1(mm)550节点转动刚度(kN·m/rad)15竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨）6竖向剪刀撑横距跨数n2（跨）6高度修正系数1扣件传递的竖向荷载偏心矩e(mm)501、长细比验算《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度：hmax=h=600mmλ=hmax/i=600/16=37.5≤[λ]=150长细比满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=βHβaμh=1×1.096×2.98×600=1959mmμ立杆计算长度系数，按规范附录G表G-2取值K有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=206000×10.19×104/(600×15×106)+600/(6×600)=2.499βa扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录G表G-3取值α扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，α=max(h1/h,h2/h)=max(550/600,650/600)=1.083αx单元框架x向跨距与步距h之比，αx=lx/h=900/600=1.5βH高度修正系数l02=h’+2k0h2=600+2×0.7×650=1510mml0=max(l01,l02)=max(1959,1510)=1959mmλ=l0/i=1959/16=122.438，查表得，φ＝0.44支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.383=0.345kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.9×1×0.265=0.239kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×4.62×0.345+4.6×0.239=4.744kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：Nwtk=6n×Mok/[(n+1)(n+2)B]=6×22×4.744/[(22+1)×(22+2)×20]=0.057kNR1＝0.649kN，R2＝25.231kN，R3＝0.65kN两侧立杆最大受力Nw＝max[R1+N边1，R3+N边2]+1×1.3×0.15×4.6＝max[0.649+1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.6-0.3/2)/2×0.9，0.65+1×[1.3×(0.45+(24+1.1)×0.25)+1.5×0.9×3]×(0.9+1.2-0.6-0.3/2)/2×0.9]+0.897＝9.318kN中间立杆最大受力Nw＝max[R2]+1×1.3×0.15×(4.6-1.5)＝max[25.231]+0.604＝25.835kN梁两侧立柱扣件传递的偏心弯矩M1=F×e=(9.318-0.897)×0.05=0.421kN.m不考虑风荷载中间立杆稳定性验算:f＝N/(φA)＝25835.469/(0.44×398)=147.53N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2满足要求！两侧立杆稳定性验算：f＝N/(φA)+M1/(W(1-1.1φN/NE′))=9318.054/(0.44×398)+0.421×106/(4.25×103×(1-1.1×0.44×9318.054/53978.54))=161.313N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2满足要求！NE′立杆的欧拉临界力(N)，NE′=π2EA/λ2=3.142×206000×398/122.4382=53978.54N考虑风荷载Mw=γQωklah2/10=1.5×0.044×0.9×0.62/10=0.002kN·m中间立杆稳定性验算:f＝(Nw+γLφwγQNwtK)/(φA)+Mw/(W(1-1.1φ(Nw+γLφwγQNwtK)/NE′))=(25835.469+0.9×0.6×1.5×56.722)/(0.44×398)+0.002×106/(4.25×103×(1-1.1×0.44×(25835.469+0.9×0.6×1.5×56.722)/53978.54))=148.448N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2满足要求！两侧立杆稳定性验算：f＝(Nw+γLφwγQNwtK)/(φA)+(Mw+M1)/(W(1-1.1φ(Nw+γLφwγQNwtK)/NE′))=(9318.054+0.9×0.6×1.5×56.722)/(0.44×398)+(0.002+0.421)×106/(4.25×103×(1-1.1×0.44×(9318.054+0.9×0.6×1.5×56.722)/53978.54))=162.173N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2满足要求！NE′立杆的欧拉临界力(N)，NE′=π2EA/λ2=3.142×206000×398/122.4382=53978.54N九、高宽比验算根据《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019第5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要进行支架整体的抗倾覆验算H/B=4.6/20=0.23≤3H=4.6m≤5m满足要求！十、架体抗倾覆验算参考《建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程》T/CCIAT0003-2019第5.4.2条：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.9×[0.15×4.6/(0.9×0.9)+0.45]+2×1×20/2=488.667kN.m≥3γ0Mok=3×1×4.744=14.232kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算【本项简化计算了部分要点，建议采用“一般性楼盖验算”模块进行详细的楼板承载力复核计算】支撑层楼板厚度h(mm)300混凝土强度等级C40混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)11.078混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.992立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=25.912kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.992N/mm2，η=1，h0=h-20=280mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1920mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.992+0.25×0)×1×1920×280/1000=373.309kN≥F1=25.912kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=11.078N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×11.078×40000/1000=1794.636kN≥F1=25.912kN满足要求！9.1.6梁侧模板（300×1500）计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝梁名称300*1500混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300×1500新浇混凝土梁计算跨度(m)9.4二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3