T30履带推土机整机的设计【通过答辩毕业论文+CAD图纸】

买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 摘 要 推土机是土方工程机械的一种主要机械，按行走方式分为履带式和轮胎式两种 文主要讲述履带式推土机的结构与工作原理。 推土机产品种的开发拓展，既要满足不同工况条件的工作适应性，又必须与基本型保持最大限度的零部件通用性（或称互换性），这就为广大用户使用维修带来极大的方便。为方便用户购买配件，生产厂都保留了日本小松公司的零部件编号，只有改型中自行设计的零部件，才冠以自己厂家的编号。 履带式推土机主要由发动机、传动系统、工作装置、电气部分、驾驶室和机罩等组成。其中，机械及液压传动系统又 包括液力变矩器、联轴器总成、行星齿轮式动力换挡变速器、中央传动、转向离合器和转向制动器、终传动和行走系统等。本文将重点介绍上述传动系统中的液力变矩器、行星齿轮式动力换挡变速器、转向离合器和转向制动器的结构、工作原理及其液压系统的故障及排除。 关键字： 推出机 履带推出机 推出机械 推出机整机 文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 is of by of is of on of to of it is to of of of to or of an To of D, of of as by as s on in of of of of of 文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 目录 第 1 章 绪论 3 第 2 章 设计方案 8 土机设计的整体方案 . 8 定机构的传动方案 . 8 . 8 . 11 . 11 . 12 . 12 . 12 . 13 . 14 . 15 . 17 . 18 . 18 . 20 第 3 章 结构设计 22 . 22 . 22 . 22 构设计的计算 . 22 . 22 . 24 第 4 章焊接工艺 . 30 结论 . 谢 . 考文献 . 文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 第 1 章 绪 论 推土机是土方工程机械的一种主要机械，按行走方式分为履带式和轮胎式两种 文主要讲述履带式推土机的结构与工作原理。 功率大于120大多数采用液力 类推土机来源于引进日本小松制作所的 、 、 三种基本型推土机制造技术。国产化后，定型为 、 了满足用户各种使用工作况的需求，我国推土机生产厂家在以上三个基本型推土机的基础上，拓展了产品品种，形成了三种系列的 推土机。 括 森林伐木型推土机、 吊管机等。 推土机产品种的开发拓展，既要满足不同工况条件的工作适应性，又必须与基本型保持最大限度的零部件通用性（或称互换性），这就为广大用户使用维修带来极大的方便。为方便用户购买配件，生产 厂都保留了日本小松公司的零部件编号，只有改型中自行设计的零部件，才冠以自己厂家的编号。 履带式推土机主要由发动机、传动系统、工作装置、电气部分、驾驶室和机罩等组成。其中，机械及液压传动系统又包括液力变矩器、联轴器总成、行星齿轮式动力换挡变速器、中央传动、转向离合器和转向制动器、终传动和行走系统等。 动力输出机构（ 10以齿轮传动和花键连接的方式带动工作装置液压系统中工作泵 速变矩液压系统变速泵 向制动液压系统转向泵 轮 8代表二级直齿齿轮传动的终传动机构（包括左和右终传动总成）；履带板 9 包括履带总成、台车架和悬挂装置总成在内的行走系统。本文将重点介绍上述传动系统中的液力变矩器、行星齿轮式动力换挡变速器、转向离合器和转向制动器的结构、工作原理及其液压系统的故障及排除。 国产 102 传动系统的型式都是机械传动的，包括离合器和机械变速器等。这类推土机在我国产销量也较大；其结构较为简单，生产年代较早，使用单位较熟悉，使用维修也比较容易。 1、液力变矩器 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 该变矩器为三元件向心涡轮式，结构简单、传动效率高。变矩器由泵轮组件、涡 轮组件、导轮组件三部分构成。 泵轮组件中的泵轮由螺栓和驱动壳连接，驱动齿轮由螺栓和驱动壳连接。驱动齿轮直接插入发动机飞轮齿圈内，故泵轮随发动机一起旋转。导轮由螺栓和导轮毂连接，导轮毂通过花键和导轮座连接，导轮座又通过螺栓和变矩器壳连接，故导轮和变矩器壳一起，是不旋转的。涡轮和涡轮毂用铆钉铆接在一起，再通过花键和涡轮输出轴连接，涡轮输出轴通过花键和联轴节连接，将动力传递给其后的传动系统。泵轮随发动机一起旋转，将动力输入，导轮不旋转，涡轮旋转，将动力输出，三者之间相互独立，轮间间隙约为 2 泵轮、涡轮、导 轮自身由许多叶片组成，称之为叶栅，叶片由曲而构成，呈复杂的形状。变矩器在工作时，叶栅中是需要充满油液的，在泵轮高速旋转时，泵轮叶栅中的油液在离心力的作用下沿曲面向外流动，在叶栅出口处射向涡轮叶栅出口，然后沿涡轮叶栅曲面作向心流动，又从涡轮叶栅出口射向导轮叶栅进口，穿过导轮叶栅又流回泵轮。泵轮、涡轮、导轮叶栅组成的圆形空间，称之为循环圆。由于涡轮叶栅曲面形状的设计，决定了涡轮和泵轮在同一方向旋转。这样，变矩器叶栅循环圆中的油液，一方面在循环圆中旋转，一方面又随泵轮和涡轮旋转，从而形成了复杂的螺旋运动，在这种运 动中，将能量从泵轮传递给涡轮。 涡轮的负荷是推土机负荷决定的。推土机的负荷由铲刀传递给履带行走系统，再传给终传动、转向离合器、中央传动、变速器和联轴器总成，最终传递给变矩器涡轮。涡轮负荷小时，其旋转速度就快；负荷大时，旋转速度就慢。当推土机因超载走不动时，涡轮的转速也下降为 0，成为涡轮的制动状态。这时，因涡轮停止转动，由泵轮叶栅射来的油液，以最大的冲击穿过涡轮叶栅冲向导轮，在不转的导轮叶栅中转换成压力，该压力反压向涡轮，增大了涡轮的扭矩，该增加的扭矩和涡轮旋转方向一致，此时涡轮输出扭矩最大，为泵轮扭矩的 轮随着负荷增大，转速逐渐降低，扭矩逐渐增加，这相当于一个无级变速器在逐渐降速增扭。这种无级变矩的性能与易操纵而挡位较少的行星齿轮式动力换挡变速器相配合，使推土机获得了优异的牵引性能。 液力变矩器是依靠液力工作的。油液在叶栅中流动时，由于冲击、摩擦，会消耗能量，使油发热，故液力变矩器的传动效率是较低的。目前，国内外最好的液力买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 变矩器其最高效率为 88%。当变矩器的涡轮因推土机超负荷而停止转动时，由泵轮传来的能量全部转化成热量而消耗掉，此时变矩器效率为 0。要想提高变矩器的传动效率，就要掌握推土机的负荷 ，使涡轮有适当的转速、推土机有适当 的速度；即当推土机因负荷过大而走不动时，要及时减小负荷，提一下铲刀或由 换为 由变矩器的结构和工作原理知，变矩器工作时油会有内泄、会发热。这就要求要及时给变矩器内部补充油，并将发热的油替换出来冷却，形成一个循环。 有完全相似的液力变矩器，只是进行了几何放大。 和 是结构有些变化。它们的故障和维修是基本相同的。 2、行星齿轮式动力换挡变速器 土机行星齿轮式动力换挡变速器的结构 图，该变速器主要由四个行星排和一个旋转闭锁离合器构成。图 3中标的 “I”“、 “是四个行星排，“V” 是旋转闭锁离合器。 “I”“和 “行星排都是固定齿圈，用行星架同向旋转进行输出的。 “行星排的行星架上多装一个行星轮，若将齿圈 太阳轮 A 右转时，行星齿轮 B 左转，行星齿轮 E 右转，行星架 D 左转，则形成了以太阳轮输入、行星架反向旋转输出的行星齿轮减速机构。 推土机变速器即利用第 星排作为倒挡使用。离合器有 5个。第 1至第 4离合器的油缸体都由螺栓连接在端盖 上，它们是不运动的。当油缸体和活塞之间充满压力油时，压力油在油超过计划的密封下，建立油压并推活塞压紧摩擦片，则可将齿圈固定。 第5 号旋转闭锁离合器的结构比较特殊，它没有行星机构，其工作时是整体旋转的。向旋转油缸中供油时，需先向中心轴供油。工作时，压力油通过第 5 离合器固定不动的壳体 19中的油道，进入旋转油缸，推动活塞工作。为防止泄漏，要用旋转密封环进行密封。工作完的油液，由于旋转油缸不停地旋转，离心力向外甩出，无法经供油道排出，会增加摩擦片的磨损。为解决此问题，在旋转油道排出，会增加摩擦片的磨损。为解决此问题 ，在旋转油缸体上增加一个钢球止回阀，在压力油的作用下，它密封油孔以建立油压，停止供油时，它会甩开，开放回油孔以回油。 推土机变速器，在结构上许多特点，利用这些特点，可使维修更为容买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 易进行。如第 1 至第 4 离合器的摩擦片和光盘都是通用的；第 2 至第 4 行星排的活塞和密封环相同，行星排离合器导向销相同，光盘分离弹簧相同，离合器活塞分离弹簧相同；第 1 至第 3 行星排使用同一个行星架；第 4 行星排的行星架利用外齿圈插入第 3行星排齿圈中，并用弹簧卡圈防止轴向窜动等等。 变速器，只是放大了几何尺寸。推土机变速器，离合器的排列方式不同，第 1 离合器为前进挡，第 2 离合器为后退挡，第 3旋转闭锁离合器为 4 离合器为 5离合器为 们有相同的使用维修特点。 3、转向离合器和转向制动器 变速器的动力传入中央传动后，就从纵向传动变为横向传动，由横轴分别传给左、右两个转向离合器。是 该机的转向离合器是弹簧压紧、液压分离、常啮合、温式摩擦片结构型式。它包括外鼓 1、内鼓 5、压盘 2、外摩擦片 3、内齿处 4、活塞 15、螺栓 13、套筒 14与活塞 15连接成一个整体，大、小弹簧支撑在内鼓 5上，弹簧的安装负荷推动活塞 15 向右移动，带动压板 2 将摩擦片 3 和齿片 4 压紧在一起，实现接合传力。弹簧共 8 组，总安装负荷 足够的压力压紧摩擦片以传递力矩。 当推土机需要转向（如拉动左转向拉杆）时，淮压油充入转向离合器活塞 15和轮毂 6 之间的油腔，油压力推动活塞，带动压盘向左移动，摩擦片和齿片松开，不再传递力矩，推土机左侧失去动力，在右侧履带的推动下向左转向。转向结束时，松开拉杆，液压油在活塞推动下回流，转向离合器重新接合传力，推土机 恢复直线行驶。 动湿式制动带式。它包括安装在转向离合器外鼓上的制动带 15、助力活塞 8、连杆 10、浮动杆 11、连杆 14 等零件。由于浮动机构的优越性能，不论离合器外鼓是正转还是反转，制动时都很平稳，不会产生制动冲击。 当制动带 的制动带衬片 16 磨损后，制动带和外鼓之间间隙变大，制动跳板行程增加，当行程增大到一定限度时，制动变得不可靠。因此，要不断地调整制动带间隙。推土机制动踏板标准行程和极限行程如表所示。 制动带间隙调整的方法：拆去调节螺栓的护盖后，将调节螺栓 口右旋，扭紧制动带以抱住买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 外鼓（扭紧力矩约 90Nm ）然后拧松螺栓（ 拧松 15/6圈， 1/6圈），使制动带和外鼓间出现 准间隙，调整完成。 、 和推土机系列产品有相似的转向离合器和制动器，它们有相同的使用和维修特点。 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 第 2 章 设计方案 土机 设计的总体方案 本次 推土机 设计的主要参数如下 : 1. 发动机功率 30 千瓦左右； 2. 推土铲长： ； 3. 推土铲高： ； 4. 推土铲可水平回转 25 度； 5. 最大爬坡 25 度 6. 机械传动 ； 7. 三个前进档一个 倒退档 8. 橡胶履带行驶机构； 9. 行驶速度： 0 10h 根据上述参数确定的总体方案如下 定机构的传动方案 本 推出机 采用分别传动的方案如图（ 2 运行机构图（ 2 1 电动机 2 制动器 3 高速浮动轴 4 联轴器 5 减速器 6 联轴器 7 低速浮动轴 8 联轴器 9 履带 择车轮与轨道，并验算其强度 按照如图所示的重量分布，计算的最大轮压和最小轮压： 满载时的最大轮压： 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 2G x x 62 401 004 408 =载时最大轮压： P 2G x x 62404 40 =载时最小轮压： P e 2Gx 0 =中的 e=荷率： Q/G=100/168= 1表 19运行速 度为 0Q/G=轮直径 00道为 50可用。 1） 疲劳强度计算时的等效载荷： 2 Q=00000=60000N 式中 2 等效系数，有 1表 4 2=论的计算轮压： r 77450 =72380N 式中： 车轮的等效轮压 x 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 =62 40604 408 =77450N r 载荷变化系数，查 1表 19 =， r=冲击系数，查 1表 19一种载荷当运行速度为 V=据点接触情况计算疲劳接触应力： j=40003212 =40003230150272380 =13555Kg/j =135550N/中 3附录 22查得 r=300于车轮材料 20时， =160000此满足疲劳强度计算。 2） 最大轮压的计算： 95600 =105160N 式中 3表 2点接触情况进行强度校 核的接触应力： 3 212m 3 23015021 051 60 =15353Kg/ 153530N/轮采用 1表 1920 时， j=240000 N,故所选减速器功率合适 。 算启动不打滑条件 由于 推土机 室 外 使用 ,故坡度阻力及风阻力考虑在内 n=2)2(6012/1中 =44f=室内工作 ) 防止打滑的安全系数 .2 n = =n两台电动机空载启动不会打滑 当只有一个驱动装置工作 ,而无载小车位于工作着的驱动装置这一边时 ,则 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 n=2)2(6012/1 中 + / s n= =n不打滑 . 状态 当只有一个驱动装置工作 ,而无载小车远离工作着的驱动装置这一边时 ,则 n=2)2(6012/1 中 / /* 与第 (2)种工况相同 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 n= = 故也不会打滑 结论 :根据上述不打滑验算结果可知 ,三种工况均不会打滑 择制动器 由 1中所述 ,取制动时间 s 按空载计算动力矩 ,令 Q=0,得 : 202121/ )(3751)( i = 433 6 =m 68000 36N 21)2( =68000 =1344N M=2两套驱动装置工作 m 现选用两台 5的制动器，查 1表 18=200 N m，为避免打滑，使用时将其制动力矩调制 m 以下。 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 择联轴器 根据传动方案 ,每套机构的高速轴和低速轴都采用浮动轴 . / m 式中 连轴器的等效力矩 . MI=2 m 1 等效系数 取 1 =2查 2表 2054000= m 由 2表 33的 :电动机 端为圆柱形 ,8=110219高速轴端为 d=32mm,l=58在靠电机端从由表 2选联轴器 动轴端 d=40630N m,(L=m,重量G= ；在靠近减速器端，由 2选用两个联轴器 靠近减速器端浮动轴端直径为 d=32630 N m, (=m, 重量 G= 高速轴上 转动零件的飞轮矩之和为： (L+(=g m 与原估算的基本相符，故不需要再算。 0 = m 动轴的验算 1） 低速浮动轴的等效力矩： 1i =m 式中 1 等效系数，由 2表 2 1=上节已取得浮动轴端直径 D=60其扭转应力为： 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 2 1 2 9 4 0 3 nN/于浮动轴载荷变化为循环（因为浮动轴在运行过程中正反转矩相同），所以许用扭转应力为： Ik =4910 N/中，材料用 45 号钢，取 b=60000 N/s=30000N/ b=60000=13200N/s=0.6s=30000=18000N/=虑零件的几何形状表面状况的应力集中系数 安全系数，由 2表 2n故疲劳强度验算通过。 2） 计算强度扭矩： 2i =m 式中 2 动力系数，查 2表 2 2=转应力： =I =3800N/用扭转剪应力： 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 1 2 8 6 0 0 0 nN/强度验算通过。 高速轴所受扭矩虽比低速轴小，但强度还是足够，故高速轴验算省去。 冲器的选择 土机 的动能 W 动 = G 带载 推土机 的重量 G=168000+100000 178000N 碰撞时的瞬时速度， g 重力加速度取 10m/ W 动 = = m 2. 缓冲行程内由运行阻力和制动力消耗的功 W 阻 =（ P 摩 +P 制 ） S 式中 P 摩 运行阻力，其最小值为 78000 424N 最小摩擦阻力系数可取 制 制动器的制动力矩换算到车轮踏面上的力，亦可按最大制动减速度计算 P 制 = 17800 790N m / 缓冲行程取 S=140 文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 因此 W 阻 =（ 1424+9790） m 3. 缓冲器的缓冲容量 一个缓冲器要吸收的能量也就是缓冲器应该具有的缓冲容量为： n 动缓 W= m 式中 n 缓冲器的个数 取 n=1 由 1表 22=120 d=30 文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 第 3 章 结构的设计 结构形式 结构主要有箱形结构，空腹桁架式结构，偏轨空腹箱形结构及箱形单 主轴 结构等，参考 推土机 设计手册， 带推土机整机 一般采用箱形结构，且为保证 推土机 稳定，我选择箱形双梁结构作为结构。 箱形双梁的构成 箱形双梁是由两根箱形 主轴 和端梁构成， 主轴 一侧安置水平走台，用来安装大车运行机构和走人， 主轴 与端梁刚性地连接在一起，走台是悬臂支撑在 主轴 的外侧，走台外侧安置有栏杆。在实际计算中，走台个栏杆均认为是不承受力的构件。 为了操纵和维 护的需要，在传动侧走台的下面装有司机室。司机室有敞开式和封闭式两种，一般工作环境的室内采用敞开式的司机室，在露天或高温等恶劣环境中使用封闭式的司机室。 箱形双梁的选材 箱形双梁具有加工零件少，工艺性好，通用性好等优点。 结构应根据其工作类型和使用环境温度等条件，按照有关规定来选用钢材。 为了保证结构构件的刚度便于施工和安装，以及运输途中不致损坏等原因，在结构的设计中有最小型钢的使用限制：如连接用钢板的厚度应不小于 4如对组合板梁的板材使用，因保证稳定性和防止锈蚀后强度减弱等原因，双腹板的每 块厚度不能小于 6腹板的厚度不小于 8 作用在桥式 推土机 结构上的载荷有，固定载荷，移动载荷，水平惯性载荷及大车运行歪斜产生的车轮侧向载荷等。在设计计算时候要考虑到这些载荷。 构的设计计算 要尺寸的确定 K = 11()85L= 11( ) 取 K =3m 端部梯形高度 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 C =（ 1110 5） L =（ 1110 5） 取 C =3m 腹板高度 根据 主轴 计算高度 H =后选定腹板高度 h =确定截面尺寸 主轴 中间截面各构件根据 推土机 课程设计表 7定如 下： 腹板厚 =6上下盖板厚1=8主轴 两腹板内壁间距根据下面的关系式来确定： 63501650050=330因此取 b =350盖板宽度： 2 4 0 =350+2 6+40=402取 B =400主轴 的实际高度 ：12=516主轴 中间截面和支承截面的尺寸简图分别示于图 2 2轴 中间截面尺寸简图 主轴 支承截面尺寸简图 加劲板的布置尺寸 为了保证 主轴 截面中受压构件的局部稳定性，需要设置一些加劲构件。 主轴 端部大加劲板的间距： 取 a =买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 主轴 端部（梯形部分）小加劲板的间距： 1a = 2a =主轴 中部（矩形部分）大加劲板的间距： a =（ ） h =取 a =主轴 中部小加劲板的间距，小车钢轨采用15对水平重心轴线 的最小抗弯截面模数则根据连续梁由钢轨的弯曲强度条件求得加劲板间距（此时连续梁的支点既加劲板所在位置，使一个车轮轮压作用在两加劲板间距的中央）： 1a 6= 6 4 7 . 7 1 7 0 04 0 0 0 8 0 0 01 . 1 5 ( )2=141式中 P 小车的轮压，取平均值。 动力系数，由 推土机 课程设计图 2= 钢轨的许用应力， =170因此，根据布置方便，取1a=2a=由于腹板的高厚比 9006h =150160，所以不需要设置水平加劲杆。 轴 的计算 计算载荷确定 查 推土机 课程设计图 7半个（不包括端梁）的自重，/21则主轴 由于自重引起的均布载荷： /2 41 2 . 5 /1 6 . 5q K N 采用分别驱动，1 2 . 5 /yq q K N m查 推土机 课程设计表 7 N主轴 的总均布载荷： q /KN m 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 主轴 的总计算均布载荷： q k q =5=KN m 式中 k= 冲击系数，由 推土机 课程设计表 2 作用在一根 主轴 上的小车两个车轮的轮压值可根据 推土机 课程设计表 7所列数据选用： 1P=37000N 2P=36000N 考虑动力系数 的小车车轮的计算轮压值为： 11 =37000=42550N 22 =36000=41400N 垂直最大弯矩 计算 主轴 垂直最大弯矩： 20012()m a 24 ( )22x c q L k G k G q +00敞开式司机操纵室的重量为 9807N ，起重心距支点的距离为0l=280将各已知数值代入上式计算可得： 2()m a 5 0 1 4 0 5 5 1 6 5 0 1 . 1 4 5 0 0 1 . 1 1 0 0 0 0 2 8 04 2 5 5 0 4 1 4 0 0 ( )1 6 5 0 2 1 6 5 0 1 . 1 1 0 0 0 0 2 8 04 2 5 5 0 4 1 4 0 0 5 54 ( )1 6 5 0 2 55 0 =510水平最大弯矩 计算 主轴 水平最大弯矩： 2m a 1 ) ( 3 )4 2 2 4 q 式中 33 12 283 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 作用在 主轴 上的集中惯性载荷为： 122g = 3 7 0 0 0 3 6 0 0 02=7300N 作用在 主轴 上的均布惯性载荷为： 10g =计算系数 时，取近似比值 12； C =()2 100 且 K =40000因此可得： =1650+ 3328 1 0 0 2 0 0 23 4 0 0 =1716 2m a 0 0 1 6 . 5 1 6 . 5 2 . 5 1 6 . 5 2 1 6 . 5( 1 ) ( 3 )4 2 1 7 1 6 2 4 1 7 1 6 =强度验算 主轴 中间截面的最大弯曲应力： ()G P g = () m a xm a 式中 主轴 中间截面对水平中心轴线 的抗弯截面模数，其近似值： 1()3x h = 9 0 0 . 6( 4 0 0 . 8 ) 9 03 =4500 3 主轴 中间截面对垂直重心轴线 的抗弯截面模数，其近似值： 1()3y BW h b = 4 0 0 . 8( 9 0 0 . 6 ) 3 53 =2263 3因此可得： =（ 655 . 1 1 0 1 . 8 6 9 1 04 5 0 0 2 2 6 3） 由 推土机 课程设计表 2 =160 买文档就送您 纸全套， Q 号交流 401339828 或 11970985 专业论文设计图纸资料在线提供，优质质量，答辩无忧 故 主轴 支承截面 的最大剪应力： ()m a xm a 式中 () 主轴 支承截面所受的最大剪力 () 0m a x 1 2 02GP x c q L k G L P k =42000+41400 1 6 5 0 1 4 0 5 5 1 6 5 0 1 . 1 4 5 0 1 6 5 0 2 8 01 . 1 1 0 0 0 01 6 5 0 2 1 6 5 0 =137420N 0 主轴 支承截面对水平重心轴线 的惯性矩，其近似值： 0 0 00 0 1 0()2 3 2 h B h = 5 0 0 . 6 5 1 . 6( 4 0 0 . 8 ) 5 032 =54180 4S 主轴 支承截面半面积对水平重心轴线 的静矩： S = 0 0 0 112 ( )2 4 2 2h h = 5 0 0 . 6 5 0 5 0 0 . 82 5 0 0 . 8 ( )2 4 2 2 =1266 3由此可得： 1 3 7 4 2 1 2 6 65 1 4 8 0 2 0 查得许用剪应力为 =95故由以上计算可知，强度足够。 垂直刚