单向板肋形楼盖板设计计算书

单向板肋形楼盖设计计算书姓名：HJHKJHIHJK学号：3210KLJLK班级：KLHLK日期：20UIYIU目录I目 录设计资料 - 1 -1.板的设计 .- 2 -2.次梁的设计 .- 3 -3.主梁的设计 .- 6 -单向板肋形楼盖板设计- 1 -设计资料某建筑，采用现浇钢筋混凝土结构。楼面面层用 20mm 厚水泥砂浆抹面后，加铺瓷砖地面，面层下铺 50mm 厚水泥焦渣找平，梁、板下面用 20mm 厚石灰砂浆粉刷。注意：钢筋直径 12mm 时，采用 HRB400 级钢筋，直径 12mm 时，采用 HPB235 级钢筋。工业建筑，活荷载标准值为： 5。6 ，其分项系数为 1.3.；2/mkN梁、板混凝土均采用 C20 混凝土。单向板肋形楼盖板设计- 2 -1.板的设计确定板厚及板的计算跨度根据板的厚度与跨度的最小比值（ / ）,板厚应不小于：hl= =60 (mm) (l 为板的跨度)401l2考虑到工业建筑楼面的最小板厚要求，取板厚 =80 mm。次梁截面尺寸=（ ） =（ ）5700 = 475316（mm） ( 为次梁的跨度)h128l128l取次梁梁高 =450 mm。h梁宽 =（ ） 估算，取 =200 mmb3b板的计算跨度为= - =2400-200=2200(mm)l0板的几何尺寸及计算简图见图 11图 11 板的计算简图202020q=.7（ kN/m）荷载计算瓷砖地面 0.55（kN/m 2）20mm 厚水泥砂浆抹面 0.0220=0.40（kN/m 2）50mm 厚水泥焦渣找平 0.0514=0.70（kN/m 2）80mm 厚现浇混凝土板 0.0825=2.00（kN/m 2）20mm 厚石灰砂浆粉刷 0.0217=0.34（kN/m 2）恒载标准值 =3.99（kN/m 2）kg活载标准值 =5.6（kN/m 2）p荷载设计值 =1.23.99+1.35.6=12.07（kN/m 2）q内力及配筋计算板按考虑塑性内力重分布法计算，取 1m 板宽作为计算单元。 规范规定：四周单向板肋形楼盖板设计- 3 -与梁整体连接的板，对其中间跨的跨中弯矩和支座弯矩可减小 20；边跨的跨中截面及第一内支座截面，由于边梁侧向刚度不大，难以提供水平推力，计算弯矩不予折减。取 =1000mm， =60mm，C20 及混凝土，由于荷载较小，可采用直径12mm 的 HPB235b0h级钢筋。板的弯矩及配筋计算见表 11。表 11 板按调幅法计算的弯矩及截面配筋边区格板 中间区格板截面位置 边跨跨中离端第二支中间跨中中间支座边跨跨中离端第二支座中间跨中中间支座计算跨度 （mm）l2200 2200 2200 2200 2200 2200 2200 2200弯矩系数 m 14 16 41 16*8.0 41.弯矩 M（ ）kN4.17 5.31 3.65 4.17 4.17 5.31 2.92 3.34 s= bhf20c10.121 0.154 0.106 0.121 0.121 0.154 0.084 0.0975.s（ )s20.935 0.916 0.944 0.935 0.935 0.916 0.956 0.949计算配筋面积（mm 2） 0/hfMAyss353.96 460.07 306.83 353.96 353.96 460.07 242.41 279.32选用钢筋 8140 8100 8160 8140 8140 8100 6110 6100实际配筋面积（mm 2） 359.0 503.0 314.0 359.0 359.0 503.0 257.0 283.02.次梁的设计次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。确定次梁的计算跨度及计算简图见图 21。图 21 次梁计算简图 450820单向板肋形楼盖板设计- 4 -540 5407507q=31.49(kN/m)次梁截面尺寸 =200mm450mmbh主梁梁高 =（ ） =（ ）7200814l814=900514 (mm) （ 为主梁跨度）l取 =700mmh梁宽 =（ ） ，取 =300mmb312hb次梁两端与梁整体连接，则次梁的计算跨度为边 跨 = =5700300=5400 (mm)0l中间跨 = =6000300=5700 (mm)b荷载计算由板传来的恒载 3.992.4=9.58（kN/m）次梁自重 0.2（0.450.08）25=1.85（kN/m）次梁梁侧抹灰 （0.450.08）20.0217=0.25（kN/m）恒载标准值 =11.68（kN/m）kg活载标准值 =5.62.4=13.44（kN/m）p荷载设计值 =1.211.681.313.44=31.49（kN/m）q内力及配筋计算次梁跨中按 T 形截面进行正截面承载力计算，其翼缘宽度取下面二者中较小值按计算跨度 考虑 = = =1.8 (m)0lbf30l4.5按梁净距考虑 = =0.22.2=2.4(m)fnS取 =1.8(m)bf判别各跨中截面属于哪一类 T 形截面，取 =45035=415(mm)0h单向板肋形楼盖板设计- 5 -则 （ ）=1.09.6180080（415 ）fc1hb02f 280=518.4（ ）83.48（ ）mkN mkN故各跨跨中截面均属于第一类 T 形截面，支座截面按矩形截面计算。次梁正截面承载力计算见表 21，次梁斜截面承载力计算见表 22。表 21 次梁正截面承载力计算截面位置 边跨跨中 离端第二支座 中间跨中 中间支座计算跨度 （m）l5.4 5.4 5.7 5.7弯矩系数 m 14 116 14弯矩 M（ ）kN65.59 83.48 63.94 73.08或 （mm）bf 1800 200 1800 200 s= 或 hf20c1 s= bf20c1M0.022 0.254 0.021 0.2215.s( )s20.989 0.851 0.989 0.873计算配筋面积（mm 2） 0/hfMAyss443.91 656.60 432.74 560.32选用钢筋2 14（直）+1 14（弯）2 18（直）+1 14（弯）2 14（直）+1 14（弯）2 18（直）+1 14（弯）实际配筋面积（mm 2） 461 662.9 461 6629单向板肋形楼盖板设计- 6 -表 22 次梁斜截面承载力计算截面位置 边支座 离端第二支座 左侧 离端第二支座 右侧 中间支座净跨度 （m）0l5.4 5.4 5.7 5.7剪力系数 v 0.50 0.55 0.55 0.55剪力 V )(kN85.02 93.53 98.72 98.72025.bhfc0.251.09.6200415=199.2 V,截面满足要求kN7tc)(k0.71.1200415=63.91 V，按计算配置箍筋箍筋肢数、直径 1svsvnA双肢 6228.3=56.6)/(25.0csyVhf292.08 208.17 177.13 177.13实际箍筋间距（mm） 200 200 150 1503.主梁的设计主梁按弹性理论计算确定主梁的计算跨度及计算简图计算跨度 =7200(mm)0l主梁的截面尺寸及计算简图见图 31图 31 主梁计算简图 70830单向板肋形楼盖板设计- 7 -240GPGP7ABCD荷载计算由次梁传来的恒载 11.685.7=66.58 )(kN主梁自重（折算为集中荷载） 0.3（0.70.08）252.4=11.16 )(kN侧梁抹灰（折算为集中荷载） （0.70.08）20.02172.4=1.01)(kN恒载标准值 =78.75kG)(N活载标准值 =13.446.0=80.64P)(k恒载设计值 G=1.278.75=94.50活载设计值 P=1.380.64=104.83 )(kNGP=185.47 )(主梁弯矩及剪力按内力系数表由下式求得M= Gl1kPl2V= 34=94.507.2=680.4（ ）l mkN=104.837.2=754.78P)(主梁弯矩、剪力计算分别见表 31 和表 32。绘弯矩包络图见图 32。图 32 主梁弯矩包络图384.2516416.99036196.5-4816.58单向板肋形楼盖板设计- 8 -表 31 主梁弯矩计算项次 荷载情况 1kMaBMk2bMkC弯矩图恒载G1a2bABCD2.64069.5*67.1820 59.40.6767.1820 活载PP13.28067.4*39.10 .0* 39.1 .03 活载 ABCD46.3* 93. 9.10 7.5029.139.10 活载 ABCDPP84.172010.95*74.23 1.2*31.88.67活载 39.2* 7.4 18.69 31.207.2*74.310 单向板肋形楼盖板设计- 9 - 384.25 290.36 -282.06 -54.8 -54.8 -282.06 132.66 38.76 -282.06 196.56 196.56 -282.06 338.96 200.79 -416.41 118.3 173.9 -114.49内力组合 143.73 60.9 -114.49 173.9 118.3 -416.41组合项次minM 组合值( )ikN132.66 38.76 -416.41 -54.8 -54.8 -416.41组合项次max 最不利内力组合值( )k384.25 290.36 -114.49 196.56 196.56 -114.49说明：1.弯矩值的单位：；mkN2.标注“*”符号的弯矩系数右内力平衡关系求出；3. 支座弯矩计算时跨度用边跨跨长。表 32 主梁剪力计算项次 荷载情况 AVk左BVk右BVk剪力图恒载GABCD27.693073.1926 5.9401活载PP8.08.4 0单向板肋形楼盖板设计- 10 -活载 ABCDP94.130 94.130 83.104活载 ABCDPP 2.768.7 .2活载 3.90 3.908 56.8170 160.05 -238.61 94.5 55.33 -133.67 199.33 141.50 -257.16 222.6内力组合 59.94 -129.06 176.06组合项次minV 组合值（ ）ikN55.33 -257.16 94.5组合项次max 最不利组合组合值（ ）Vk160.05 -129.06 222.6 说明： 1.剪力值的单位：kN2.跨中剪力值由静力平衡求得单向板肋形楼盖板设计- 11 -正截面及斜截面承载力计算主梁正截面承载力计算主梁跨中正弯矩按 T 形截面进行承载力计算，其翼缘宽度为= = =2400 (mm)bf3l720判断跨中截面属于哪一类 T 形截面取 =70035=665（mm）0h（ ）=1.09.6240080(665 )fc1b02hf 280=1152（ ）384.25（ ）,均属于第一类 TmkN mkN形截面。支座截面按矩形截面计算=300mm， = 700 70=630（mm）b0h表 33 主梁正截面承载力计算截面位置 边跨跨中 中间支座（支座 B、C） 中间跨中弯矩 M )(mkN384.25 -416.41 -54.8196.562/0bV 222.6 =55.6525.01384.25 -360.76 -54.8196.56 s= 或 bhf20c1 s= f20c1M0.038 0.316 0.0050.0195.s（ )s20.981 0.803 0.9970.990计算配筋面积（mm 2） 0/hfMAyss1636.14 1980.89 229.59829.35选用钢筋3 22+2 18 3 25+2 18 2 142 18+1 22实际配筋面积（mm 2） 1649 1982 308889.1单向板肋形楼盖板设计- 12 -表 34 主梁斜截面承载力计算截面位置 边支座（ ）AV中间支座（左） （）左B中间支座（右） （）右BV剪力 V )(kN160.05 -257.16 222.6025.bhfc0.259.6300630=453.6 和 ，截面满足要求kNA左 、 右B7t)(k0.71.1300630=145.53 和 ，按计算配箍筋V左 、 右箍筋肢数、直径 1svsvnA 双肢 8250.3=100.6箍筋间距 s (mm) 200 200 2000025.7. hfbhfVsvytcs228.71 228.71 228.71afVycsin8.0Asb 13