塔吊专项方案

大连金广建设有限公司 塔吊专项方案1/28一、工程概况大连大雪集团原化肥厂地块（塞纳名郡）开发项目一期工程场地位于普兰店市铁西办事处虎山社区原化肥厂院内。地上总建筑面积63237.35 M2,地下车库建筑面积8717.95M 2。拟建建筑物为17栋住宅楼、一栋会所和一个地下车库。本工程由大连大雪集团房屋开发有限公司开发，大连六环景观建筑设计有限公司设计，辽宁地质海上工程勘察院勘察，大连大保建设管理有限公司为监理单位，由我大连金广建设有限公司第五公司总承建施工。二、 编制依据主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：1、塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）2、地基基础设计规范（GB50007-2002）3、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）4、建筑安全检查标准（JGJ59-99）5、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)6、建筑机械使用安全规程(JGJ33-2001)7、本工程岩土工程勘察中期成果报告8、塔吊使用说明书大连金广建设有限公司 塔吊专项方案2/28三、施工准备1、综合考虑现场平面布置情况，重点考虑施工区、周转材料区、钢筋半成品存放区的位置，根据塔吊要覆盖所吊运的材料区域、作业面、吊重等基本要素，合理确定塔吊的位置、型号、臂长，同时考虑塔吊基础不能与施工主干道和施工楼号相交错。2、塔吊的选用根据1条，本工程选用QTZ63臂长50米8 台，其基础断面尺寸为：500050001300mm,及一台QTZ4018 臂长 40米基础断面尺寸为：500050001300mm。其相关技术参数适用于本工程垂直运输需要。拟将各塔吊型号及位置如下表：具具体详见施工总平面布置图（附图一）。序号 塔吊编号 塔吊型号安装高度（m）塔吊位置1 1#塔吊 QTZ40 1#与 2#楼之间2 2#塔吊 QTZ63 3#与 4#楼之间3 3#塔吊 QTZ63 5#与 14#楼之间4 4#塔吊 QTZ63 6#与 7#楼之间5 5#塔吊 QTZ63 8#与 10#楼之间6 6#塔吊 QTZ63 9#与 11#楼之间7 7#塔吊 QTZ63 12#与 13#楼之间8 8#塔吊 HL5013 15#与 17#楼之间10 9#塔吊 HL5013 16#与 18#楼之间大连金广建设有限公司 塔吊专项方案3/28四、 适用塔吊的主要性能QTZ63（HL5013）塔吊性能表技术性能参数表固定式 行走式 附着式=2 40 40 140起升高度（ m）倍率=4 40 40 70最大起重吨位（ t） 6最大幅度50；55幅度（m ）最小幅 2大连金广建设有限公司 塔吊专项方案4/28度倍率 =2 =4速度 m/min 8.5 40 80 4.252040起重量 t 3 31.56 6 3起升机构电机型号、功率（kw ）转速YZTDJ250M3-4/8/32-24/24/5.4Kw-1410/710/150Y /min总功率（kw） 34.7工作（） 2040臂长 m 重量 t50 13.55平衡重55 14.78臂长 m 50 55固定式 33.5 35.6自重（ t）行走式（不含压 41.39 44.35大连金广建设有限公司 塔吊专项方案5/28重）附着式 83.58 85.54QTZ40 塔吊性能表项 目 单位 参数 备注额定起重力矩 KN.M 400最大幅度 M 47 42 两种规格47m T 0.790 TC470842m T 0.902 TC4209额定起重量210.96m T 4独立式 M 29 供货起升高度附着式 M 120起升机构 M/min 60/40/7(2 倍率)变幅机构 M/min 33/22回转机构 Rpm 0.51/0.37工作速度顶升机构 M/min 0.6型号YZTD200L2-4/5/24功率 Kw 15/15/4kw起升机构电动机转速 Rpm 1440/960/220回转机构 电 型号 YD132M-6/8大连金广建设有限公司 塔吊专项方案6/28功率 Kw 3.7/2.6KW B5动机 转速 Rpm 720/960型号 YD100L2-4/6功率 Kw 2.2/1.5KW B5变幅机构电动机 转速 Rpm 1440/960型号 Y112M-4功率 Kw 4kw B5电动机 转速 Rpm 1440平衡重 T 6.5 5 规格不同独立式 T 26 23顶升机构整机 附着式 T工作环境温度 -20+40五、塔吊基础的确定本项目计划布置塔吊附近的地质点号及临近的地质情况分析1、各类土层的地基承载力层为杂填土，厚约 0.44.6 米； 1层为粉质粘土，厚约 0.712.3 米，承载力 160KPa； 2层为粘土，厚约 1.914.5 米，承载力 170KPa； 3全风化片岩，厚约 2.116.4 米，承载力 200KPa； 4强风化片岩，厚约 1.116.7 米，承载力 300KPa； 5中风化片岩，厚约 5.7 米承载力 800 KPa。 62、各勘察点区间的地质情况和计划地基处理方式大连金广建设有限公司 塔吊专项方案7/281#塔吊的相邻邦勘察点号 ZK21 层为杂填土，厚约 3.0 米， 层为粘土， 1 2厚约 6.0 米， 层为强风化片岩。 32#塔吊的相邻邦勘察点号 ZK62， 层为杂填土，厚约 2.0 米， 层为粘 1 2土，厚约 8.0 米， （此段不宜设置塔吊基础）需进行地基处理， 层为强风化 3片岩。3#塔吊的相邻邦勘察点号 ZK110, 层为杂填土，厚约 1.0 米， 层为粉 1 2质粘土，厚约 2.0 米， 层为全风化片岩，厚约 6.0 米， 层为强风化片岩， 3 4厚约 8.0 米， 层为中风化片岩。 54#塔吊的相邻邦勘察点号 ZK6, 层为杂填土，厚约 1.0 米， 层为粉质 1 2粘土，厚约 2.0 米， 层为粘土，厚约 4.0 米， ， 层为全风化片岩，厚约 9.0 3 4米， 层为强风化片岩，厚约 9.0 米， 层为中风化片岩。 5 65#塔吊的相邻邦勘察点号 ZK48 层为杂填土，厚约 5.0 米， 层为粉质 1 2粘土，厚约 7.0 米， 层为全风化片岩，厚约 5.0 米， 层为强风化片岩， 3 4厚约 5.0 米， 层为中风化片岩。 56#塔吊的相邻邦勘察点号 ZK143 层为杂填土，厚约 4.0 米， 层为粘土， 1 2厚约 7.0 米， 层为强风化片岩。 37#塔吊的相邻邦勘察点号 ZK71 层为杂填土，厚约 1.0 米， 层为粉质 1 2粘土，厚约 10.0 米， 层为强风化片岩。 38#塔吊的相邻邦勘察点号 ZK122 层为杂填土，厚约 1.0 米， 层为粘土， 1 2厚约 6.0 米， 层为强风化片岩，厚约 7.0 米， 层为中风化片岩。 3 48#塔吊的相邻邦勘察点号 ZK116 层为粘土，厚约 4.0 米， 层为全风化 1 2片岩，厚约 6.0 米， 层为强风化片岩，厚约 7.0 米， 层为中风化片岩。 3 4根据地质报告定本工程局部地基不符合塔吊设计地基承载力要求大连金广建设有限公司 塔吊专项方案8/28（200kpa） ，需作扩大塔基断面处理。按 层土承载力 160KPa 计，塔基承载 2力要求 200KPa，用等强进行换算则塔基平面尺寸为 56005600mm。按按层土承载力 170KPa 计，塔基承载力要求 200KPa，用等强进行换算则塔基 3平面尺寸为 54305430mm；可按塔基平面 60006000mm 确定。六、处理意见一、根据现场塔吊平面布置图确定，现根据岩土工程勘察报告及现场塔吊基础开方所确定，并考虑现场实际状态，节省工期尽快将塔吊立好，我方建议塔吊位置不变，采用毛石换填法施工，以保证工期及基础承载力。故建议将其基础开方至粘土层（承载力为170kpa） ，每侧加大500mm ，后用毛石砼换填至塔吊基础底标高，毛石含量不大于30%，砼标号不小于层C25.， 后将基础坐落在毛石基础上，以确保塔吊基础的稳定。具体做法见下图：大连金广建设有限公司 塔吊专项方案9/28七、塔吊基础计算书QTZ63 塔吊基础计算（一）、参数信息塔吊型号：QZT63(5013)， 塔吊起升高度H：46.00m，塔身宽度B：1.65m， 基础埋深d：1.70m，自重G：620kN（包括平衡重120KN）， 基础承台厚度hc：1.30m，最大起重荷载Q：60kN， 基础承台宽度Bc：6.00m，混凝土强度等级：C35， 钢筋级别：HRB335，基础底面配筋直径：20mm 额定起重力矩Me：760kNm， 基础所受的水平力P：62kN，标准节长度b：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：160mm，所处城市：辽宁省普兰店市， 基本风压 0：0.65kN/m 2，地面粗糙度类别：A类 近海或湖岸区， 风荷载高度变化系数 z：2.03 。地基承载力特征值f ak：200kPa， 基础宽度修正系数 b：0， 基础埋深修正系数 d：1.5，基础底面以下土重度：20kN/m 3， 基础底面以上土加权平均重度m：20kN/m 3。（二）、塔吊对承台中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=620kN；大连金广建设有限公司 塔吊专项方案10/28塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：F kGQ62060680kN；2、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处辽宁大连市，基本风压为 0=0.65kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数 z=2.03；挡风系数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.65+22.5+(41.652+2.52)0.5)0.16/(1.652.5)=0.547；因为是角钢/方钢，体型系数 s=1.9；高度z处的风振系数取： z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.001.92.030.65=1.755kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=1.7550.5471.6546460.5=1675.846kNm；Mkmax Me MPh c7601675.846621.352519.55kNm；（三）、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：eM k/（F k+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；Mk作用在基础上的弯矩；大连金广建设有限公司 塔吊专项方案11/28Fk作用在基础上的垂直载荷；Gk混凝土基础重力，G k25661.35=1215kN；Bc为基础的底面宽度；计算得：e=2519.55/(680+1215)=1.33m b/6时，e=1.33m 6/6=1mPkmax 2(FkG k)/（3aBc）式中 F k作用在基础上的垂直载荷；Gk混凝土基础重力；a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：aBc/2 0.5M k/（F kG k）6/2 0.5-2519.55/(680+1215)=2.913m。Bc基础底面的宽度，取Bc=6m；大连金广建设有限公司 塔吊专项方案12/28不考虑附着基础设计值：Pkmax=2(680+1215)/(32.9136)= 72.28kPa；地基承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第5.2.3条。计算公式如下: fa = fak+b(b-3)+dm(d-0.5)fa-修正后的地基承载力特征值(kN/m 2)；fak-地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取200.000kN/m2；b、 d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；-基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；b-基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取6.000m；m-基础底面以下土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；d-基础埋置深度(m) 取1.500m；解得地基承载力设计值：f a=230.000kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:f a=230.000kPa；地基承载力特征值f a大于压力标准值P k=52.639kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2f a大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=72.280kPa，满足要求！（五）、基础受冲切承载力验算大连金广建设有限公司 塔吊专项方案13/28依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下:F1 0.7 hpftamho式中 hp -受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时， hp取1.0.当h大于等于2000mm时， hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.95；ft -混凝土轴心抗拉强度设计值；取 f t=1.57MPa；ho -基础冲切破坏锥体的有效高度；取 h o=1.30m；am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；a m=(at+ab)/2；am=1.65+(1.65 +21.30)/2=2.95m；at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取a t1.65m；ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；a b=1.65 +21.30=4.25；Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=86.74kPa；Al -冲切验算时取用的部分基底面积；A l=6.00(6.00-4.25)/2=5.25m2Fl -相应于荷载效应基本组合时作用在A l上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl；Fl=86.745.25=455.36kN。允许冲切力：大连金广建设有限公司 塔吊专项方案14/280.70.951.572950.001300.00=4003931.75N=4003.93kN Fl= 455.36kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！（六）、承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：M I -任意截面 I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1 -任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a 1=(Bc-B)/2(6.00-1.65)/2=2.17m；Pmax -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取86.74kN/m 2；P -相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，PP max（ 31.67-al）/31.6786.74(31.67-2.175)/(31.67)=49.091kPa；G -考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.3525BcBchc=1.35256.006.001.35=1640.25kN/m2；l -基础宽度，取l=6.00m；a -合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离，取a=1.67m；a -截面I - I在基底的投影长度, 取a=1.65m。经过计算得M I=2.172(26.00+1.65)(86.74+49.09-大连金广建设有限公司 塔吊专项方案15/2821640.25/6.002)+(86.74-49.09)6.00/12=329.58kNm。2.配筋面积计算s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2s = 1-/2As = M/(sh0fy)式中， l -当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取 l=1.00；fc -混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m 2；ho -承台的计算高度，h o=1.30m。经过计算得： s=329.58106/(1.0016.706.00103(1.30103)2)=0.002；=1-(1-20.002)0.5=0.002；s=1-0.002/2=0.999；As=329.58106/(0.9991.30103300.00)=845.91mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:6000.001350.000.15%=12150.00mm2。故取 A s=12150.00mm2。采用配筋值：HRB335钢筋，20150mm ，底面单向根数39根，实际配筋值12253.8 mm 2，基础配筋为20150mm 双向双层。QTZ40 塔吊基础计算（一）、参数信息塔吊型号：QTZ40， 塔吊起升高度H：45.00m，大连金广建设有限公司 塔吊专项方案16/28塔身宽度B：1.5m， 基础埋深d：1.70m，自重G：325kN， 基础承台厚度hc：1.20m，最大起重荷载Q：40kN， 基础承台宽度Bc：5.00m，混凝土强度等级：C35， 钢筋级别：HRB335，基础底面配筋直径：18mm 额定起重力矩Me：400kNm， 基础所受的水平力P：62kN，标准节长度b：2.2m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：130mm，所处城市：辽宁大连市， 基本风压 0：0.65kN/m 2，地面粗糙度类别：A类 近海或湖岸区， 风荷载高度变化系数 z：2.03 。地基承载力特征值f ak：200kPa， 基础宽度修正系数 b：0， 基础埋深修正系数 d：2，基础底面以下土重度：20kN/m 3， 基础底面以上土加权平均重度m：20kN/m 3。（二）、塔吊对承台中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=325kN；塔吊最大起重荷载：Q=40kN；作用于塔吊的竖向力：F kGQ32540365kN；2、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处辽宁大连市，基本风压为 0=0.65kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数 z=2.03；大连金广建设有限公司 塔吊专项方案17/28挡风系数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(31.5+22.2+(41.52+2.22)0.5)0.13/(1.52.2)=0.497；因为是角钢/方钢，体型系数 s=1.909；高度z处的风振系数取： z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7zsz0=0.71.001.9092.030.65=1.763kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=BHH0.5=1.7630.4971.545450.5=1330.745kNm；Mkmax Me MPh c4001330.745621.21805.15kNm；（三）、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：eM k/（F k+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；Mk作用在基础上的弯矩；Fk作用在基础上的垂直载荷；Gk混凝土基础重力，G k25551.2=750kN；Bc为基础的底面宽度；计算得：e=1805.15/(365+750)=1.619m b/6时，e=1.619m 5/6=0.833mPkmax 2(FkG k)/（3aBc）式中 F k作用在基础上的垂直载荷；Gk混凝土基础重力；a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，下式计算：aBc/2 0.5M k/（F kG k）5/2 0.5-1805.15/(365+750)=1.917m。Bc基础底面的宽度，取Bc=5m；不考虑附着基础设计值：Pkmax=2(365+750)/(31.9175)= 77.569kPa；地基承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第5.2.3条。计算公式如下: fa = fak+b(b-3)+dm(d-0.5)大连金广建设有限公司 塔吊专项方案19/28fa-修正后的地基承载力特征值(kN/m 2)；fak-地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取200.000kN/m2；b、 d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；-基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；b-基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m；m-基础底面以下土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；d-基础埋置深度(m) 取1.400m；解得地基承载力设计值：f a=236.000kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:f a=236.000kPa；地基承载力特征值f a大于压力标准值P k=44.600kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2f a大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=77.569kPa，满足要求！（五）、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下:F1 0.7 hpftamho式中 hp -受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时， hp取1.0.当h大于等于2000mm时， hp取0.9，其间按线性内插法取用；取 hp=0.97；大连金广建设有限公司 塔吊专项方案20/28ft -混凝土轴心抗拉强度设计值；取 f t=1.57MPa；ho -基础冲切破坏锥体的有效高度；取 h o=1.15m；am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；a m=(at+ab)/2；am=1.50+(1.50 +21.15)/2=2.65m；at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取a t1.5m；ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；a b=1.50 +21.15=3.80；Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取 Pj=93.08kPa；Al -冲切验算时取用的部分基底面积；A l=5.00(5.00-3.80)/2=3.00m2Fl -相应于荷载效应基本组合时作用在A l上的地基土净反力设计值。Fl=PjAl；Fl=93.083.00=279.25kN。允许冲切力：0.70.971.572650.001150.00=3248726.43N=3248.73kN Fl= 279.25kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！（六）、承台配筋计算1.抗弯计算大连金广建设有限公司 塔吊专项方案21/28依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）第8.2.7条。计算公式如下:MI=a12(2l+a)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：M I -任意截面 I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1 -任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a 1=(Bc-B)/2(5.00-1.50)/2=1.75m；Pmax -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取93.08kN/m 2；P -相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，PP max（ 30.881-al）/30.88193.08(30.88-1.75)/(30.88)=31.453kPa；G -考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.3525BcBchc=1.35255.005.001.20=1012.50kN/m2；l -基础宽度，取l=5.00m；a -合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离，取a=0.88m；a -截面I - I在基底的投影长度, 取a=1.50m。经过计算得M I=1.752(25.00+1.50)(93.08+31.45-21012.50/5.002)+(93.08-31.45)5.00/12=206.42kNm。2.配筋面积计算s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2s = 1-/2大连金广建设有限公司 塔吊专项方案22/28As = M/(sh0fy)式中， l -当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取 l=1.00；fc -混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m 2；ho -承台的计算高度，h o=1.15m。经过计算得： s=206.42106/(1.0016.705.00103(1.15103)2)=0.002；=1-(1-20.002)0.5=0.002；s=1-0.002/2=0.999；As=206.42106/(0.9991.15103300.00)=598.87mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5000.001200.000.15%=9000.00mm2。故取 A s=9000.00mm2。采用配筋值：HRB335钢筋，18135mm ，实际配筋值9162 mm 2，基础配筋为18135mm 双向双层。八 塔吊附墙计算本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）、建筑安全检查标准（JGJ59-99）、建筑施工手册、钢结构设计规范（GB50017-2003）等编制。附着计算以西2#塔吊（QTZ63），该塔吊安装高度近46m。（一）、支座力计算大连金广建设有限公司 塔吊专项方案23/28塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算：k=0zsz = 0.6500.1302.0200.700 =0.119 kN/m2；其中 0 基本风压(kN/m 2)，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定采用： 0 = 0.650 kN/m2；z 风压高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定采用： z = 2.020 ；s 风荷载体型系数： s = 0.130；z 高度Z处的风振系数， z = 0.700；风荷载的水平作用力：q = kBKs = 0.1191.5000.200 = 0.036 kN/m；其中 k 风荷载水平压力， k= 0.119 kN/m2；B 塔吊作用宽度，B=