镇江市某人防办公大楼基坑支护设计说明书（地下连续墙三道内支撑）

毕业设计说明书（论文）中文摘要摘 要镇江市某人防办公大楼工程，地上18层，地下3层，结构体系为现浇钢筋混凝土框架结构，采用桩基础。本次拟建工程平面上呈矩形，基坑长约为70m，宽约为50m，基坑深度为13m。本工程位于镇江市中心地带，基坑周边场地复杂，周边道路、地下管线繁多，尤其是南侧和东侧距周边已有建筑物仅2.5m，且为天然地基，需重点保护。且基坑开挖深度大，基坑支护设计、施工难点很大。从施工难易程度、造价和当地水文地质条件等因素考虑本基坑工程采用地下连续墙支护，墙厚1000mm，连续墙施工接头均采用圆形锁口管柔性接头。考虑到基坑的稳定性，沿基坑长边方向在基坑竖向设置三道混凝土支撑。本文先介本工程的工程概况，包括水文地质和周围环境，然后通过结合对现有基坑开挖支护工法和工程实际情况的比较选择出了适合本站的开挖支护方案。下来通过土压力的计算、结构内力的计算，配筋、验算、支撑设计、变形估算等对基坑的开挖支护作了理论上的数据分析，最后通过施工组织说明了各个工序施工的工法和应注意的问题。最后利用理正软件对计算内容进行校核。关键词：支护方案，地下连续墙，支撑，施工组织设计毕业设计说明书（论文）外文摘要AbstractA prevention office engineering in Zhenjiang, ground 18 floors, 3 basements,structural system for the in-situ reinforced concrete frame structure, the use of pilefoundation. The proposed project was on a plane rectangular pit length of about70m, a width of about 50m, pit depth of 13m.The project is located in the heart of Zhenjiang, complex venues aroundfoundation, surrounding roads, underground pipelines range, especially from thesouthern and eastern periphery of existing buildings only 2.5m, and is a naturalfoundation, need special protection. And the excavation depth, excavation design,construction difficulty great. The degree of difficulty of the factors of construction,cost and local hydrogeological conditions and other considerations of theexcavation using underground continuous wall supporting, thick and 1000mm,continuous wall construction joints are made of circular tube locking flexible joints.Taking into account the stability of foundation, set up three vertical concretesupport in foundation pit along the longitudinal direction. This article first dielectricProject Overview of the project, including hydrogeology and the environment, andby combining the existing excavation support engineering methods and comparisonof actual project selected a suitable site excavation and support programs. Down bycalculating the earth pressure, structural internal force calculations, reinforcement,checking, excavation pit were theoretically support data support the design, such asestimates deformation analysis, and finally through the construction organizationdescribes each step of the construction Method and should pay attention to. Finally,the rationale is to calculate the content checking software.Keywords: Support;program; Diaphragm wall; Support; Construction design目录前言1第一章 设计方案综合说明21.1 工程概况21.2 工程地质状况21.3 水文地质条件21.4 工程周围环境3第二章 设计依据和设计标准52.1 基坑工程设计依据52.2 基坑设计控制原则5第三章 选择支护结构类型及参数计算63.1 围护结构和支撑体系的结构选型布置63.2 地下水对土压力的影响7第四章 结构内力及设计计算94.1 计算理论的确定94.2 结构内力计算94.2.1土压力计算.94.2.2用等值梁法计算弯矩.114.2.3弯矩分配.134.2.4各支点反力计算.144.2.5反力核算.154.2.6嵌固深度计算.164.3 结构强度设计计算164.3.1地下连续墙配筋设计计算.164.3.2冠梁设计计算.174.3.3围檩结构设计计算.184.3.4支撑结构设计计算.244.3.5立柱强度设计计算.29第五章 基坑的稳定性验算345.1 概述345.2 验算内容345.2.1支护结构抗倾覆稳定性验算.345.2.2支护结构抗滑移稳定性验算.355.2.3基坑底部抗隆起稳定性验算.355.2.4基坑的抗渗流稳定性验算.375.2.5基坑的整体稳定性验算.38第六章 降水设计与施工396.1 降水的必要性396.2 降水方案选择406.3 降水计算41第七章 监测方案447.1 监测目的447.2 监测项目447.3 方案编制依据447.4 位移监测和沉降监测447.5 地下水位监测457.6 观测精度及技术要求457.7 监测报警47第八章 施工组织设计488.1 编制依据及原则488.1.1编制依据.488.1.2编制原则.488.2 施工准备与计划488.3 施工资源配置498.4 地下连续墙的施工508.4.1地连墙施工工艺流程.508.4.2测量放线.518.4.3导墙施工.518.4.4泥浆工程.538.4.5成槽施工.558.4.6清基及接头处理.568.4.7锁口管吊放.578.4.8钢筋笼的制作和吊放.578.4.9水下浇注混凝土.598.4.10起拔锁口管.608.4.11地下连续墙施工质量控制.60第九章 电算629.1基坑支护设计方案.629.2设计基本信息.639.3计算模型及工况信息.669.4结构设计计算结果.679.5构件配筋.719.6截面计算.729.7 整体稳定验算749.8抗倾覆稳定性验算.749.9抗隆起验算.779.10抗管涌验算.799.11承压水验算.819.12嵌固深度计算.81第十章 总结83参考文献84致谢85南京工程学院毕业设计说明书第1页前言毕业设计，是大一到大四期间最值得我们重视的综合性实践环节，是我们自己本身四年所学知识的灵活运用。可以让学生养成合理的设计思想和细致的工作态度，可以让我们获得本科阶段应用型人才所需的基本素养，使我们所学知识的能够向实际能力转化，让我们从学习的状态转到工作的岗位中有一个完美的过渡。在整个毕业过程中，通过教师的指导，重新对土木工程进行研究，重新温习工程制图、结构力学、钢筋混凝土结构、钢结构、基础工程和土力学及地基基础等知识。整个过程接触到各种各样的规范、施工图集和参考书，学到很多课本以外的理论和实践知识。极大地提高了自己自学己的能力，为毕业工作打下了基础。对于毕业设计题目，我查看了基坑工程、建筑基坑支护技术规范、深基坑支护工程实例集、深基坑支护结构实用内力计算手册、土力学、结构力学、施工组织设计、混凝土结构设计原理、钢结构原理与设计等常用书籍。为了方便设计得更好进行，我重新学习了AutoCAD、Office、理正等软件的实际操作过程。在整个设计的二个多月的过程中，姜景山导师不厌其烦的讲解和耐心教导我，我在这里要对姜老师表示万分感谢。同时，电子计算书输入过程中及图纸的绘制历程中，同学给予了我很多的帮助与支持，我也在这里也表示衷心的感谢。在这两个多月的过程中我受益良多。各种专业知识的加深，对办公软件和AutoCAD的操作更加熟练都将使我走向工作岗位打下良好的基础。通过这次毕业设计，使我加深了对理论知识的理解，扩大了专业知识的视野，实现基础理论、基本方法和基本技能的完美结合；使得我在收集资料、查阅文献、模拟测试、计算机处理、报告撰写、综合表达等各种能力有了显著的提高。2015年6月南京工程学院毕业设计说明书第2页第一章 设计方案综合说明1.1 工程概况镇江市某人防办公大楼工程，地上18层，地下3层，结构体系为现浇钢筋混凝土框架结构，采用桩基础。本次拟建工程平面上呈矩形，基坑长约为70m，宽约为50m，基坑深度为13m。1.2 工程地质状况该场地势较为平坦，场地埋深65.0m深度范围内，地基土按成因年代可分为8层，按力学性质可进一步划分为13个亚层，基坑涉及深度范围内各层土性计算选用指标见（表1-1），其中黏聚力c和内摩擦角为直剪固结快剪指标标准值。表1-1 各土层的土性计算指标层号 土层名称 层厚（m） 含水量w（%） 重度（kN/m3） 孔隙比e 塑限指数IP 液限指数IL 内摩擦角q（） 黏聚力cq（kPa）1 人工填土 4.5 28.2 19.1 0.83 15.3 0.60 6.0 8.02a 粉质黏土 1.1 26.9 19.7 0.77 16.3 0.39 16.9 18.22b 粉土 1.3 25.0 19.9 0.69 - - 24.1 11.03 粉质黏土 9.0 32.1 18.9 0.90 12.4 1.06 23.5 14.44 粉质黏土 4.6 24.3 20.1 0.68 12.7 0.52 16.5 18.35a 粉土 3.8 19.4 20.8 0.55 - - 32.7 10.05b 粉质黏土 7.0 21.4 20.5 0.60 11.6 0.47 28.6 12.66a 黏土 4.5 28.4 19.5 0.81 19.6 0.32 20.1 27.21.3 水文地质条件该场地表层地下水属潜水类型，主要由大气降水补给，以蒸发形式排泄，水位随季节有所变化。一般年变幅在0.501.0m。勘察期间地下水静止水位埋深1.402.00m。埋深22.5025.00m段的上更新统第五组陆相冲积层粉土（地层编号5a）可视为第一微承压含水层。根据区域地质资料，本场地5a微承压水水头0.00m。对场地35.0m以上土层进行了室内渗透试验，现将各土层渗透性指标统计分析结果列于（表1-2）。南京工程学院毕业设计说明书第3页表1-2 各土层的渗透性指标层号 土层名称 垂直渗透系数KV（10-6cm/s） 水平渗透系数KH（10-6cm/s） 渗透性1 素填土 1.62 2.53 微透水2a 黏土、粉质黏土 3.17 1.47 不透水2b 粉土 2.06 2.35 弱透水3 粉质黏土 3.20 4.02 微透水4 粉质黏土 8.18 9.29 弱透水5a 粉土 5.99 1.00 弱透水5b 粉质黏土夹粉土 5.87 4.09 弱透水6a 黏土 3.03 1.17 不透水1.4 工程周围环境根据基坑工程手册，在大中城市建筑物稠密地区进行基坑工程施工，宜对下述内容进行调查：1、周围建（构）筑物的分布，及其与基坑边线的距离；2、周围建（构）筑物的上部结构形式、基础结构及埋深、有无桩基和对沉降差异的敏感程度，需要时要收集和参阅有关的设计图纸；3、周围建筑物是否属于历史文物或近代优秀建筑，或对使用有特殊严格的要求；4、如周围建筑物在基坑开挖之前已经存在倾斜、裂缝、使用不正常等情况通过照片、绘图等手段收集有关资料。必要时要请有资质的单位事先进行分析鉴定。本工程位于镇江市中心地带，基坑周边场地复杂，周边道路、地下管线繁多，尤其是南侧和东侧距周边已有建筑物仅2.5m，且为天然地基，需重点保护。且基坑开挖深度大，基坑支护设计、施工难点很大。根据人防工程要求，大楼地下室外墙外扩3.5m处设置地连墙防护罩，并兼作基坑支护墙。地连墙防护罩距道路北侧用地界限约800mm；地连墙防护罩西侧距道路用地界限约3.0m；地连墙距东侧中国银行12层楼约2.5m，该12层楼为框-剪结构，钻孔灌注桩桩基础，地下一层，基础埋深约4.50m；地连墙防护南京工程学院毕业设计说明书第4页罩南侧距18层高层建筑约5.0m，该高层为框-剪结构，钻孔灌注桩桩基础，地下一层，基础埋深约5.0m。因此，地面超载取为20kN/m2。南京工程学院毕业设计说明书第5页第二章 设计依据和设计标准2.1 基坑工程设计依据1、施工技术调查资料和设计文件资料；2、施工技术及验收规范、规程；3、主要适用标准、规范：（1）建筑基坑支护技术规程（JG120-2012）；（2）混凝结构设计规范（GB50010-2010）；（3）钢结构设计规范（GB50017-2003）；（4）建筑地基基础设计规范（JGJ94-2008）；（5）建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）。2.2 基坑设计控制原则1、全面响应招标文件，严格遵守招标文件的各项条款；2、采用先进、成熟、有效、切实可行的施工方案，确保在业主要求工期内，安全、优质、高效、低消耗的完成本标段施工任务；3、充分考虑本标段工程特点和周边施工环境，最大限度的降低工程施工对城市秩序、环境卫生、市容市貌、地面交通、既有设施安全及市民正常生活带来的不利影响；4、严格贯彻“安全第一”的原则，采用监控量测措施和信息反馈系统指导施工，确保施工安全、环境安全及周边建筑物安全；5、确保工程质量和工期；6、文明施工和环境保护达到镇江市政府及业主的要求；7、坚持优化技术方案和推广应用“四新”成果，加强科技创新和技术攻关，应用；8、新技术、新材料、新工艺、新设备，确保工程全面创优；9、加强施工管理，提高生产效率，降低工程造价。南京工程学院毕业设计说明书第6页第三章 选择支护结构类型及参数计算3.1 围护结构和支撑体系的结构选型布置根据本基坑工程和各种支护形式的特点、及经济型，本基坑工程采用内支撑的地下连续墙方案。围护结构采用地下连续墙，为了便于施工，采用厚度为1000mm的地下连续墙。为了控制位移，保证基坑围护结构的整体性，采用了三道现浇钢筋混凝土支撑，同时在地下连续墙顶处现浇冠梁，利用三道围檩增加地下连续墙的整体性，并将支撑力均匀传递至地下连续墙上。基坑平面呈矩形，在四个角均匀布置二根角撑。中部由于基坑横向尺寸较大，采用四根钢筋混凝土支撑并且用连系梁连接（见图3-1）。为了保证支撑的稳定性，在支撑杆下设置立柱，并且给以水平连接，支撑的垂直立柱上部采用格构柱，下部采用钢筋混凝土柱，并与钢筋混凝土立柱桩钢筋笼焊接。6000 4000 6500 12000 12000 12000 6500 4000 6000700006000400010000100001000040006000500001000010000100001000010000图3-1 围护结构平面布置图（单位：mm）南京工程学院毕业设计说明书第7页3.2 地下水对土压力的影响根据基坑工程手册，在基坑开挖深度范围内存在地下水时，作用与围护结构上的侧压力一般按照如下规定计算：（1）对砂土和粉土等无粘性土按照水土分算的原则计算，即作用于围护结构上的侧压力等于土压力和静水压力之和。地下水位以下的土压力采用浮重度和有效应力抗剪强度指标c和计算；（2）对粘性土宜根据工程经验按水土分算或者水土合算原则进行计算。水土合算时，地下水位以下的土压力采用饱和重度sat和总应力抗剪强度指标c和计算。由于镇江的地下水较丰富，而场地土质主要为粘性土，且无稳态渗流，故采用水土合算法。1、计算方法：按朗肯理论计算主动与被动土压力强度，其公式如下：1( ) 2ia i i a aiq h K c K （3-1）1( ) 2ip i i p piq h K c K （3-2）式中：a p 、 朗肯主动与被动土压力强度，kPa；q地面均匀荷载，kPa； 第i层土的重度，kN/m3；h第i层土的厚度；a PK K、 朗肯主动与被动土压力系数；c 计算点土的抗剪强度指标。2 tan (45 )2aK ， 13 取 23 （3-3）则取23 2coscos sin sinpK （3-4）南京工程学院毕业设计说明书第8页2、参数计算由于各土层物理力学参数相差不大，故采用加权平均法计算土压力，各加权平均参数计算为：平均粘聚力：/i iiC ch h 4.5 8.0 1.1 18.2 1.3 11.0 9.0 14.4 4.6 18.3 3.8 10.0 7.0 12.6 4.5 27.235.8 =14.88kPa平均内摩擦角：/i i ih h 4.5 6.0 1.1 16.9 1.3 24.1 9.0 23.5 4.6 16.5 3.8 32.7 7.0 28.6 4.5 20.135.8 = 21.77加权平均重度：/i i ih h 4.5 19.1 1.1 19.7 1.3 19.9 9.0 18.9 4.6 20.1 3.8 20.8 7.0 20.5 4.5 28.435.8 = 320.85kN / m3、土压力系数计算土压力系数主动土压力系数： 2tan 45 2aK = 0.460 0.68aK 被动土压力系数： 2coscos sin sinpK =1.766 1.33pK 南京工程学院毕业设计说明书第9页第四章 结构内力及设计计算4.1 计算理论的确定本工程地质条件较为均匀，但开挖深度较深，为了减少支护桩的弯矩可以设置多层支撑。在进行结构内力计算时，按照分段等值梁法来计算挡土结构的弯矩和支撑力，并计算出桩墙的入土深度。分段等值梁法即对每一段开挖，将该段桩的上部支点和插入段土压力零点之间的桩作为简支梁进行计算，上一次算出的支点假定不变，作为外力计算下一段梁中的支点反力。这种方法考虑了施工时的实际情况。4.2 结构内力计算4.2.1土压力计算1、确定临界深度 0Z ： 2 0a aE q h K c K （4-1）通过上式解得： 0 2 1.16a aac K qKZ K m2、各支点及坑底处的土压力强度 1 2 20 0 0.46 2 14.88 0.68 11.06kPaiA i i a aiq h K c K 1 2 20 20.85 2 0.46 2 14.88 0.68 8.08kPaiB i i a aiq h K c K 1 2 20 20.85 6 0.46 2 14.88 0.68 46.36kPaiC i i a aiq h K c K 1 2 20 20.85 10 0.46 2 14.88 0.68 84.64kPaiD i i a aiq h K c K 1 2 20 20.85 13 0.46 2 14.88 0.68 113.36kPaiE i i a aiq h K c K 3、土压力零点土压力零点距离基坑底的距离，可根据净土压力零点处墙前被动土压力强度与墙后主动土压力强度相等的关系求得。南京工程学院毕业设计说明书第10页 2 2p a a a a a a aK y K H y qK c K K y e qK c K 113.36 4.9020.85 1.766 0.460Ep aEy K K m4、基坑支护简图（见图4-1和图4-2）。1160-13.000.00 20004000400030004900q=20kN/m3图4-1 基坑支护简图（单位：mm）-11.06kPa8.08kPa46.36kPa84.64kPa 113.36kPaA B C D E F11602000 4000 4000 3000 4900图4-2 连续梁结构计算简图（单位：mm）南京工程学院毕业设计说明书第11页4.2.2用等值梁法计算弯矩1、连续梁AB段悬臂部分弯矩，计算简图（如图4-3）所示。 21 18.08 2 1.16 0.952 3BAM kN m-11.06kPa 8.08kPa8402000A B图4-3 AB段弯矩计算简图（单位：mm）2、连续梁BC段弯矩，计算简图（如图4-4）所示。B支点荷载 1 8.08q 2kN / m ，C支点荷载 2 46.36q 2kN / m ，参考建筑结构静力计算手册（第一版）P161公式有： 2 21 27 8 4 7 8.08 8 46.36 56.52120 120CB q q lM kN m18.08kPa 246.36kPaB C4000q q0.95kNm图4-4BC段弯矩计算简图（单位：mm）3、连续梁CD段计算简图（如图4-5）所示，两端均为固定端1 46.36q 2kN / m ， 2 84.64 46.36 38.28q 2kN / m ，利用建筑结构静力计算手册（第一版）P174及P176公式有：南京工程学院毕业设计说明书第12页 22 2 21 2 84.64 46.36 446.36 4 108.0212 30 12 30CD ql q lM kN m 22 2 21 2 84.64 46.36 446.36 4 131.1212 20 12 20DC ql q lM kN m46.36kPa84.64kPaC D4000图4-5CD段弯矩计算简图（单位：mm） 214 DEF 4 -6 F =84.64kN/mq、连续梁 段计算简图（如图 所示） 为零弯矩点。其中 ， 2 22 3113.36 84.64 28.72kN/m 113.36kN/mq q ， ，利用建筑结构静力计算手册（第一版）P162、P164及P166一端固定，一端简支公式有：2 2 22 2 31 2 12 32 8 9 18 24 5 6 5DF q bqa q aa a a bM l l l l 2 2 22 284.64 3 3 28.72 3 3 12 3 113.36 4.9 3 4.92 8 9 18 7.9 24 9 5 7.9 6 5 7.9 249.97 53.08 71.21 374.26kN m 南京工程学院毕业设计说明书第13页1 2 3D E F84.64kPa113.36kPa3000 49007900qq q图4-6 DEF段弯矩计算简图（单位：mm）4.2.3弯矩分配计算固端弯矩不平衡，需用弯矩分配法平衡C D、 支点弯矩。分配系数C点：转动刚度（远端固定时为4i，远端铰支为3i）3 4CB CB CD CDS i S i 4 4CB CDEI EI EI EIi iL L 则分配系数： 0.429 0.571CB CDCB CDCB CD CB CDS Su uS S S S 分配系数D点： 4 3DC CB DF DFS i S i 4 7.9DC DFEI EI EI EIi iL L 则分配系数： 0.724 0.276DC DFDC DFDC DF DC DFS Su uS S S S 弯矩分配见（表4-1）。南京工程学院毕业设计说明书第14页表4-1 弯矩分配表支点 B C D F分配系数 0.429 0.571 0.724 0.276固端弯矩 0.95 -0.95 56.52 -108.02 131.12 -374.26弯矩分配 0 22.09 29.41 14.7182.61 165.21 62.98 00 -35.44 -47.17 -23.598.54 17.08 6.51 00 -3.66 -4.88 -2.440.89 -1.77 0.67 0杆端弯矩 0.95 -0.95 39.51 39.49 304.41 304.39通过力矩分配，得各支点弯矩为：0.95kN m 39.51kN m 304.41kN mB C DM M M 4.2.4各支点反力计算支点计算简图（见图4-7）所示。-11 . 06 8 . 08A B8 4 02 0 0 0kPa kPa 8.0846.36B C0.95 4000kPa kPakNm（1）AB段 （2）BC段46.36kPa 84.64kPa4000 DC1 2 3D E F84.64 113.363000 49007900q q qkPa kPa（3）CD段 （4）DF段图4-7支点反力计算简图（单位：mm）南京工程学院毕业设计说明书第15页AB段支点反力为： 1 20.84 8.08 0.84 0.952 3 3.030.84BR kNBC段支点反力为： 4 48.08 4 2 46.36 8.08 0.95 39.512 3 31.574BR kN 3.03 31.57 34.60B B BR R R KN 4 28.08 4 2 46.36 8.08 4 0.95 39.512 3 77.324CR kNCD段支点反力为： 4 4 446.36 4 84.64 46.36 39.51 304.412 2 3 34.264CR kN 77.32 34.26 111.58C C CR R R kN 4 4 246.36 4 84.64 46.36 4 39.51 304.412 2 3 229.744DR kNDF段（F点弯矩为零）支点反力为： 3 1 3 1 284.64 3 4.9 3 113.36 84.64 4.9 113.36 4.9 304.412 2 3 2 37.9 7.9DR 2638.43 304.41 372.517.9 7.9 kN 229.74 372.51 602.25D D DR R R kN 3 3 2 4.9 4.984.64 3 113.36 84.64 3 113.36 32 2 3 2 3 222.017.9FR kN4.2.5反力核算土压力及地面荷载总计 1113.36 13 4.9 1.16 948.822 kN南京工程学院毕业设计说明书第16页支点反力为 34.60 111.58 602.25 222.01 970.44B C D FR R R R kN误差分别为21.62kN 2.28%， 。4.2.6嵌固深度计算已算出的土压力零点 4.90mu ，由 6 Fp aRx K K 有 6 222.01 6.99m20.85 1.766 0.459x 0 4.90 6.99 11.89mt u x 由于基坑的土质不是很好，应乘以相应的增大系数1.11.2即t (1.11.2) 11.89=13.0814.27m取t=13.5m，则地下连续墙的入土深度为13.5m。4.3 结构强度设计计算4.3.1地下连续墙配筋设计计算设计参数为：混凝土采用C30， 14.3cf 2N / mm ， 1.43tf 2N / mm ，受力筋采用HRB400， 360y yf f 2N / mm ，水平筋采用 HRB335,拉结筋采用HPB300 ，由等值梁法计算所得最大弯矩max 340.41M kN m ，最大剪力Vmax=602.25 kN。根据设计规范墙厚取，保护层厚取70mm，查混凝土结构设计规范得 90mms sa a 。按双筋矩形截面配筋 1 0 0 1 2 4 - 2c y s sc y s y SxM f bx h f A h af bx f A f A （ ）式中：1 与混凝土强度相关的常数，取1.0；cf 混凝土抗压强度标准值；b 地下连续墙的截面宽度，取1m为单位计算长度；南京工程学院毕业设计说明书第17页0h 混凝土截面有效高度。采用对称配筋，即受拉区和受压区钢筋面积相等。 s s y sMA A f h a 1.25 cM M ，由于本基坑安全等级为一级，则取1.1。61.25 1.1 304.41 418.56 10M N mm 6 2 418.56 10 1277mm360 1000 90s s y sMA A f h a 2min 0.2% 1000 1000 2000mmbh 实配C20150， 22094mms sA A 。水平分布筋按构造配筋直径不宜小于B12，间距200400 mm之间(B18200) 21272mms sA A 斜截面承载力计算由于 0 1000 90 0.91 41000hb ，故属于一般梁00.25 0.25 1.0 14.3 1000 910 3253.25kN 1.25 1.1 602.25 828.09kNc cf bh V 00.7 0.7 1.43 1000 910 910.91kN 828.09tfbh V kN结构本身就能满足抗剪承载力。则按构造配置箍筋，选用,min 1.430.24 0.24 0.127%270tsv yvff 20.127% 1000 150 156.5mmsvA 选用A10150， 22 78.5 157mm （满足）4.3.2冠梁设计计算冠梁截面为1000mm 600mm ,梁高不小于0.6倍墙厚，保护层厚为35mm，混凝土等级为C30，由于冠梁只是起到加强结构之间的连接，起稳固结构作用。本身不作为用作支撑或锚杆的传力构件，故不需按受力构件进行截面设计。根据基坑支护规程，则冠梁仅需按混凝土结构设计规范中梁的构造南京工程学院毕业设计说明书第18页配筋要求进行配置钢筋。梁下部钢筋布置 HRB335 4B20，架立筋最小采用12mm（采用2B16）梁上部纵向钢筋 4B204.3.3围檩结构设计计算1、第一道围檩计算钢筋混凝土围檩断面800mm1000mm，主筋保护层厚35mm，混凝土强度等级为C30， 214.3N / mmcf ， 21.43N / mmtf ；受力钢筋采用HRB400。计算简图（见图4-8）。=34.60kN/m12000 12000 12000q图4-8 第一道围檩计算简图（单位：mm）由内力计算可知：围檩水平最大负弯矩： 20.1cM ql 围檩水平最大正弯矩： 20.08cM ql 34.60 12 34.60kN/m12BRq ll 围檩水平最大负弯矩设计值： 01.25 cM M2 2max 0.1 0.1 1.1 1.25 34.60 12 685.08kN mM ql 围檩水平最大正弯矩设计值： 01.25 cM M2 2max 0.08 0.08 1.1 1.25 34.60 12 548.06kN mM ql （1）围檩支座处配筋： 6max 221 0 685.08 10 0.0671.0 14.3 800 1000 35 20s cMf bh 1 1 2 1 1 2 0.067 0.069s 1 0.5 1 0.5 0.069 0.97s 南京工程学院毕业设计说明书第19页 6 2max0 685.08 10 2076.04mm360 0.97 1000 55s y sMA f h 2min 0.2% 800 1000 1600mmbh 2 min3 30 ( 2121m ) sA 选配 （满足）C（2）围檩跨中处配筋： 6max 221 0 548.06 10 0.0541.0 14.3 800 1000 35 20s cMf bh 1 1 2 1 1 2 0.054 0.056s 1 0.5 1 0.5 0.056 0.97s 6 2max0 548.06 10 1660.82mm360 0.97 1000 55s y sMA f h 2min 0.2% 800 1000 1600mmbh 选配3C28 2 min( 1847m ) sA （满足）（3）剪力验算由内力计算可知，围檩支座处最大剪力为： max 0.6V ql围檩支座处最大剪力设计值：0 max1.25 1.25 1.1 0.6 34.60 12 342.54kNV V 验算截面尺寸： 0 945 1.43 4800hb ，属于一般梁。应按式验算： 00.25 c cV f bh式中：c 混凝土强度影响系数。当混凝土轻度等级小于C50时，取1.0。00.25 0.25 1.0 14.3 800 945 2702.70kN 342.54kNc cf bh V （满足）所以截面尺寸符合要求。00.7 0.7 1.43 800 945 786.76kN 342.54kNtfbh V 南京工程学院毕业设计说明书第20页故按构造配置箍筋。,min 1.430.24 0.24 0.127%270tsv yvff 20.127% 1000 150 156.5mmsvA 选用A10150， 22 78.5 157mm （满足）2、第二道围檩计算钢筋混凝土围檩断面1000mm1400mm，主筋保护层厚35mm，混凝土强度等级为C30， 214.3N/mmcf ， 21.43N/mmtf ；受力钢筋采用HRB400。计算简图（见图4-9）。=111.58kN/m12000 12000 12000q图4-9 第二道围檩计算简图（单位：mm）由内力计算可知：围檩水平最大负弯矩： 20.1cM ql 围檩水平最大正弯矩： 20.08cM ql 111.58 12 111.58kN/m12CRq ll 围檩水平最大负弯矩设计值： 01.25 cM M2 2max 0.1 0.1 1.1 1.25 111.58 12 2209.28kN mM ql 围檩水平最大正弯矩设计值： 01.25 cM M2 2max 0.08 0.08 1.1 1.25 111.58 12 1767.43kN mM ql （1）围檩支座处配筋： 6max 221 0 2209.28 10 0.0851.0 14.3 1000 1400 35 20s cMf bh 1 1 2 1 1 2 0.085 0.089s 南京工程学院毕业设计说明书第21页1 0.5 1 0.5 0.089 0.96s 6 2max0 2209.28 10 4752.86mm360 0.96 1400 55s y sMA f h 2min 0.2% 1400 1000 2800mmbh 选配4C40 2 min( 5027m ) sA （满足）（2）围檩跨中处配筋： 6max 221 0 1767.43 10 0.0681.0 14.3 1000 1400 35 20s cMf bh 1 1 2 1 1 2 0.068 0.070s 1 0.5 1 0.5 0.070 0.97s 6 2max0 1767.43 10 3763.09mm360 0.97 1400 55s y sMA f h 2min 0.2% 1400 1000 2800mmbh 选配3C40 2 min( 3770m ) sA （满足）（3）剪力验算由内力计算可知，围檩支座处最大剪力为： max 0.6V ql围檩支座处最大剪力设计值：0 max1.25 1.25 1.1 0.6 111.58 12 1104.64kNV V 验算截面尺寸： 0 1345 1.35 41000hb ，属于一般梁。应按式验算： 00.25 c cV f bh式中：c 混凝土强度影响系数。当混凝土轻度等级小于C50时，取1.0。00.25 0.25 1.0 14.3 1000 1345 4808.36kN 1104.64kNc cf bh V （满足）所以截面尺寸符合要求。南京工程学院毕业设计说明书第22页00.7 0.7 1.43 1000 1345 1346.35kN 1104.64kNtfbh V 故按构造配置箍筋。,min 1.430.24 0.24 0.127%270tsv yvff 20.127% 1000 150 156.5mmsvA 选用A10150， 22 78.5 157mm （满足）3、第三道围檩计算钢筋混凝土围檩断面1000mm2000mm，主筋保护层厚35mm，混凝土强度等级为C30，214.3N/mmcf ， 21.43N/mmtf ；受力钢筋采用HRB400。计算简图（见图4-10）。 =602.25kN/m12000 12000 12000q图4-10 第三道围檩计算简图（单位：mm）由内力计算可知：围檩水平最大负弯矩： 20.1cM ql 围檩水平最大正弯矩： 20.08cM ql 602.25 12 602.25kN/m12DRq ll 围檩水平最大负弯矩设计值： 01.25 cM M2 2max 0.1 0.1 1.1 1.25 602.25 12 11924.55kN mM ql 围檩水平最大正弯矩设计值： 01.25 cM M2 2max 0.08 0.08 1