筋混凝土铁路简支梁设计书

1 筋混凝土铁路简支梁设计书 第一部分 课程设计任务书 设计资料 1、结构型式及基本尺寸 采用分片形式 梁梗中心距 道碴槽宽 每片梁顶宽 计算跨度 梁全长 梁高 跨中腹板厚 18090920、桥上线路与人行道 桥上线路为平坡、直线、单线铁路，道碴桥面；设双侧带栏杆的人行道。 3、材料 混凝土： 250号 钢筋： 内：受力钢筋 10；分布钢筋 8。梁内：纵向受力钢筋 20；箍筋及纵向水平钢筋 8；架立筋 14。 4、荷载 活载：列车活载 :中 活载 ； 人行道活载：距梁中心 0 距梁中心 恒载：人行道板重 栏杆及托架重（集中作用于栏杆中心） m（顺桥）； 道碴及线路设备重 10 道碴槽板及梁体自重，按容重 25 kN/自重可近似按平均厚度计算。 5、规范 铁路桥涵设计规范 铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范 2 1:130390/23190201570639312647452710301027105梁体横截面图（单位： 3 二设计计算内容 第一部分 道碴薄板的设计和计算 一荷载计算与组合 （ 1）板的自重 1q （按平均厚度 )(512(2/1 21 )(512(2/1 22 )( 627)1524(2/1 23 )( )(70107 26 （按矩形估算） )( 板平均高度 )(f )/(（ 2）道碴及线路设备重： )/(101102 （ 3）外挡碴墙重 1Q 外挡碴墙的几何尺寸如图所示： 挡碴墙x 4 25 1 1 13 0 2 4 . 5 8 1 6 2 . 5 1 6 1 2 . 2 6 2 . 5 6 . 1 1 . 8 5 8 6 . 0 5 ( )2 2 2A c m （ ） 41 2 5 5 8 6 . 0 5 1 0 1 . 4 6 5 ( ) k N 5 1 1 4 0 3 0 0 7 0 1 / 2 1 6 0 8 0 ( 1 4 0 3 6 / 3 ) 4 4 1 4 0 ( 1 4 0 2 2 )1 / 2 3 6 1 8 ( 1 8 4 3 6 / 3 ) 6 1 1 2 2 / 2 ( 1 8 4 6 1 / 3 ) 5 9 9 取为 99 （ 4） 人行道板重：3 1 . 7 5 1 1 . 7 5 ( / )q k N m （ 5） 栏杆及托架重：2 上可得恒载 的计算图示如下： q1+1 0) = 1 . 4 6 5 k 尺寸单位： 控制截面为图中红线所示的 A、 B、 C、 D、 E 五个截面） 恒载引起的内力计算： 在顺跨度方向取米宽的板带进行计算。 2224 11 . 1 0 . 7 6 1 . 1 1 . 7 5 1 . 0 6 / 2 1 . 8 1 92 q l k N m 0 . 7 6 1 . 7 5 1 . 0 6 2 . 6 1 5Q k N E 1 . 6 90 . 6 320 . 7 6 ( 1 . 1 0 . 6 3 ) 1 . 7 51 . 4 6 5 ( 0 . 6 3 0 . 0 9 9 ) 0 . 5 1 4 . 7 2 6 0 . 6 3 7 . 1 6 7 ( )AM x d m 0 . 7 6 1 . 7 5 1 . 0 6 1 . 4 6 5 1 4 . 7 2 6 0 . 6 3 1 3 . 3 5 7 ( )Q k N A 5 1 . 6 90 . 920 . 7 6 ( 1 . 1 0 . 6 3 0 . 2 7 ) 1 . 7 51 . 4 6 5 ( 0 . 6 3 0 . 2 7 0 . 0 9 9 ) 1 4 . 7 2 6 ( 0 . 6 3 0 . 2 7 ) / 2 1 1 . 3 1 0BM x d m 0 . 7 6 1 . 7 5 1 . 0 6 1 . 4 6 5 1 4 . 7 2 6 0 . 9 1 7 . 3 3 3 ( )Q k N B 221 0 ( 0 . 4 8 0 . 2 7 ) / 2 4 . 7 2 6 ( 0 . 4 5 0 . 2 7 ) / 2 4 . 0 3 7 ( )CM k N m 1 0 0 . 7 5 4 . 7 2 6 ( 0 . 7 5 0 . 0 3 ) 1 0 . 9 0 3Q k N C 221 0 0 . 4 8 / 2 4 . 7 2 6 0 . 4 5 / 2 1 . 6 3 1 ( )DM k N m 1 0 0 . 4 8 4 . 7 2 6 0 . 4 5 6 . 9 2 7 ( )Q k N D （ 1）列车活载 普通列车产生“中 活载”如下： a 普 通 活 载任意长30 1 . 5 2 2 0 k N 特种列车产生的“中 活载”如下： 1 . 2 0 / 2 k 0 / 2 k 1 4 / 2 022 5 0 / 2 6 6 . 3 4 8 /1 . 5 7 1 . 2pq k N m 计算活载冲击系数 61 1 ( )30 L 其中 外悬臂板长 9 0 0 . 9L c m m外6( 1 ) 1 2 . 0 ( ) 1 . 3 8 83 0 0 . 9 外0 2( 1 ) 1 . 3 8 8 6 6 . 3 4 8 9 2 . 0 9 1 /q k N m 外 外 6 内悬臂板长 7 2 0 . 7 2L c m m内6( 1 ) 1 2 . 0 ( ) 1 . 3 9 13 0 0 . 7 2 内0 2( 1 ) 1 . 3 9 1 6 6 . 3 4 8 9 2 . 2 9 0 /q k N m 内 内 （ ）)/ 9 外内 （ 2）人行道静活载 距梁中心 内： 3 10q 距梁中心 外： 3 4q 活载内力组合（分工况讨论）： 活载组合：有车 外的人行道活载，即 3 错误 !未找到引用源。 ，板与人行道荷载分布图如下： q p = 9 2 . 1 9 k N / = 4kN/B 无车 33板与人行道荷载分布图如下： q 3 = 10kN/B 结合前面部分的恒载计算有： 板与人行 道荷载分布表 KN/m) KN/m) (0 10 4 自重 道碴及线路设备重 人行道步板重 列车活载 挡碴墙重 栏杆及托架重 活载引起的内力计算： 在顺跨度方向取米宽的板带进行计算。 1 . 0 6 220 . 514 4 ( 1 . 0 6 0 . 5 ) 1 . 7 4 7 ( )2M x d x k N m 活 1 221 4 ( 1 . 0 6 0 . 5 ) 1 0 0 . 5 0 . 5 / 2 2 . 9 9 72M k N m 活 2 4 0 . 5 6 2 . 2 4Q k N 活 1 4 0 . 5 6 1 0 0 . 5 7 . 2 4Q k N 活 2 21 0 . 2 5 / 2 6 . 0 3 92M k N m 22活 1 4 ( 1 . 6 9 - 1 . 1 3 ) + 9 2 . 1 9 2 2 2 2111 0 ( 1 . 1 3 0 . 6 ) 4 ( 1 . 6 9 1 . 1 3 ) 7 . 5 5 8 ( )22M k N m 活 2 4 0 . 5 6 9 2 . 1 9 0 . 2 5 2 5 . 2 8 8Q k N 活 1 7 Q 2 211 ( 1 . 9 6 1 . 4 ) 1 6 . 2 2 722M k N m 22活 1 9 2 . 1 9 0 . 5 2 + 4 2 2 2 21 0 ( 1 . 4 0 . 9 ) 4 ( 1 . 9 6 1 . 4 ) 9 . 5 1 3M k N m 活 24 0 . 5 6 9 2 . 1 9 0 . 5 2 5 0 . 1 7 9 ( )Q k N 活 1 7 Q 2 29 2 . 1 9 0 . 7 5 / 2 2 5 . 9 2 8M k N m 活 1 0M kN m活 2 8 9 2 . 1 9 0 . 7 5 6 9 . 1 4 3 ( )Q k N 活 1 0Q 2 29 2 . 1 9 0 . 4 8 / 2 1 0 . 6 2 0 ( )M k N m 活 1 0M kN m活 2 9 2 . 1 9 0 . 4 8 4 4 . 2 9 9 ( )Q k N 活 1 0Q 2 综合以上计算，弯矩和剪力如下表 控制力 M=恒载 M+ 活载 M，活载 M 控制力 Q=恒载 Q+ 活载 Q，活载 Q 弯矩表如下 截面 E A B C D 恒载弯矩 (m) 载弯矩(m) 载弯矩(m) 0 控制力 M(m) 力表如下 截面 E A B C D 恒载剪力 (载剪力 (载剪力 (0 0 控制力 Q(板厚检算 板的净保护层厚度取为 34的受力钢筋采用 2 ,查铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范 1 8 0s M P a 混凝土标号为 250,查 8 ， 15n 9 3 4 6 4 0 ( )a m m 01 5 8 . 5/ 0 . 4 1 71 5 8 . 5 1 8 0 20 2(1 / 3 ) 取 1 1 0 0b m 20 2 0 . 5 5 8 80 . 4 4 1 8 ( 1 0 . 4 4 1 8 / 3 ) 9 . 5 1 截面 E A B C D M（ KN/m） h (0 （ h（ 12 15 24 24 15 由上表可以看出实算 0都每一个控制截面均成立，因此板厚检算合格。 三配筋并检算最小配筋率（查规范有 % ） )-( 截面 E A B C D s筋（间距 1112105 1112109 1112109 11121112108 断筋数 10 断 5 10断 1 10断 1 不断筋 10 断 2 ）（实 2 % % 10 取 所需要的面积为 )(查规范有 2 ，以 为同一板内的钢筋距离不能取很多不同的数值，故只能取距离最小的，然后通过断筋来避免材料的浪费。） 对于 %0 所以 10断 5； 对于 %所以 10断 1； 对于 %所以 10断 1； 对于 对于 %0 所以 10断 2. c 截 面 板 内 的 钢 筋 布 置 图 1 2 1 1 c 凝土压应力、钢筋拉应力检算 查规范 2005有 n=15 4 6M kN m 1 5 0 . 0 0 6 4 3 0 . 0 9 6 4n 2( ) 2 0 . 3 5 3n n n 0 0 . 3 5 3 8 2 . 8 2 5x h c m 02 2 4 8 1 6 4 . 8 3 8 . 5( / 3 ) 1 0 0 2 . 8 2 5 ( 8 2 . 8 2 5 / 3 ) P a M P ab x h x 04816 1 3 2 . 7 5 1 8 0( / 3 ) 5 . 1 4 ( 8 2 . 8 2 5 / 3 ) P a M P aA h x 11 2209 8 5 5 1 0 0 . 1 4 0 . 6 7( / 3 ) 1 0 0 ( 8 2 . 8 2 5 / 3 )z l t P a M P b h x 1 4 5M kN m 3 8 5Q 1 5 0 . 0 0 9 3 4 5 0 . 1 4n 2( ) 2 0 . 4 0 8n n n 0 0 . 4 0 8 1 1 4 . 4 8 3x h c m 02 2 1 4 7 2 5 6 . 9 1 8 . 5( / 3 ) 1 0 0 4 . 4 8 3 (1 1 4 . 4 8 3 / 3 ) P a M P ab x h x 014725 1 5 0 . 6 9 1 8 0( / 3 ) 1 0 . 2 8 (1 1 4 . 4 8 3 / 3 ) P a M P aA h x 2203 8 6 4 5 1 0 0 . 4 1 0 . 6 7( / 3 ) 1 0 0 ( 1 1 4 . 4 8 3 / 3 )z l t P a M P b h x 2 7 7M kN m 6 7 2Q 1 5 0 . 0 0 5 1 4 0 . 0 7 7 1n 2( ) 2 0 . 3 2 3n n n 0 0 . 3 2 3 2 0 6 . 4 6x h c m 02 2 2 7 5 3 7 4 . 7 8 8 . 5( / 3 ) 1 0 0 6 . 4 6 ( 2 0 6 . 4 6 / 3 ) P a M P ab x h x 027537 1 5 0 . 1 0 1 8 0( / 3 ) 1 0 . 2 8 ( 2 0 6 . 4 6 / 3 ) P a M P aA h x 2206 7 5 1 2 1 0 0 . 3 8 0 . 6 7( / 3 ) 1 0 0 ( 2 0 6 . 4 6 / 3 )z l t P a M P b h x 2 9 5M kN m 8 0 6Q 12 1 5 0 . 0 0 5 1 4 0 . 0 7 7 1n 2( ) 2 0 . 3 2 3n n n 0 0 . 3 2 3 2 0 6 . 4 6x h c m 02 2 2 9 9 6 5 5 . 2 0 8 . 5( / 3 ) 1 0 0 6 . 4 6 ( 2 0 6 . 4 6 / 3 ) P a M P ab x h x 029965 1 6 3 . 3 3 1 8 0( / 3 ) 1 0 . 2 8 ( 2 0 6 . 4 6 / 3 ) P a M P aA h x 2208 0 0 4 6 1 0 0 . 4 5 0 . 6 7( / 3 ) 1 0 0 ( 2 0 6 . 4 6 / 3 )z l t P a M P b h x 1 2 1M kN m 5 1 6Q 1 5 0 . 0 0 8 4 1 0 . 1 2 6 2n 2( ) 2 0 . 3 9 2n n n 0 0 . 3 9 2 1 1 4 . 3 1x h c m 02 2 1 2 2 5 1 5 . 9 5 8 . 5( / 3 ) 1 0 0 4 . 3 1 (1 1 4 . 3 1 / 3 ) P a M P ab x h x 012251 1 3 8 . 4 6 1 8 0( / 3 ) 9 . 2 5 2 (1 1 4 . 3 1 / 3 ) P a M P aA h x 2205 1 2 2 6 1 0 0 . 5 4 0 . 6 7( / 3 ) 1 0 0 ( 1 1 4 . 3 1 / 3 )z l t P a M P b h x 经检算，各控制截面的混凝土压应力与主拉应力、钢筋的拉应力等均小于其规定的容许应力，故检算合格。计算列表如下： 截面 M(N m) Q(N) =As/ x=h0(c(s(E 4816 9855 14725 38645 27537 67512 29965 80046 12251 51226 13 五检算裂缝宽度 查规范 2005有： 0 0fw m m钢筋混凝土 128 0 . 4( 8 0 ) ( ) K r m 其中：1K 钢筋表面形状影响系数。对于螺纹钢筋1 ； 122 1 0 . 5 1M 活载引起的弯矩 ；2M 恒载作用引起的弯矩。 M 全部计算荷载作用引起的总弯矩 光面钢筋取 带肋钢筋取 处取 梁和板， r 可分别采用 d 为受拉钢筋的直径 s 受拉钢筋重心处钢筋应力 钢筋的弹性模量，取 32 0 0 1 0 P az 受拉钢筋有的效配筋率，1 1 2 2 2 1() n n ，其中： 1n 、 2n 、 3n 根一束、三根一束的受拉钢筋根数； 1 、 2 、 3 单根钢筋 1 =根一束 2 =根一束3=中均为单根钢筋，1 1 1 12 AA a b a 受拉钢筋重心至混凝土边缘的距离 5 . 1 4 0 . 0 0 6 4 2 52 2 4 1 0 0 122 2 9 9 7 1 8 1 91 0 . 3 0 . 5 1 0 . 3 0 . 5 1 . 3 84 8 1 6 4 8 1 6 12 38 0 . 4 1 3 2 . 7 5 8 0 . 4 1 2( 8 0 ) 0 . 8 1 . 3 8 1 . 2 ( 8 0 ) 0 . 1 9 92 0 0 1 0 0 . 0 0 6 4 2 5 r m 14 1 0 . 2 8 0 . 0 1 2 8 52 2 4 1 0 0 122 7 5 5 8 7 1 6 71 0 . 3 0 . 5 1 0 . 3 0 . 5 1 . 3 9 71 4 7 2 5 1 4 7 2 5 12 38 0 . 4 1 5 0 . 6 9 8 0 . 4 1 2( 8 0 ) 0 . 8 1 . 3 9 7 1 . 2 ( 8 0 ) 0 . 1 8 62 0 0 1 0 0 . 0 1 2 8 5 r m 1 0 . 2 8 0 . 0 1 2 8 52 2 4 1 0 0 122 1 6 2 2 9 1 1 3 1 01 0 . 3 0 . 5 1 0 . 3 0 . 5 1 . 3 8 22 7 5 3 9 2 7 5 3 9 12 38 0 . 4 1 5 0 . 1 0 8 0 . 4 1 2( 8 0 ) 0 . 8 1 . 3 8 2 1 . 2 ( 8 0 ) 0 . 1 8 32 0 0 1 00 . 0 1 2 8 5ss r m 1 0 . 2 8 0 . 0 1 2 8 52 2 4 1 0 0 122 2 5 9 2 8 4 0 3 71 0 . 3 0 . 5 1 0 . 3 0 . 5 1 . 3 2 6 92 9 9 6 5 2 9 9 6 5 12 38 0 . 4 1 6 3 . 3 3 8 0 . 4 1 2( 8 0 ) 0 . 8 1 . 3 2 6 9 1 . 2 ( 8 0 ) 0 . 1 9 12 0 0 1 00 . 0 1 2 8 5 r m 9 . 2 5 2 0 . 0 1 1 5 72 2 4 1 0 0 122 1 0 6 2 0 1 6 3 11 0 . 3 0 . 5 1 0 . 3 0 . 5 1 . 3 2 6 61 2 2 5 1 1 2 2 5 1 12 38 0 . 4 1 3 8 . 4 6 8 0 . 4 1 2( 8 0 ) 0 . 8 1 . 3 2 6 6 1 . 2 ( 8 0 ) 0 . 1 9 92 0 0 1 0 0 . 0 1 1 5 7ss r m 计算列表如下： 截面 1 s 供 s ( z f（ E 997 1819 4816 558 7167 14725 6229 11310 27539 5928 4037 29965 0620 1631 12251 据计算 ，裂缝宽度满足要求。 15 第二部分、主梁的计算（取一片梁进行计算） 一、荷载与内力 1、恒载 （ 1）道碴、线路设备、人行道板、栏杆托架重 （ 2）主梁自重 2q 25 5 8 6 ( )A c m 27 3 0 1 9 0 5 7 0 0 ( )A c m 28 ( 1 5 3 5 ) 2 0 5 0 0 ( )2A c m 29101 0 1 0 1 0 927( 1 9 0 2 4 3 5 ) 1 0 1 3 7 6 . 6 6 5 ( )2A c m ) 3 4 81 0 0 05 7 0 6 22 2875 )( 1 0 3 4 82 29 窄宽 )/( 3 4 8 42 c 窄窄 )/( 1 0 1 42 c 宽宽 设宽段长度为 段长度为 8m，截面在距支座 L/4 处）发生突变（由 500则 (长度 )/4 1 5 22 窄窄宽宽 16 )( 在计算出 q 之后，相当于整个计算跨度 16m 上均布有大小为 m 的力，按简支梁进行处理。（两旁的 支点处： 0 4 9 . 1 0 7 1 6 / 2 3 9 2 . 1 3 6Q k N 0 0M kN mL/8处： / 8 0 / 8 0 . 3 7 5 4 9 . 1 0 7 1 6 2 9 4 . 1 0 2 L q k N 22/ 8 0 / 8 ( / 8 ) / 2 0 . 0 5 4 6 8 7 5 4 9 . 1 0 7 1 6 6 8 6 . 2 3 8 L q L k N L/4处（变截面处）： / 4 0 / 4 0 . 2 5 4 9 . 1 0 7 1 6 1 9 6 . 0 6 8 L q k N 22/ 4 0 / 4 ( / 4 ) / 2 0 . 0 9 3 7 5 4 9 . 1 0 7 1 6 1 1 7 6 . 4 0 8 L q L k N 3L/8处： 3 / 8 0 3 / 8 0 . 1 2 5 4 9 . 1 0 7 1 6 9 8 . 0 3 4 L q k N 23 / 8 0 3 / 8 ( 3 / 8 ) / 2 0 . 1 1 7 1 8 7 5 4 9 . 1 0 7 2 5 6 1 4 7 0 . 5 1 L q L k N L/2处： / 2 0 / 2 0 L q k N 22/ 2 0 / 2 ( / 2 ) / 2 0 . 1 2 5 4 9 . 1 0 7 1 6 1 5 6 8 . 5 4 L q L k N 计算结果列表如下： 通中活载） 冲击系数： 661 1 2 . 0 ( ) 1 2 . 0 ( ) 1 . 2 6 13 0 3 0 1 6L 其中 4 1 2h h= 2 h=外，该粱由两片梁并成，因此每一片梁还要乘以 1/2。 综上可得，活载作用下的内力计算公式为： 截面 支点 L/8 L/4（变截面处） 3L/8 L/2 Q 恒 ( M 恒 (m) 17 m a +2 （ ） K 1 换算荷载）可得到。 支点处： 6 ， 0 0)1(20 6 811621 )( L/8处： 6 )/(281 4 )( 31 2 32 6 1/4截面处）： 6 2431621 )/(241 2 )(3/8 6 304151621 支 点 M L . C Q L . C 8L / 8 处 M L . C 8 处 Q L . C 47 / 8L / 4 处 M L . C 4 处 Q L . C 1/43 L / 8 处 M L . C / 8 处 Q L . C / 45 / 83 / 8 18 )/( 0 12 6 (283 0 )( 41 2 92 6 1/2 6 3241621 )/(221 )( 22 6 计算结果列表如下： 截面 支点 L/8 L/4（变截面处） 3L/8 L/2 l(m) 0 2 4 6 8 M 活 ( 活 (m) 0 、内力组合： 截面 支点 L/8 L/4（变截面处） 3L/8 L/2 恒载 Q 恒载 M 0 载 Q 载 M 0 制 Q 制 M 0 / 2 处 M L . C 2 处 Q L . C 1/2 19 二、 主拉应力验算： 取 5 ，则 092.0 在 L/4（变截面处）、 3L/8、 L/2处 30b 在支点 L/8处 50b 支点处 ： 3 101 0 8 6 . 7 0 1 0 1 . 2 9 1 . 8 00 . 9 2 0 . 9 2 0 . 5 1 . 8 2 5z l t P a M P h b L/8处： 3 108 4 7 . 5 1 0 1 . 0 1 1 . 8 00 . 9 2 0 . 9 2 0 . 5 1 . 8 2 5z l t P a M P h b L/4处（变截面处）： 31106 2 2 . 7 9 1 0 0 . 7 4 1 . 8 00 . 9 2 0 . 9 2 0 . 5 1 . 8 2 5z l t P a M P h b 306 2 2 . 7 9 1 0 1 . 2 4 1 . 8 00 . 9 2 0 . 9 2 0 . 3 1 . 8 2 5z l t P a M P h b 3L/8处： 3 104 1 2 . 8 9 1 0 0 . 8 2 1 . 8 00 . 9 2 0 . 9 2 0 . 3 1 . 8 2 5z l t P a M P h b L/2处： 3 102 1 7 . 1 4 1 0 0 . 4 3 1 . 8 00 . 9 2 0 . 9 2 0 . 3 1 . 8 2 5z l t P a M P h b 数据列表如下： 截面 支点 L/8 L/4（变截面处） 3L/8 L/2 a(.5 b(50 50 30 30 30 制 Q 20 三、跨中主筋设计： 取 0 1 9 0 7 . 5 1 8 2 . 5h c m 3 4263 9 7 7 . 5 5 1 0 1 0 1 3 1 . 6 11 8 0 1 0 1 . 8 2 5 0 . 9 2s c 需取 0 的钢筋，则单根钢筋的面积为： 221 2 3 . 1 44sA c m 11 3 1 . 6 1 4 1 . 93 . 1 4 取 44n 所以 21 4 5 3 . 1 4 4 4 1 3 8 . 1 6 ( ) c m 查规范 受拉区域的钢筋可以单根或两至三根成束布置，钢筋的净距不得小于钢筋的直径（对带肋钢筋为计算直径），并不得小于 30钢筋（包括成束钢筋）层数等于或多于三层 时，其净距横向不得小于 的钢筋直径并不得小于 45向仍不得小于钢筋直径并不得小于 30对于螺纹钢筋应考虑外侧螺纹带来的影响，计算时采用外径进行处理，例如本设计中 20 的螺纹钢筋外径为 22 因此得到钢筋布置如下图： 21 四、跨中截面应力验算： 1 4 4 . 5 7 ( 4 . 5 1 . 9 1 ) 1 4 ( 4 . 5 1 . 9 1 5 . 2 ) 7 ( 4 . 5 1 . 9 1 5 . 2 1 . 9 1 )2 ( 4 . 5 1 . 9 1 5 . 2 1 . 9 1 5 . 2 ) / 4 49 . 1 5 ( )aa c m 0 1 9 0 9 . 1 5 1 8 0 . 8 5h c m 21 (1 2 1 5 ) 6 3 / 2 8 5 0 . 5A c m 22 (1 2 1 5 ) 4 5 / 2 6 0 7 . 5A c m 23 ( 2 4 1 5 ) 2 7 / 2 5 2 6 . 5A c m 1 3 2( 2 ) / (1 9 2 3 0 ) ( 8 5 0 . 5 6 0 7 . 5 2 5 2 6 . 5 ) / 1 6 2 1 5 . 5 A A c m 如下面简图 设中性轴在翼缘板内，即20221()211 9 2 1 5 1 3 8 . 1 6 ( 1 8 0 . 8 5 )22 1 . 5 9 3 9 0 4 . 1 05 2 . 6 1 ( ) 1 5 . 5x n A h c m 中性轴在腹板内 由 22 2 2 022211()22111 9 2 1 9 2 3 0 1 5 . 5 1 5 1 3 8 . 1 6 ( 1 8 0 . 8 5 )223 0 5 . 5 6 2 6 2 8 3 . 5 8 6 06 9 . 9 9i i i sb x b b x h n A h xx x c m 3 3 2 2 332211