2500吨天污水处理厂设计方案

1 2500 吨天污水处理厂设计方案 1、一个江苏中部镇级污水处理厂，日处理量 2500吨 /天，废水来源其中约2000 吨 /天为镇区居民生活污水， 500 吨 /天为镇上一个印染企业排放的印染废水（企业已经采取了 混凝沉淀预处理，出水 00600 mg/综合废水按照进水 50 350mg/l 设计， 80，氨氮 =25 40， 14mg/l； 2、要求出水达到城镇污水处理厂污染物排放标准 标准 3、具体处理工艺自由选择； 4、考虑到实际运行管理人员缺乏，尽可能采用管理简单方便； 5、场地来源相对容易，最后污泥采用填埋处置，建议不采用污泥消化处理； 6、现场场地平整，基本没有地势差异； 7、进水管管径 底标高 ；出水采用 泥管，要求排放点管底标高不低于 (1)生活污水和工业污水混合后的水质预计为： 200 ， 180 ， 300 ， 30 ，总 P = 8 。 (2) 出水水质 出水达到城镇污水处理厂污染物排放标准规定的一级 B 标准。 30 ， 30 ， 120 ， 25 ，总 P = 1 。 (3)进水流量 设计日最大流量 生活 +Q 工业 =2500t/d=2500m3/d=s 2 格栅用以去除废水中较大的悬浮物、漂浮物、纤维物质和固体颗粒物质，以保证后续处理单元和水泵的正常运行，减轻后续处理单元的负荷，防止阻塞排泥管道。 格栅的设计计算主要包括格栅形式选择、尺寸计算、水力计算、栅渣量计算等。 条间隙数 n： m a x s 式中： 最大设计流量， ； b 栅条间隙， m ，取 b = h 栅前水深， m ，取 h = v 过栅流速， v = 经验修正系数，取 = 60 ； 则 m a xs i 0s 8 B ： ( 1)B S n 式中： S 栅条宽度， m ，取 m 。 则： 25( 栅水头损失： 01 1h 过栅水头损失， m ； 0h 计算水头损失， m ； 阻力系数，栅条形状选用正方形断面所以 1( 22 b ，其中 ； g 重力加速度， 2 g = k 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大倍数，一般采用 k =3； 3 则： 3 2 后槽的总高度 H ： 12H h h h 式中：2h 栅前渠道超高， m ，取2h= 则： 12H h h h =25 栅的总长度 L ： t a 21 式中： 1L 进水渠道渐宽部位的长度， m ，111 ，其中， 1B 为进水渠道宽度， m , 1 为进水渠道渐宽部位的展开角度，取1=20 ； 2L 格栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度， m ，取 12 L ； 1H 格栅前槽高， m . 则： 111 12 L 12H h h 0 .7 m t a 21 a n 日栅渣量 W ： 1000864001m a x W 每日栅渣量， ； 1W 单位体积污水栅渣量， )10/( 333 污水取1W= 3 310 ； 污水流量总变化系数 . 4 则： 1 0 0 08 6 4 0 01m a x 由所得数据，所以采用机械除污设备。 水提升泵房 提升泵房 以提高污水的水位，保证污水能在整个污水处理流程过程中流过，从而达到污水的净化。 计计算 设计水量为 2500m3/d，选用 2 台潜水排污泵（一用一备），则流量为 24 1Qw m 2500/24=104.2 m3/h。 泵的选型如下：表 3砂池 沉砂池的形式有平流式、竖流式和曝气沉砂池。其作用是从 污水中去除沙子，渣量等比重较大的颗粒，以免这些杂质影响后续处理构筑物的正常运行。工作原理是以重力分离为基础，即将进入沉砂池的污水流速控制在只能使比重大的无机颗粒下沉，而有机悬浮颗粒则随水流带走。 设计中采用的平流式沉砂池是最常用的一种形式，它的截留效果好，工作稳定，构造简单。 流式沉沙池的设计参数 （ 1） 污水在池内的最大流速为 s，最小流速应不小于 s; （ 2） 最大时流量时，污水在池内的停留时间不应小于 30s，一般取 30s 60s; （ 3） 有效水深不应大于 般采用 每格宽度不宜小于 （ 4） 池底坡度一般为 设置除砂设备时，可根据除砂设备的要求，确定池底的形状。 流式沉砂池设计 沉砂部分的长度 L ： 型号 排出口径 (流量 (m3/h) 扬程 (m) 转速 (r/功率 (25050 1260 7 970 22 5 式中： L 沉砂池沉砂部分长度， m ; v 最大设计流量时的速度， 。 t 最大设计流量时的停留时间， s，取 t =30s。 则： 水流断面面积 A v 式中： A 水流断面面积， 2m ； 最大设计流量， 3 则： v 296 .0 m 沉砂池有效水深 2h ： 采用两个分格，每格宽度 ，总宽度 2 式中： B 池总宽度， m ； 2h 设计有效水深， m 。 则： s,合格 ) 化沟 氧化沟是延时曝气法的一种特殊形式，一般采用圆形或椭圆 形廊道，池体狭长，池深较浅，在沟槽中设有机械曝气和推进装置，近年来也有采用局部区域鼓风曝气外加水下推进器的运行方式。池体的布置和曝气、搅拌装置都有利于廊道内的混合液单向流动。通过曝气或搅拌作用在廊道中形成 s 的流速，使活性污泥呈悬浮状态，在这样的廊道流速下，混合液在 5 15完成一次循环，而廊道中大量的混合液可以稀释进水 20 30 倍，廊道中水流虽呈推流式，但过程动力学接近完全混合反应池。当污水离开曝气区后，溶解氧浓度降低，有可能发生反硝化反应。 大多数情况下，氧化沟系统需要二沉池， 但有些场合可以在廊道内进行沉淀以完成泥水分离过程。 化沟类型选择 该设计为小型污水厂，选择交替型三沟式氧化沟，其出水水质高，脱氮除磷效果明显，构 8 筑物简单。三沟式氧化沟（ T 型）是由三个相同的氧化沟组建在一起作为一个单元运行，三个氧化沟之间相互双双连通，两侧的氧化沟可起曝气和沉淀的双重作用，中间的氧化沟一直作为曝气池，原污水交替进入两侧的氧化沟，处理水则相应的从作为沉淀池的两侧氧化沟流出。其运行方式可以根据不同的进水水质及出水水质要求而改变，所以系统运行灵活，操作方便。三沟式氧化沟是一个 氧 性污泥系统，可以完成有机物的降解和硝化反硝化过程，能取得良好的 5除效果和脱氮效果，依靠三池工作状态的转换，可以免除污泥回流和混合液回流，运行费用大大的降低，处理流程简单，省去二沉池，管理方便，基建费用低，占地面积小。 计参数 进水水质 5度 0 2 0 0 /S m g L ； 180 ； 300 ； 30 ；总 P=8 出水水质 5度 3 0 /eS m g L ； 度 e /30 ； 混合液挥发性悬浮固体浓度 V S S v /2500)( ) 污泥龄 5 ； 混合液悬浮固体浓度 4000)( 内源代谢系数 06.02. 设计流量 Q=s=2500m3/d 2. 去除 氧化沟出水溶解性 度 S=了保证氧化沟出水的 度，必须控制氧化沟出水所含溶解性的 中 沉淀池出水中的 构成的 )/()/( 9 )/(e 好氧区容积 1V ： )1()( 01 式中： Y 污泥的产率系数，取 c 污泥龄， 25d; 混合液挥发性悬浮固体浓度， 2500; 内源代谢系数， 流量， 2500m3/d。 则： )1()( 01 m3/d =m 好氧区水力停留时间 1t ： 1/Q=500=d)=11(h) 剩余污泥量 1)1( =2500(1+5)+2500(2500*d) 去除每 1生的干污泥量 错误 !未找到引用源。 =500(氮 需氧化的氨氮量。氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为 ,则用于生物合成的总氮量为： )/( 00 0 1 0 10 脱氮量 出水的 为 16，符合题意所给的综合污水排放国家二级标准 。 需要脱氮量 水 0 )/( 碱度平衡 保持 ， 合适，硝化、反硝化能够正常的进行。 脱氮所需的池容 2V 脱硝率。 20时，脱效率为 )/(035.0 dK )20()20( 4 )/(204( L S n 脱氮所需容积 2 )(m 脱氮水力停留时间 2t )(4 0 4 0 0 01 0 1 2 022 2. 除磷 根据 的去除率为 200 50 1， 去除量为 ，所以磷在此过程中的去除量为 。 氧化沟产生的剩余污泥中含磷率为 则用于生物合成的磷的量为 000758% 需另外加入化学药剂去除的磷的量为： r /6 1 在氧化沟中投加硫酸铁盐，可使磷的去处率达 95%以上。则投加铁盐的量为： 11 dm o l /1 0 1 2 5 0 0 0106 1 化沟总容积及停留时间 )( 5 4 21 0 1 2 4 2 2 321 )(8 6 1 0 0 5 4 2 满足水力停留时 间 16 24h。 校核污泥负荷 )/( 5 4 0 0 050 dk g M L V S Sk g B O 污泥符合满足 氧量 设计需氧量 除 氧量 剩余污泥中 需氧量 +去除 氧量 剩余污泥中 3 的耗氧量 脱氮产氧量 . 去除 1 )( 01 )/( . 剩余污泥中 需氧量 于生物合成的那部分 )/( 7 67 5 2 . 去除 氧量 1化需要消耗 2 )/(1 6 101 0 00 2 5 00 0)1630( . 剩余污泥中 耗氧量 )/( . 脱氮产氧量，每还原 12 产生 2 )/( 5 0 总需氧量 12 54321 R )/( 安全系数 )/( R 去除每 1氧量 )/(2 6 0 9 6 5 0 0 03 2 7 9 2)(520 k g B O Dk g R 标准状态下需氧量 )20()()20( A O 设所在地为标准大气压， 1 ，进水最高温度为 30。溶解氧浓度 C=2。 )/( 5 9 50 2 7 9 2 )2030( R 去除每 51标准需氧量 )/( 0 9 6 5 0 0 0 5 9 5)( 520k g B O Dk g O R 2. 氧化沟尺寸 设氧化沟两座，单座容积 7 7 12 5 4 22 三组沟道采用相同的容积，则每组沟道容积为 335903 单沟 取氧化沟有效水深 ，超高为 间分隔墙厚度为 氧化沟面积 单沟 单沟道宽 弯道部分的面积： 2221 直线部分的面积 212 2 5 13 直线部分的长度 2 2 取 43 米。 水管和出水管 进水管流量 )/(125002250002 331 管道流速 管道过水断面 21 5.0 管径 取 )400(4.0 校核管道流速 )/(1 4 2.1 出水堰及出水竖井 氧化沟出水设置出水竖井，竖井内安装电动可调堰。初步估算 H 此按薄壁堰来计算。 出水堰 2386.1 式中 b - 堰宽； H 3231 出水堰分为两组，每组宽度 3151 14 出水竖井。 考虑可调堰安装要求，堰两边各留 操作距离。 出水 竖井长 出水竖井宽 则出水竖井平面尺寸 浓缩池 计参数 污泥含水率 经浓缩池后污泥含水率 97，日产剩余污泥为 )/( 8 7 dK g M P )/(4 5 71 0 0 0) 0( 8 71 0 0)1 0 0( 1 0 0 33 心管面积 最大设计流量： m a x 设计流速为 ，采用 2 个竖流式重力浓缩池，每个设计流量为 : 9 4 m a x 中心管面积 2m a x 9.9 中心管直径 20 中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度： 设 6 1 h 0 02 15 淀部分的有效面积 活性污泥负荷取 ： 需表面积 21 7 8 浓缩池直径 )(4 1 取直径 表面负荷： 3 / 则在浓缩池中的流 速是： 0 缩池有效水深 设计沉淀的时间： 6 ； 则 7