住宅楼塔吊基础施工方案#广东#塔吊基础计算书.doc

目 录一、工程概况2二、场地工程地质3三、塔吊基础定位图8四、塔吊基础计算书13五、塔吊基础的做法51六、现场安装施工安全守则52七、大型混凝土养护措施52塔吊基础施工方案1、 工程概况 东莞市万科翡丽山花园二期位于东莞市南城区水濂山大道与水濂中心交接处南侧，本工程总建筑面积141945.13m2，地下一层，地上由3层至25层组成。其中2、3号地下室一层，36号楼至52号楼为别墅多层，20、21、22、23、24、25、26、27、28号楼为高层建筑。20号楼建筑高度54.50m，建筑主体17层，框剪结构，钢筋砼平屋面。21号楼建筑高度82.00m，建筑主体25层，框剪结构，钢筋砼平屋面。22号楼建筑高度54.50m，建筑主体17层，框剪结构，钢筋砼平屋面。23号楼建筑高度57.00m，建筑主体17层，框剪结构，钢筋砼平屋面。24号楼建筑高度57.00m，建筑主体18层，框剪结构，钢筋砼平屋面。25号楼建筑高度57.00m，建筑主体 18 层，框架结构，钢筋砼平屋面。26号楼建筑高度57.00m，建筑主体 18 层，框架结构，钢筋砼平屋面。27号楼建筑高度54.00m，建筑主体 17层，框架结构，钢筋砼平屋面。28号楼建筑高度57.00m，建筑主体 18 层，框架结构，钢筋砼平屋面。36号楼至52号楼建筑高度10.45m，建筑主体 3 层，框架结构，钢筋砼平屋面。工程目标质量目标确保东莞优良样板工程，争创广东省优良样板工程安全、文明施工目标确保东莞市安全生产、文明施工优良样板（“双优”）工地，争创广东省安全生产、文明施工优良样板（“双优”）工地 考虑本工程及现场垂直和水平运输的实际需要，我司在现场共设置6台塔吊， 1#、2#、3#、4#、5#、6#为长沙市京龙工程有限公司生产的 qtz80（5613）自升塔式起重机。1#塔吊安装高度72.3m2#塔吊安装高度74.25m3#塔吊安装高度25m4#塔吊安装高度75m5#塔吊安装高度99.65 m6#塔吊安装高度75.2 m场地工程地质本工程建设单位委托韶关地质工程勘察院对工程场地进行地质勘察。根据地质勘察报告，按地层成因类型和岩土层性质，场区内地层自上而下分为：人工填土层、第四系冲积层、第四系坡积层、第四系残积层、及燕山期、花岗岩五大单元层。详细描述如下：1、填土（层序号为1）：褐黄色，松散，很湿，由粘性土组成，新近堆填。于zk1、zk5、zk6、zk9、zk10、zk18、zk60、zk61、zk64、zk65、zk67、zk72、zk74zk107、zk111zk113、zk116、zk117、zk129zk134、zk136、zk140、zk147zk154、zk156zk158共70个孔有揭露。揭露层厚0.309.00m，平均3.84m；层顶标高38.5759.85m,平均43.05m。 2、第四系冲积层 细中砂（层序号2-1）：灰色，灰黑色，饱和，松散状为主，局部稍密，由细中粒石英组成，含粘粒。于zk1、zk84、zk85、zk94、zk95、zk150、zk151共7个孔有揭露。揭露层厚1.204.00m，平均2.71m；层顶埋深3.007.00m,平均4.50m；层顶标高33.5839.45m,平均35.92m。 粘土（层序号2-2）：灰色，湿，可塑，由粘粒组成，含少量砂粒。于zk1、zk5、zk76、zk83、zk84、zk85、zk88、zk89、zk93、zk94、zk96、zk97、zk147、zk148、zk149、zk151、zk153共17个孔有揭露。揭露层厚1.306.50m，平均2.89m；层顶埋深3.009.00m,平均5.88m；层顶标高30.8038.25m,平均34.03m。 含粘性土粉细砂（层序号2-3）：灰白色，灰色，稍密状为主，饱和，由细中粒石英组成，含较多粘粒。于zk5、zk81、zk82、zk83、zk88、zk89、zk90、zk95、zk152共9个孔有揭露。揭露层厚2.004.00m，平均2.47m；层顶埋深2.509.00m,平均6.60m；层顶标高29.6136.6m,平均32.78m。 3、第四系坡积层：含砂粉质粘土（层序号3）：浅红色，湿，可塑-硬塑状，由粘粒及粉粒组成，含砂粒。于zk2zk4、zk6zk22、zk62、zk63、zk71、zk73zk75、zk78、zk82、zk85zk87、zk90zk93、zk98、zk100zk102、zk104zk108、zk111zk113、zk116、zk117、zk129、zk153、zk156、zk157、zk160共54个孔有揭露。揭露层厚0.807.70m，平均2.92m；层顶埋深09.00m,平均2.36m；层顶标高29.8662.71m,平均43.55m。4、第四系残积层：为花岗岩风化残积土，描述如下：砂质粘性土（层序号4）：褐黄色，稍湿，可塑-硬塑;由粘粒及粉粒组成，含砂及砾，残留原岩结构，遇水易软化。于zk1zk17、zk20zk22、zk60、zk61、zk64zk80、zk82zk84、zk86、zk87、zk89zk91、zk93、zk96zk117、zk129、zk132、zk133、zk134、zk136、zk140、zk141、zk144zk147、zk149、zk150、zk152zk155、zk157、zk158共89个孔有揭露。揭露层厚0.6015.50m，平均4.88m；层顶埋深013.80m,平均4.53m；层顶标高27.8657.85m,平均40.81m。5、燕山期（）基岩，基岩岩性为花岗岩，按其风化程度不同可分为全风化、强风化、中风化，分述如下：全风化花岗岩（层序号5-1）：褐黄色，岩芯呈土状，手易捏碎，矿物质均已风化，干钻可钻进，遇水易软化，属极软岩。于zk1zk4、zk6、zk7、zk9zk13、zk15zk17、zk19、zk60、zk62、zk63、zk67zk89、zk92zk94、zk100zk107、zk111zk116、zk118、zk129zk131、zk133、zk134、zk136、zk140、zk141、zk144zk147、zk149zk154、zk157共81个孔有揭露。揭露层厚0.508.00m，平均3.44m；层顶埋深0.8020.90m,平均9.59m；层顶标高22.6761.21m,平均35.37m。强风化花岗岩（层序号5-2）：褐黄色，岩芯呈半岩半土状，岩块手可捏碎，矿物质基本风化，风化裂隙很发育，干钻难钻进，遇水易软化，属软岩，破碎，岩体基本质量等级为级。于zk1zk22、zk60zk118、zk129zk137、zk139、zk140共110个孔有揭露。揭露层厚0.5021.80m，平均8.41m；层顶埋深023.5m，平均11.22m；层顶标高18.5859.71m，平均34.54m。中风化花岗岩（层序号5-3）：青灰色，岩芯呈碎块状、短柱状、柱状，主要矿物为石英、长石及黑云母，属较软岩，金刚石方能钻进。于zk1、zk2、zk5、zk6、zk8zk10、zk13zk17、zk19zk22、zk60zk118、zk129zk132、zk134zk136、zk140、zk143、zk147zk149、zk152、zk 155、zk 158共90个孔有揭露。揭露层厚0.208.50m，平均3.84m；层顶埋深2.6037.50m,平均18.47m；层顶标高7.2953.77m,平均27.20m。6、 水文地质条件根据钻探及岩芯观察，场地内地下水主要赋存于细中砂及含粘性土粉细砂层中，赋水性一般，透水性强；其次赋存于基岩裂隙中，受上部土层地下水下渗及邻近裂隙水涌入或排出影响；素填土含水性及透水性一般，属上层滞水，为大气降水补给；粘土、含砂粉质粘土、砂质粘性土，含水性及透水性较弱。场地地下水主要受大气降水影响，以蒸发和下渗方式排泄。勘察期间测得地下稳定水位埋深为0.0510.50m，个别钻孔未见地下水，稳定水位标高30.6752.05m，各孔的初见水位基本与稳定水位相近。施工期间对地下水位进行观测：晴天水位下降，雨天水位上升，水位变化幅度在2.0m左右。各孔水位埋深、标高详见勘探点一览表。场地地下水环境属类。于zk7、zk60、zk111各取水样1件进行水质分析(详见水质分析报告表)。地下水主要腐蚀性指标见下表：地下水主要腐蚀性指标一览表取样孔号主要腐蚀性指标ph值侵蚀性co2（mg/l）（hco3-）（mmol/l）（so42-）（mg/l）（cl-）（mg/l）zk76.616.061.1923.1517.04zk606.5811.301.5655.6039.52zk1116.639.691.3848.0233.39据水质分析结果和场地环境类别判定：地下水对砼具微腐蚀性，对钢筋混凝土中的钢筋具微腐蚀性（见“水质分析报告”）。于zk17-1、zk109-1各取土样1件做土的腐蚀性测试：土对砼具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，对钢结构具微腐蚀性。参照工程岩土勘察报告和相关地质资料，塔吊基础均采用预应力管桩基础。 1、2#、3#塔吊采用桩承台基础，塔吊基础尺寸5m5m1.4m，均采用4根500c80高强预应力管桩（phc），桩长12m，基础持力层为强风岩层，地基承载力特征值fak500kn/，在基础计算时，拟按强风化岩层为依据，验算其地基承载力。塔吊基础均采用商品砼浇注，砼强度等级为c35。二、塔吊基础施工要点1、场地平整后放线定位，并会同有关人员对轴线位置进行复核。2、开挖过程中，尽量减少破坏原有的基坑护坡。3、采用机械挖土直至基底设计标高上200mm左右，再用人工修平到基底标高，挖出的土方直接用于基坑回填。4、基础底垫层采用c15素混凝土100mm厚，各飘出基础边100mm,基础侧模板由现场自定。5、预埋塔吊地脚螺栓必须由专业施工人员作业，浇筑混凝土前必须经有关人员进行隐蔽验收，验收合格后才能浇筑混凝土。6、采用商品混凝土，浇混凝土浇注时采用平铺法，每层厚度不超过500mm，并振捣密实，振捣时应密切注意避免碰撞钢筋和预埋塔吊地脚螺栓。7、根据塔吊的定位，塔吊基础严禁处于基坑回填土区域，在定位时考虑避免使基础处于回填土上，同时在靠基坑一侧做一定的加强措施。三、主要安全技术措施1、严格执行各项安全操作规程，施工前交任务必须要有安全交底，加强对进场职工进行安全施工教育，提高他们的自保、互保意识，充分发挥安全网、安全帽、安全带的作用。同时，坚持班前安全活动，以提高工地全体职工的安全意识，从而自觉执行我公司制订的各项安全规章制度。2、加强安全生产宣传教育工作。特殊工种必须持证上岗。各工种的工人须经安全培训和考试及格后方准进行施工作业。进入施工现场必须戴安全帽，施工人员不得穿高跟鞋和拖鞋开工，工作前和工作时间不准饮酒。3、机械挖土时应由专人指挥，防止基础超挖回填。当挖至基础持力层时马上浇注垫层混凝土，基础持力层不得长时间暴露。4、设专职安全员负责整个现场的安全检查工作，实行逐级安全交底制度，把施工安全作为头等大事来抓。5、搬运钢筋时，要注意前后方向有无碰撞危险或被钩挂料物，特别是避免碰撞周围和上下方向的高压电线。人工抬运钢筋，上肩卸料要注意安全。6、使用振动器的作业人员，应穿胶鞋，戴绝缘手套，使用带有漏电保护的开关箱。7、施工现场内的一切电源、电路的安装和拆除，必须由持证电工专管，电器必须严格接地、接零和使用漏电保护器，电线、电缆必须按规定架空，严禁拖地和乱拉乱搭。8、人工挖土时应由上而下，逐层挖掘，严禁偷岩或在孤石下挖土，夜间应有充足的照明。9、在基坑操作时，应随时注意土壁的变动情况，如发现有大面积裂缝现象，必须暂停施工，报告项目经理进行处理。10、在基坑作业时，必须戴安全帽，严防上面土块及其他物体下砸伤头部，遇有地下水渗出时，应把水引到集水井加以排除。11、基础持力层必须至少达到强风化的泥岩层，挖到基础底设计标高必须进行验槽，确定达到强风化后才能浇筑基础垫层混凝土，否则继续向下开挖直到达到强风化岩层。12、塔吊基础严禁全部或局部处于基坑回填土上。四、塔吊基础定位图1号塔吊地质特征zk88、塔吊承台面高程h=37.89米2号塔吊地质特征zk101、塔吊承台面高程h=42.68米3号塔吊地质特征zk14、塔吊承台面高程h=48.9米4号塔吊地质特征zk131、塔吊承台面高程h=44.655号塔吊地质特征zk116、塔吊承台面高程h=43.55米6号塔吊地质特征zk68、塔吊承台面高程h=43.57米 五、塔吊基础计算书1#塔吊四桩基础的计算书 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(jgj/t 187-2009)。一. 参数信息 塔吊型号: qtz80（5613） 塔机自重标准值:fk1=550.00kn 起重荷载标准值:fqk=60.00kn 塔吊最大起重力矩:m=733.7kn.m 塔吊计算高度: h=73m 塔身宽度: b=1.65m 非工作状态下塔身弯矩:m1=2717.1kn.m 桩混凝土等级: c80 承台混凝土等级:c35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.00m 承台厚度: hc=1.400m 承台箍筋间距: s=200mm 承台钢筋级别: hrb335 承台顶面埋深: d=0.000m 桩直径: d=0.500m 桩间距: a=4.000m 桩钢筋级别: hrb400 桩入土深度: 14.40m 桩型与工艺: 预制桩 桩空心直径: 0.250m 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 fk1=550kn 2) 基础以及覆土自重标准值 gk=551.4025=875kn 承台受浮力：flk=550.9010=225kn 3) 起重荷载标准值 fqk=60kn 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (wo=0.2kn/m2) =0.81.481.951.540.2=0.71kn/m2 =1.20.710.351.65=0.49kn/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 fvk=qskh=0.4973.00=35.97kn c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 msk=0.5fvkh=0.535.9773.00=1313.06kn.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 wo=0.35kn/m2) =0.81.511.951.540.35=1.27kn/m2 =1.21.270.351.65=0.88kn/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 fvk=qskh=0.8873.00=64.23kn c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 msk=0.5fvkh=0.564.2373.00=2344.44kn.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 mk=2717.1+0.9(733.7+1313.06)=4559.19kn.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 mk=2717.1+2344.44=5061.54kn.m三. 桩竖向力计算 非工作状态下： qk=(fk+gk)/n=(550+875.00)/4=356.25kn qkmax=(fk+gk)/n+(mk+fvkh)/l =(550+875)/4+(5061.54+64.231.40)/5.66=1267.05kn qkmin=(fk+gk-flk)/n-(mk+fvkh)/l =(550+875-225)/4-(5061.54+64.231.40)/5.66=-610.80kn 工作状态下： qk=(fk+gk+fqk)/n=(550+875.00+60)/4=371.25kn qkmax=(fk+gk+fqk)/n+(mk+fvkh)/l =(550+875+60)/4+(4559.19+35.971.40)/5.66=1186.23kn qkmin=(fk+gk+fqk-flk)/n-(mk+fvkh)/l =(550+875+60-225)/4-(4559.19+35.971.40)/5.66=-499.98kn四. 承台受弯计算 1. 荷载计算 不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值： 工作状态下： 最大压力 ni=1.35(fk+fqk)/n+1.35(mk+fvkh)/l =1.35(550+60)/4+1.35(4559.19+35.971.40)/5.66=1306.10kn 最大拔力 ni=1.35(fk+fqk)/n-1.35(mk+fvkh)/l =1.35(550+60)/4-1.35(4559.19+35.971.40)/5.66=-894.35kn 非工作状态下： 最大压力 ni=1.35fk/n+1.35(mk+fvkh)/l =1.35550/4+1.35(5061.54+64.231.40)/5.66=1415.20kn 最大拔力 ni=1.35fk/n-1.35(mk+fvkh)/l =1.35550/4-1.35(5061.54+64.231.40)/5.66=-1043.95kn 2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2条 其中 mx,my1计算截面处xy方向的弯矩设计值(kn.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的xy方向距离(m)； ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kn)。 由于非工作状态下，承台正弯矩最大： mx=my=21415.201.18=3325.72kn.m 承台最大负弯矩: mx=my=2-1043.951.18=-2453.28kn.m 3. 配筋计算 根据混凝土结构设计规程gb50010-2002第7.2.1条 式中 1系数，当混凝土强度不超过c50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为c80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300n/mm2。 底部配筋计算: s=3325.72106/(1.00016.7005000.00013502)=0.0219 =1-(1-20.0219)0.5=0.0221 s=1-0.0221/2=0.9890 as=3325.72106/(0.98901350.0300.0)=8303.4mm2 顶部配筋计算: s=2453.28106/(1.00016.7005000.00013502)=0.0161 =1-(1-20.0161)0.5=0.0163 s=1-0.0163/2=0.9890 as=2453.28106/(0.99191350.0300.0)=6107.1mm2五. 承台剪切计算 最大剪力设计值： vmax=1415.20kn 依据混凝土结构设计规范(gb50010-2002)的第7.5.7条。 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570n/mm2； b承台的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1350mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300n/mm2； s箍筋的间距，s=200mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩 冲切承载力验算七.桩身承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(jgj94-2008)的第5.8.2条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值n=1.351267.05=1710.51kn 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.85 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=35.9n/mm2； aps桩身截面面积，aps=147262mm2。 桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范jgj94-2008 第5.8.7条 受拉承载力计算，最大拉力 n=1.35qkmin=-824.58kn 经过计算得到受拉钢筋截面面积 as=2290.487mm2。 由于桩的最小配筋率为0.80%，计算得最小配筋面积为1178mm2 综上所述，全部纵向钢筋面积1178mm2八.桩竖向承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(jgj/t 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条 轴心竖向力作用下，qk=371.25kn；偏向竖向力作用下，qkmax=1267.05kn.m 桩基竖向承载力必须满足以下两式： 单桩竖向承载力特征值按下式计算： 其中 ra单桩竖向承载力特征值； qsik第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa桩端端阻力特征值，按下表取值； u桩身的周长，u=1.57m； ap桩端面积,取ap=0.20m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土层厚度(m) 侧阻力特征值(kpa) 端阻力特征值(kpa) 土名称 1 4.88 10 0 素填土 2 2 20 0 粘土 3 2 19 0 含砂粉质粘土 4 4.5 80 4500 全风化花岗岩 5 10.5 120 5500 强风化花岗岩 由于桩的入土深度为14.4m,所以桩端是在第5层土层。 最大压力验算: ra=1.57(4.8810+220+219+4.580+1.02120)+55000.20=2036.85kn 由于: ra = 2036.85 qk = 371.25,所以满足要求! 由于: 1.2ra = 2444.22 qkmax = 1267.05,所以满足要求!九.桩的抗拔承载力验算 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(jgj/t 187-2009)的第6.3.5条 偏向竖向力作用下，qkmin=-610.80kn.m 桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式： 式中 gp桩身的重力标准值，水下部分按浮重度计； i抗拔系数； ra=1.57(0.7504.8810+0.700220+0.750219+0.7504.580+0.7501.02120)=752.066kn gp=0.196(14.425-14.410)=42.412kn 由于: 752.07+42.41 = 610.8 满足要求!配筋按下图进行配筋：（等截面以及等强代换）2#塔吊四桩基础的计算书 依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(jgj/t 187-2009)。一. 参数信息 塔吊型号: qtz80（5613） 塔机自重标准值:fk1=550.00kn 起重荷载标准值:fqk=60.00kn 塔吊最大起重力矩:m=733.7kn.m 塔吊计算高度: h=75m 塔身宽度: b=1.65m 非工作状态下塔身弯矩:m1=2717.1kn.m 桩混凝土等级: c80 承台混凝土等级:c35 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.00m 承台厚度: hc=1.400m 承台箍筋间距: s=200mm 承台钢筋级别: hrb335 承台顶面埋深: d=0.000m 桩直径: d=0.500m 桩间距: a=4.000m 桩钢筋级别: hrb400 桩入土深度: 9.30m 桩型与工艺: 预制桩 桩空心直径: 0.250m 计算简图如下： 二. 荷载计算 1. 自重荷载及起重荷载 1) 塔机自重标准值 fk1=550kn 2) 基础以及覆土自重标准值 gk=551.4025=875kn 承台受浮力：flk=550.9010=225kn 3) 起重荷载标准值 fqk=60kn 2. 风荷载计算 1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (wo=0.2kn/m2) =0.81.481.951.540.2=0.71kn/m2 =1.20.710.351.65=0.49kn/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 fvk=qskh=0.4975.00=36.96kn c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 msk=0.5fvkh=0.536.9675.00=1386.00kn.m 2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值 a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 wo=0.35kn/m2) =0.81.511.951.540.35=1.27kn/m2 =1.21.270.351.65=0.88kn/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 fvk=qskh=0.8875.00=65.99kn c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 msk=0.5fvkh=0.565.9975.00=2474.66kn.m 3. 塔机的倾覆力矩 工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 mk=2717.1+0.9(733.7+1386.00)=4624.83kn.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 mk=2717.1+2474.66=5191.76kn.m三. 桩竖向力计算 非工作状态下： qk=(fk+gk)/n=(550+875.00)/4=356.25kn qkmax=(fk+gk)/n+(mk+fvkh)/l =(550+875)/4+(5191.76+65.991.40)/5.66=1290.51kn qkmin=(fk+gk-flk)/n-(mk+fvkh)/l =(550+875-225)/4-(5191.76+65.991.40)/5.66=-634.26kn 工作状态下： qk=(fk+gk+fqk)/n=(550+875.00+60)/4=371.25kn qkmax=(fk+gk+fqk)/n+(mk+fvkh)/l =(550+875+60)/4+(4624.83+36.961.40)/5.66=1198.08kn qkmin=(fk+gk+fqk-flk)/n-(mk+fvkh)/l =(550+875+60-225)/4-(4624.83+36.961.40)/5.66=-511.83kn四. 承台受弯计算 1. 荷载计算 不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值： 工作状态下： 最大压力 ni=1.35(fk+fqk)/n+1.35(mk+fvkh)/l =1.35(550+60)/4+1.35(4624.83+36.961.40)/5.66=1322.10kn 最大拔力 ni=1.35(fk+fqk)/n-1.35(mk+fvkh)/l =1.35(550+60)/4-1.35(4624.83+36.961.40)/5.66=-910.35kn 非工作状态下： 最大压力 ni=1.35fk/n+1.35(mk+fvkh)/l =1.35550/4+1.35(5191.76+65.991.40)/5.66=1446.87kn 最大拔力 ni=1.35fk/n-1.35(mk+fvkh)/l =1.35550/4-1.35(5191.76+65.991.40)/5.66=-1075.62kn 2. 弯矩的计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程第6.4.2条 其中 mx,my1计算截面处xy方向的弯矩设计值(kn.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的xy方向距离(m)； ni不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kn)。 由于非工作状态下，承台正弯矩最大： mx=my=21446.871.18=3400.15kn.m 承台最大负弯矩: mx=my=2-1075.621.18=-2527.71kn.m 3. 配筋计算 根据混凝土结构设计规程gb50010-2002第7.2.1条 式中 1系数，当混凝土强度不超过c50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为c80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300n/mm2。 底部配筋计算: s=3400.15106/(1.00016.7005000.00013502)=0.0223 =1-(1-20.0223)0.5=0.0226 s=1-0.0226/2=0.9887 as=3400.15106/(0.98871350.0300.0)=8491.4mm2 顶部配筋计算: s=2527.71106/(1.00016.7005000.00013502)=0.0166 =1-(1-20.0166)0.5=0.0168 s=1-0.0168/2=0.9887 as=2527.71106/(0.99161350.0300.0)=6294.0mm2五. 承台剪切计算 最大剪力设计值： vmax=1446.87kn 依据混凝土结构设计规范(gb50010-2002)的第7.5.7条。 我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 式中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570n/mm2； b承台的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1350mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300n/mm2； s箍筋的间距，s=200mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩 冲切承载力验算七.桩身承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(jg