十二层屋顶井字梁施工方案(论证修改后).doc

目 录一、工程概况2二、编制依据2三、模板及支撑设计方案2（一）主梁（350mm1700mm）模板及支撑设计3（二）次梁（400mm1300mm）模板及支撑设计14（三）转换层支撑体系计算25四、技术措施264.1施工准备264.2技术要求274.3模板支撑体系安装及拆除施工工艺284.4模板质量控制措施294.5成品保护措施314.6混凝土浇筑施工工艺31五、安全及文明施工措施325.1施工安全管理325.2安全文明施工保证措施32一、工程概况本工程为阳泉师范实验实训楼和教学楼工程，建筑面积18892.92m2.主楼地下一层，地上十二层。框剪结构，建筑高度48.3m，一十一层层高3.9m，十二层层高5.4m（即42.9m48.3m），纵向（东西方向）轴（38.4m=25.2m），横向（南北方向）轴（8.1m2+3.6m=19.8m），屋顶结构为井字梁结构，沿外圈为wkl3,4,6,7,13，断面为350mm1700mm，沿纵向每2100mm设jzl2,3,4，断面为400mm1300mm,共11根，每根长20.3m，沿横向设jzl1，断面为400mm1300mm，共8根，wb1 h=120mm，轴为悬挑结构，净挑长度为1.8mm，挑梁为xl1，其断面尺寸为350mm800mm，共3根，封边梁wkl7为300mm500mm，长度为25.55m，悬挑结构板顶标高46.8m，以上部位钢筋砼方量为290.328m3，钢筋重量为56.06t，砼标号为c25。二、编制依据1、业主方提供的阳泉师范实验实训楼和教学楼工程施工图；2、建筑施工模板安全技术规范 jgj162-2008；3、建筑施工计算手册第四版。4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 jgj130-2001；5、建筑工程施工质量验收统一标准 gb50300-2001；6、混凝土结构工程施工质量验收规范 gb50204-2002；三、模板及支撑设计方案本工程十二层-轴线交-轴线，井字梁结构，边梁为350mm1700mm、井字梁为400mm1300mm，数量多、间距小、结构自重大、跨度大，为保证混凝土浇筑质量和安全，特制定此施工方案。1. 模板系统：选用竹胶合板作为梁板模板，模板厚度18mm, 方木为50mm100mm。2. 模板支撑系统：支撑主要采用483.0mm的钢管。为防止支撑系统的重量过大，减轻底部结构的荷载，本工程本着切实以减轻支撑系统重量和荷载又保证浇筑结构的稳定安全和质量为原则制定方案。3、搭设组成示意图。（一）主梁（350mm1700mm）模板及支撑设计1、梁模板基本参数梁截面宽度;取b=350(mm);梁截面高度;取h=1700(mm);梁侧胶合板厚度;h=18(mm);则梁侧胶合面板的截面惯性矩i=bh3/12=1700183/12=826200mm4，梁侧胶合面板的截面最小抵抗矩w=bh2/6=1700182/6=91800mm3；梁侧横楞钢管尺寸：483.0，截面积a=4.24cm2重量3.33kg/m 截面惯性矩ix=10.78cm4 截面最小抵抗矩=4.49cm3; 梁侧横楞钢管间距;取b=400(mm);梁侧横撑钢管尺寸：483.0，截面积a=4.24cm2重量3.33kg/m 截面惯性矩ix=10.78cm4 截面最小抵抗矩=4.49cm3; 梁侧横撑钢撑间距;取b=567(mm);对拉螺杆m12，横向间距567mm，纵向间距400mm。梁底胶合面板厚度;h=18(mm);则梁底胶合面板的截面惯性矩i=bh3/12=350183/12=170100mm4，梁侧胶合面板的截面最小抵抗矩w=bh2/6=350182/6=91800mm3梁底支撑50100的方木，间距为175mm梁底支撑钢管为483.0，其中立杆纵距;取al=0.5(m);立杆的横距;取l=0.5(m)步距按1.0m走;荷 载 编 号 及 类 别编号名称类别计算公式及结果1模板结构自重恒载0.3（0.35+21.7）=1.13(kn/m)2新浇筑混凝土自重恒载240.351.7=14.28(kn/m)3钢筋自重恒载1.50.351.7=0.89(kn/m)4施工人员及施工设备荷载活载2.50.35=0.87(kn/m)5振捣混凝土时产生的荷载活载4 kn/m26新浇筑混凝土对模板侧面的压力恒载241.7=40.8（kn/m2）7倾倒混凝土时产生的荷载活载40.35=1.4(kn/m)荷 载 组 合项次项目荷载组合计算承载力验算刚度1平板及薄壳的模板及支架1+2+3+41+2+32梁和拱模板的地板及支架1+2+3+51+2+33梁、拱、柱的侧面模板5+664大体积结构、柱（300以上）墙（厚100以上）的侧面模板6+762、梁模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中:c为混凝土重力密度;取24(kn/m3)；t新浇混凝土的初凝时间，取4.44(小时)，t=200/（t+15）(t为混凝土的温度，取30)v混凝土的浇筑速度;取v=3(m/h)；1外加剂影响系数；取1=1.002混凝土坍落度影响修正系数。取2=1.150（塌落度为110150mm）。h混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度;取h=1700(mm)经计算得到:f1=0.22244.4411.15030.5 =46.7(kn/m2)f2 =241.7=40.8kn/m2（取最小值40.8kn/m2）3、梁模板侧模计算面板为受弯结构,按四跨等跨连续梁计算。计算简图如下：3.1 抗弯强度计算新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.240.8=48.96kn/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.44=5.6kn/m；作用在梁模板上的侧压力:q= q1+ q2=54.56 (kn/m)最大弯矩计算面板弯矩计算值：查建筑施工模板安全技术规范（jgj162-2008）表c.1-2,有m=0.121ql2=0.12154.560.4002=1.06(kn/m)其中: w截面抵抗矩 w =91.8103mm3经计算得到：f=1.0610691.8103=11.55(n/mm2)梁侧模板的抗弯强度设计值;f=20(n/mm2)梁侧模板的强度计算值小于梁侧模板的强度设计值;故满足要求!3.2挠度计算最大挠度计算公式:其中: q作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q =40.8；l单跨长度(横楞间距);取l=400(mm)e胶合板弹性模量;取e=10000(n/mm2)i胶合板截面惯性矩 i = 82.62cm4经计算得到：=0.96740.84004(1001000082.62104)=1.22（mm）最大允许挠度值:v=400/250=1.6(mm).挠度计算结果:梁侧模最大挠度小于其允许挠度;故满足要求!4、梁侧横楞钢管计算梁侧横楞为受面板传递荷载作用的受弯构件，按三跨等跨梁计算。4.1荷载的计算 作用在梁侧模板的均布荷载:q=（1.240.8+1.44)0.425/1=23.188(kn/m)4.2强度计算最大弯矩计算公式:其中:l横楞计算跨度（横撑间距）取l=567(mm)经计算得到：m=-0.11723.188(5671000)2 =-0.87 (kn.m)强度计算值：其中: w截面抵抗矩 w =4.49cm3经计算得到：f=0.8710004.49=193.76(n/mm2)横撑钢管强度设计值;f=205(n/mm2)抗弯强度计算值小于木材强度设计值;故满足要求!4.3挠度计算最大挠度计算公式: 其中:l横楞间距;取l=567(mm)e横楞钢管弹性模量;取e=2.06105(n/mm2)i横楞钢管截面惯性矩 i = 10.78 cm4q作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =40.80.425/1=17.34 n/mm；经计算得到：=0.67717.345674(1002.0610510.78104)=0.546（mm）最大允许挠度值:v=5671000=0.567(mm).挠度计算结果:横楞最大挠度小于横楞允许挠度;故满足要求5、梁侧横撑计算梁侧横撑为受立档传递集中荷载的受弯构件，按照三跨等跨连续梁计算5.1荷载计算横撑所受集中荷载：f(1.240.8+1.44)0.4255671000=13.15(kn)5.2强度计算最大弯矩计算公式:其中:l 横楞间距（穿梁螺栓竖向间距）;取l=0.400(m)经计算得到:m=0.17513.150.400=0.92(kn.m)强度计算值：其中: w截面抵抗矩 w = 5.08 cm3经计算得到：f=(0.9210005.08=181.10(n/mm2)梁侧横撑钢管强度设计值;f=205(n/mm2)抗弯强度计算值小于木材强度设计值;故满足要求!5.3挠度计算横撑所受集中荷载标准值：f=40.80.4005671000=9.25(kn)最大挠度计算公式:其中:l横楞间距（穿梁螺栓间距）;取l=400(mm)e横楞钢管弹性模量;取e=2.06105(n/mm2)i横楞钢管截面惯性矩 i = 10.78cm4经计算得到:=1.6159.8310004003(1002.0610510.78104)=0.45(mm)梁侧撑允许挠度:v=400400=1.0 (mm).立档最大挠度小于立档允许挠度;故满足要求!6、对拉螺栓的计算对拉螺栓所受的最大拉力: 其中a对拉螺栓横向间距a=0.567 b对拉螺栓纵向间距b=0.400fs 新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：fs=0.95(1.240.8+1.44)=51.83kn/m3 经计算得到:n=0.5670.40051.83=11.76（kn）对拉螺栓最大容许拉力值;n=12.9(kn)穿墙螺栓所受的最大拉力小于穿墙螺栓最大容许拉力值;故满足要求!7、底模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。7.1荷载计算模板自重荷载:p1=0.3(0.35+21.7) =1.13(kn/m)混凝土自重荷载:p2=240.351.7=14.28(kn/m)钢筋自重荷载:p3=1.50.351.7=0.89(kn/m)施工均布活荷载:p4=2.50.35=0.87(kn/m)倾倒混凝土时产生的荷载:p5=40.35=1.4(kn/m)静荷载计算值：q1=1.2(1.13+14.28+0.89)=19.56(kn/m)活荷载计算值q2=1.4（0.87+1.4）=3.18(kn/m)7.2最大弯矩计算公式:其中:l单跨长度（梁底方木支撑）;取l=0.175(m)经计算得到:m=0.125（19.56+3.18）0.1752=0.087(kn.m)7.3面板的强度计算值其中: w截面抵抗矩 w = 18.9 cm3经计算得到:f=0.087100018.9=4.60(n/mm2)面板的强度设计值;f=15(n/mm2)梁底模面板的强度计算值小于梁底模面板的强度设计值;故满足要求!7.4挠度计算面板最大挠度计算公式:其中：l 单跨间距（梁底支撑方木间距）;取l=175mme底模面板弹性模量 取e=5400(n/mm2)i截面惯性矩 i = 170100mm4q作用在模板上的压力线荷载标准值；q=1.13+14.28+0.89=16.3(kn/m)经计算得到:v=0.91216.31754(1005400170100)=0.15 (mm)面板最大允许挠度值:v=0.1751000250=0.7(mm).面板最大挠度计算值小于面板最大允许挠度值;故满足要求!8、梁底支撑木方的计算作用于支撑木方的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等, 支撑方木按照均布荷载作用下的简支梁计算.8.1木方荷载的计算模板自重荷载:n1=0.3（0.35+21.7)0.350.175=0.562(kn/m)混凝土自重荷载:n2=241.70.175=7.14(kn/m)钢筋自重荷载:n3=1.51.70.175=0.45(kn/m)施工荷载荷载:n4=2.50.175=0.44(kn/m)倾倒混凝土时产生的荷载:n5=40.175=0.7(kn/m)木方荷载的计算值:q=1.4（0.44+0.7）+1.2(0.562+7.14+0.45)=11.38(kn/m)8.2 木方的强度计算木方最大弯矩其中:l木方间距（立杆纵距）;取l=0.5(m)经计算得到:m=0.12511.380.52=0.35(kn.m)木方强度计算值其中：w木方截面抵抗矩 w =83.33 cm3经计算得到:f=0.35100083.33=4.2 (n/mm2)木方强度设计值;f=15(n/mm2)钢管强度计算值小于方木强度设计值;故满足要求!8.3抗剪计算最大剪力的计算其中：l木方间距（立杆纵距）;取l=0.5(m)经计算得到:q=11.380.5/2=2.84(kn)截面抗剪强度计算其中:b木方宽度;取b=50(mm)h木方高度;取h=100(mm)经计算得到:t=32.841000(250100)=0.85(n/mm2)截面抗剪强度设计值t=2.0(n/mm2)8.4 挠度计算:木方最大挠度其中:l木方间距（立杆纵距）;取l=500（mm)e木方弹性模量 取e=10000(n/mm2)i截面惯性矩 i = 83.33 cm4q作用在模板上的压力线荷载标准值；q=0.562+7.14+0.45=8.152(kn/m)经计算得到:v=0.9128.1525004(1001000083.3310000)=0.55(mm)木方允许挠度:v=0.1751000250=0.7(mm).木方最大挠度计算值小于或等于木方最大允许挠度;故满足要求!9、梁底支撑钢管的计算梁底支撑钢管按集中荷载下的连续梁计算.9.1荷载计算:混凝土自重荷载:q1=240.351.70.1752=1.25(kn)钢筋自重荷载:q2=1.50.351.70.1752=0.156(kn)模板自重荷载:q3=0.3(0.35+21.7)0.1752=0.098(kn)施工活荷载:q4=2.50.350.1752=0.077(kn)振捣荷载:q5=40.350.1752=0.12(kn)支撑钢管所受的集中荷载计算值:p=1.2(1.25+0.156+0.098)+1.4(0.077+0.12)=2.08 (kn)9.2强度计算最大弯矩计算其中:l立杆的横距;取l=0.5(m)p支撑钢管所受的集中荷载 p=2.08kn经计算得到:m=-0.3332.080.5=-0.346(kn.m)抗弯强度计算其中:w钢管截面抵抗矩;w=4.49(cm3)经计算得到:f=0.34610004.49=77.06(n/mm2)钢管抗压强度设计值f=205(n/mm2)梁底支撑钢管的抗弯强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值;故满足要求!9.3挠度计算支撑钢管所受的集中荷载标准值：q=1.25+0.156+0.098=1.504（kn）最大挠度计算公式如下:其中:l立杆的横距;取l=0.5(m);e立杆弹性模量;取e=206000(n/mm2);i立杆截面惯性矩;取i=10.78(cm4);经计算得到:v=2.5081.5041000(0.51000)3(10020600010.7810000)=0.21(mm)允许挠度:v=0.510001000=0.5(mm).最大挠度计算值小于或等于最大允许挠度;故满足要求!10、扣件抗滑移的计算荷载计算混凝土自重荷载:q1=240.351.70.52=3.57(kn)钢筋自重荷载:q2=1.50.351.70.52=0.22(kn)模板自重荷载:q3=0.30.35+21.7)0.52=0.28(kn)施工活荷载:q4=2.50.350.52=0.21(kn)倾倒混凝土荷载:q5=40.350.52=0.35(kn)r=1.2(3.57+0.22+0.0.28)+1.4（0.21+0.35）=5.67(kn)纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：其中: rc扣件抗滑力设计值 rc =8(kn)r纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值.r =5.67(kn)纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值小于或等于扣件抗滑承载力设计值;故满足要求!11、立杆的稳定性计算1、荷载的计算：混凝土自重荷载:q1=240.351.70.52=3.57(kn)钢筋自重荷载:q2=1.50.351.70.52=0.22(kn)模板自重荷载:q3=0.30.35+21.7)0.52=0.28(kn)施工活荷载:q4=2.50.350.52=0.21(kn)倾倒混凝土荷载:q5=40.350.52=0.35(kn)脚手架钢管的自重: q6 = 0.135 = 0.65(kn)荷载的计算值: n=1.2(3.57+0.22+0.28+0.65)+1.4(0.35+0.21)=6.44(kn)2、立杆的稳定性计算公式 其中 n立杆的轴心压力设计值，6.44kn 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； a立杆净截面面积 (cm2)： a = 4.24； w 立杆净截面抵抗矩(cm3)：w = 4.49； 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( n/mm2)； f钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 n/mm2； lo计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 k1计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录a.0.6，u =1.700；经计算，立杆计算长度lo= 1.1551.7001.000 =1.9635m； lo/i = 1963.5 / 15.900 = 123.49 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.434 ；钢管立杆受压应力计算值：=6440/(0.434424.000) = 34.99n/mm2；钢管立杆稳定性计算小于钢管立杆抗压强度的设计值满足要求！（二）次梁（400mm1300mm）模板及支撑设计1、梁模板基本参数梁截面宽度;取b=400(mm);梁截面高度;取h=1300(mm);胶合板厚度;h=18(mm);则侧向胶合板的截面惯性矩i=bh3/12=1300183/12=631800mm4，侧向胶合板的截面最小抵抗矩w=bh2/6=1300182/6=70200mm3横楞钢管尺寸：483.0，截面积a=4.89cm2重量3.84kg/m 截面惯性矩ix=12.19cm4 截面最小抵抗矩=5.08cm3; 梁侧横楞钢管间距;取b=433(mm);横撑钢管尺寸：483.0，截面积a=4.89cm2重量3.84kg/m 截面惯性矩ix=12.19cm4 截面最小抵抗矩=5.08cm3; 梁侧横撑钢管间距;取b=500(mm);对拉螺杆m12，横向间距500mm，纵向间距433mm。梁底胶合面板厚度;h=18(mm);则梁底胶合面板的截面惯性矩i=bh3/12=350183/12=170100mm4，梁侧胶合面板的截面最小抵抗矩w=bh2/6=350182/6=91800mm3梁底支撑50100的方木，间距为200mm梁底支撑钢管为483.0。其中，立杆纵距;取al=0.7(m);立杆的横距;取l=0.7(m);荷 载 类 别 及 编 号编号名称类别计算公式及结果1模板结构自重恒载0.3(0.4+21.3)1000=0.9(kn/m)2新浇筑混凝土自重恒载240.41.3=12.48(kn/m)3钢筋自重恒载1.50.41.3=0.78(kn/m)4施工人员及施工设备荷载活载2.50.4=1(kn/m)5振捣混凝土时产生的荷载活载4 kn/m26新浇筑混凝土对模板侧面的压力恒载241.3=31.2kn/m27倾倒混凝土时产生的荷载活载40=1.6(kn/m)荷 载 组 合项次项目荷载组合计算承载力验算刚度1平板及薄壳的模板及支架1+2+3+41+2+32梁和拱模板的地板及支架1+2+3+51+2+33梁、拱、柱的侧面模板5+664大体积结构、柱（300以上）墙（厚100以上）的侧面模板6+762、梁模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中:c为混凝土重力密度;取24(kn/m3)；t新浇混凝土的初凝时间，取4.44(小时)v混凝土的浇筑速度;取v=3(m/h)；1外加剂影响系数；取1=1.002混凝土坍落度影响修正系数。取2=1.150h混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度;取h=1300(mm)经计算得到:f1=0.22244.4411.15030.5 =46.7(kn/m2)f2 = 241.3=31.2kn/m23、梁模板侧模计算面板为受弯结构,按三跨等跨连续梁计算。计算简图如下：3.1抗弯强度计算新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.231.2=37.44kn/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.44=5.6kn/m；作用在梁模板上的侧压力:q= q1+ q2=43.04(kn/m)最大弯矩计算:梁侧模板的强度计算值：查建筑施工模板安全技术规范（jgj162-2008）表c.1-2,有m=0.117ql2=0.11743.040.4332=0.94(n/mm2)其中: w截面抵抗矩 w = 54cm3经计算得到：f=0.94100054=17.41(n/mm2)梁侧模板的抗弯强度设计值;f=20(n/mm2)梁侧模板的强度计算值小于梁侧模板的强度设计值;故满足要求!3.2挠度计算最大挠度计算公式:其中: q作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q =31.2；l单跨长度(横楞间距);取l=433(mm)e胶合板弹性模量;取e=10000(n/mm2)i胶合板截面惯性矩 i = 63.18cm4q均布荷载计算值q = 31.2 kn/m经计算得到：=0.99031.24334(1001000063.18104)=1.71（mm）最大允许挠度值:v=433250=1.732 (mm).挠度计算结果:梁侧模最大挠度小于梁侧模允许挠度;故满足要求!4、梁侧横楞计算梁侧立档为受面板传递荷载作用的受弯构件，按三跨梁计算。4.1荷载的计算:作用在梁侧模板的均布荷载:q= (1.231.2+1.44)0.433/1=18.64(kn/m)4.2强度计算最大弯矩计算公式:其中:l横楞间距(横撑间距);取l=500(mm)经计算得到：m=-0.12518.64(5001000)2=-0.583(kn.m)强度计算值：其中: w横楞钢管截面抵抗矩 w =4.49cm3经计算得到：f=0.58310004.49=129.84(n/mm2)横楞钢管的强度设计值;f=205(n/mm2)抗弯强度计算值小于木材强度设计值;故满足要求!4.3 挠度计算最大挠度计算 其中:l横撑间距;取l=500(mm)e横撑钢管的弹性模量;取e=2.06105 (n/mm2)i横撑钢管的截面惯性矩 i =10.78 cm4q作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =31.20.433/1=13.51 n/mm；经计算得到：=0.91213.515004(1002.0610510.7810000)=0.35（mm）最大允许挠度值:v=6001000=0.6(mm).挠度计算结果:横楞最大挠度小于横楞允许挠度;故满足要求5、梁侧横撑计算梁侧横撑为受立档传递集中荷载的受弯构件，按照三跨等跨连续梁计算5.1 荷载计算：横撑所受集中荷载：f(1.231.2+1.44)0.4335001000=9.32(kn)5.2 强度计算最大弯矩计算其中:l横楞间距（穿梁螺栓竖向间距）;取l=0.433(m)经计算得到:m=0.1759.320.433=0.71(kn.m)强度计算值：其中: w截面抵抗矩 w = 4.49 cm3经计算得到：f=(0.7110004.49=158(n/mm2)木横撑钢管强度设计值;f=205(n/mm2)抗弯强度计算值小于木材强度设计值;故满足要求!5.3 挠度计算横撑所受集中荷载标准值：f=31.20.4335001000=6.75(kn)最大挠度计算公式:其中:l横楞间距（穿梁螺栓竖向间距）;取l=0.433(m)e横撑钢管的弹性模量;取e=2.06105(n/mm2)i横撑钢管的截面惯性矩 i =10.78cm4经计算得到：=1.6156.7510004333(1002.0610510.7810000)=0.39（mm）最大允许挠度值:v=433400= 1.08(mm).立档最大挠度小于立档允许挠度;故满足要求!6、对拉螺栓的计算对拉螺栓所受的最大拉力: 其中a对拉螺栓横向间距a=0.500m b对拉螺栓纵向间距b=0.433mfs新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：fs=0.95(1.231.2+1.44)=40.89kn/m3 n=0.4330.540.89=8.85（kn）对拉螺栓最大容许拉力值;n=12.9(kn)穿墙螺栓所受的最大拉力小于穿墙螺栓最大容许拉力值;故满足要求!7、底模板面板计算面板为受弯结构,按照两跨连续梁计算.7.1 荷载计算模板自重荷载:p1=0.3(0.4+21.3) =0.9(kn/m)混凝土自重荷载:p2=240.41.3=12.48(kn/m)钢筋自重荷载:p3=1.50.41.3=0.78(kn/m)施工均布活荷载:p4=2.50.4=1(kn/m)倾倒混凝土时产生的荷载载:p5=40.4=1.6(kn/m)静荷载计算值：q1=1.2(0.9+12.48+0.78)=16.99(kn/m)活荷载计算值q2=1.4（1+1.6）=3.64(kn/m)7.2最大弯矩计算公式:其中:l单跨长度;取l=0.2(m)经计算得到:m=0.125（16.99+3.64）0.22=0.103(kn.m)7.3面板的强度计算值其中: w截面抵抗矩 w = 18.9 cm3经计算得到:f=0.103100018.9=5.45(n/mm2)面板的强度设计值;f=15(n/mm2)梁底模面板的强度计算值小于梁底模面板的强度设计值;故满足要求!7.4挠度计算面板最大挠度计算公式:其中：l单跨间距;取l=0.2(m)e底模面板弹性模量 取e=5400(n/mm2)i截面惯性矩 i = 170100mm4q作用在模板上的压力线荷载标准值；q=0.9+12.48+0.78=14.16(kn/m)经计算得到:v=0.91214.16(0.21000)4(1005400170100)=0.22 (mm)面板最大允许挠度值:v=0.21000250=0.8(mm).面板最大挠度计算值小于面板最大允许挠度值;故满足要求!8、梁底支撑钢管的计算作用于支撑木方的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等, 支撑方木按照均布荷载作用下的简支梁计算.8.1 钢管荷载的计算：模板自重荷载:n1=0.3(0.4+21.3)0.40.2=0.45 (kn/m)混凝土自重荷载:n2=241.30.2=6.24(kn/m)钢筋自重荷载:n3=1.51.30.2=0.39(kn/m)施工荷载荷载:n4=2.50.2=0.5(kn/m)倾倒混凝土时产生的荷载:n5=40.2=0.8(kn/m)方木荷载的计算值:q=1.4（0.5+0.8）+1.2(0.45+6.24+0.39)=10.32(kn/m)8.2 木方的强度计算:木方最大弯矩:其中: l木方间距（立杆纵距）;取l=0.7(m)经计算得到:m=0.12510.320.72=0.632(kn.m)木方强度计算其中：w木方截面抵抗矩 w =83.33 cm3经计算得到:f=0.632100083.33=7.59 (n/mm2)木方强度设计值;f=15(n/mm2)钢管强度计算值小于方木强度设计值;故满足要求!8.3抗剪计算最大剪力的计算公式如下:其中：l木方间距（立杆纵距）;取l=0.7(m)经计算得到:q=10.32*0.7/2=3.61 (kn)截面抗剪强度计算值:其中:b木方宽度;取b=50(mm)h木方高度;取h=100(mm)经计算得到:t=33.611000(250100)=1.08(n/mm2)截面抗剪强度设计值t=2.0(n/mm2)8.4 挠度计算:木方最大挠度计算公式:其中: l木方间距（立杆纵距）;取l=0.7(m)e木方弹性模量 取e=10000(n/mm2)i截面惯性矩 i = 83.33 cm4q作用在模板上的压力线荷载标准值；q=0.45+6.24+0.39=7.08(kn/m)经计算得到:v=0.9127.08(0.71000)4(1001000083.3310000)=1.86(mm)钢管允许挠度:v=0.71000250=2.8(mm).木方最大挠度计算值小于或等于木方最大允许挠度;故满足要求!9、梁底支撑钢管的计算梁底支撑钢管按集中荷载下的连续梁计算.9.1 荷载计算:混凝土自重荷载:q1=240.41.30.22=1.248(kn)钢筋自重荷载:q2=1.50.41.30.22=0.078(kn)模板自重荷载:q3=0.3(0.4+21.3)0.22=0.09(kn)施工活荷载:q4=2.50.40.22=0.1(kn)振捣荷载:q5=40.40.22=0.16(kn)支撑钢管所受的集中荷载计算值:p=1.2(1.248+0.078+0.09)+1.4(0.1+0.16)=2.06 (kn)9.2 强度计算最大弯矩计算公式其中:l立杆的横距;取l=0.7(m)p支撑钢管所受的集中荷载 p=2.06 kn经计算得到:m=-0.2672.060.7=-0.385(kn.m)抗弯强度计算值:其中:w钢管截面抵抗矩;w=4.49(cm3)经计算得到:f=0.38510004.49=85.75(n/mm2)钢管抗压强度设计值f=205(n/mm2)梁底支撑钢管的抗弯强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值;故满足要求!9.3 抗剪计算支撑钢管所受的集中荷载标准值：q=1.25+0.156+0.098=1.504（kn）最大剪力的计算公式如下:经计算得到:q=1.267*2.06=2.61 (kn)截面抗剪强度计算值:其中:b梁宽;取b=400(mm)h面板厚度;取h=18(mm)经计算得到:t=32.611000(240018)=0.54(n/mm2)截面抗剪强度设计值t=1.5(n/mm2)截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求!9.4 挠度计算支撑钢管所受的集中荷载标准值:p=1.248+0.078+0.09+0.1+0.16=1.68(kn)最大挠度计算公式如下:其中:l立杆的横距;取l=0.7(m);e立杆弹性模量;取e=206000(n/mm2);i立杆截面惯性矩;取i=10.78(cm4);经计算得到:v=2.5081.681000(0.71000)3(10020600010.7810000)=0.65(mm)允许挠度:v=0.710001000=0.7 (mm).最大挠度计算值小于或等于最大允许挠度;故满足要求!10、扣件抗滑移的计算荷载计算混凝土自重荷载:q1=240.41.30.72=4.37(kn)钢筋自重荷载:q2=1.50.41.30.72=0.27(kn)模板自重荷载:q3=0.3(0.4+21.3)0.72=0.31(kn)施工活荷载:q4=2.50.40.72=0.35(kn)倾倒混凝土荷载:q5=40.40.72=0.56(kn)r=1.2(4.37+0.27+0.31)+1.4（0.35+0.56）=7.21(kn)纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：其中: rc扣件抗滑力设计值 rc =8(kn)r纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值.r =7.21(kn)纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值小于或等于扣件抗滑承载力设计值;故满足要求!11、立杆的稳定性计算11.1 荷载的计算：混凝土自重荷载:q1=240.41.30.72=4.37(kn)钢筋自重荷载:q2=1.50.41.30.72=0.27(kn)模板自重荷载:q3=0.3(0.4+21.3)0.72=0.31(kn)施工活荷载:q4=2.50.40.72=0.35(kn)倾倒混凝土荷载:q5=40.40.72=0.56(kn)脚手架钢管的自重: q6 = 0.135 = 0.65(kn)荷载的计算值: n=1.2(4.37+0.27+0.31+0.65)+1.4(0.35+0.56)=8.0 (kn)2、立杆的稳定性计算公式 其中 n立杆的轴心压力设计值，6.44kn 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； a 立杆净截面面积 (cm2)： a = 4.24； w 立杆净截面抵抗矩(cm3)：w = 4.49； 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( n/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 n/mm2； lo计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 k1计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700；经计算立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1551.7001.000 = 1.963 m； lo/i = 1963.00 / 15.900 = 123.46 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.434；钢管立杆受压应力计算值：=8000/(0.434424.000) = 43.47n/mm2；钢管立杆稳定性计算小于 钢管立杆抗压强度的设计值，满足要求！（三）转换层支撑体系计算1、荷载计算（1）转换层的构造荷载设计值:58.48 kn/m2钢筋混凝土梁板自重：1.225290.328/（8.419.8）=52.37kn/m2 板面施工荷载：1.42.5290.328/（8.419.8）=6.11kn/m2（2）首层（十一层楼面）支撑系统自重： 1.2kn/ m2（3）首层（十一层楼面）支撑层构造荷载： 19.92kn/ m2钢筋混凝土梁板自重：1.225（48.184+50.774）/（8.419.8）=17.84kn/m2 板面施工活荷载： 1.42.5（48.184+50.774）/（8.419.8）=2.08kn/m2（4）次层（十层楼面）支撑系统自重： 1.2 kn/m2（5）次层 （十层楼面）支撑层构造荷载： 19.92 kn/m2 钢筋混凝土梁板自重：1.225（48.184+50.774）/（8.419.8）=17.84kn/m2 板面施工活荷载： 1.42.5（48.184+50.774）/（8.419.8）=2.08kn/m2支撑层荷载设计值q：107.32kn/m2 即107.32kn/m2、荷承载力计算考虑由第十一层、十层楼面各承担一半荷载，十一层、十层楼面大梁跨度为8.4m，则计算长度lo=1.058.4=8.82m，按连续梁计算弯矩，则：m=0.117ql2=0.117107.32/28.822=488.40(kn.m)十一、十层梁截面为300mm800mm，混凝土实际强度等级为c25计算，钢筋为级钢，则 =0.327 查表得则=0.412/360=3125.53mm2 =0.2%300800=480（mm2）,验算证明十、十一层梁能承担转换层荷载。四、技术措施4.1施工准备4.1.1 材料要求及准备1、钢管宜采用力学性能适中的q235钢，其力学性能应符合国家现行标准碳素结构钢(gb700-89)中q235钢的规定。每批钢材进场时，应有材质检验合格证。2、钢管选用外径48mm，壁厚3.5mm的钢管。立杆、大横杆和斜杆的长度为6m，小横杆长度统一为1.5m。3、根据可铸铁分类及技术条件(gb978-67)的规定，扣件采用机械性能不低于kth330-08的可锻铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、毛刺、氧化皮等，要清除干净。4、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。5、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。6、钢管及扣件表面应进行防锈处理。7、钢管及扣件报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。4.1.2 机具准备搭、拆架子所需机具主要有架子扳手、吊线，由架子工自备。项目部应配备如下检查工具（可借用，但应符合要求）：名称数量用途扭力扳手1把检查扣件拧紧力度游标卡尺1把检查焊接钢管外径和壁厚、外表面锈蚀深度塞尺1把检查钢管两端面切斜偏差钢卷尺1把检查钢管弯曲程度和搭设中的距离或长度水平尺1把检查水平杆高差角尺1把检查剪刀撑与地面的倾角4.1.3 技术准备1、十一层的模板支撑体系按十二层模板施工方案进行施工。用来承受该层支撑体系的荷载。并且该层的力尽量不要传到楼板上，在楼板处设