四湖西干渠特大桥安全专项施工方案完整.doc

潜江至石首高速公路潜江至江陵段 一期土建工程（k38+504k47+232.7）四湖西干渠特大桥 安全专项施工方案湖北交投潜江至石首高速公路 长江路桥项目经理部五分部目 录第一章、编制说明1第二章、工程概况2第三章、施工技术方案5第四章、工程危险源辨识及其危害分析24第五章、安全技术保障措施34第六章、安全管理保障措施38第七章、应急预案64第一章 编制说明一、编制目的 确保潜石高速四湖西干渠特大桥施工期间在施工过程中桥梁结构及支架体系安全。 二、编制依据 （一）法律法规 1、中华人民共和国安全生产法（2002年11月1日实施） 2、中华人民共和国公路法（2004年8月24日修订实施） 3、国务院关于进一步加强企业安全生产工作的通知（国发【2010】23号） 4、国务院关于坚持科学发展安全发展促进安全生产形势持续稳定好转的意见（国发【2011】40号） 5、国家安全生产事故灾难应急预案（2006年01月22日实施） 6、民用爆炸物品安全管理条例（2006年9月1日实施） 7、建设工程安全生产管理条例（2004年2月1日实施） （二）部门规章 1、公路工程施工安全生产指南（2005年6月1日实施） 2、公路工程施工安全技术规程(jtj076-95) 3、路政管理规定（2003年4月1日实施） 4、道路交通标志和标线(gb 5768-2009) 5、公路桥涵施工技术规范(jtg tf50-2011) 6、爆破安全规程（gb6722-2011） 7、公路水运工程安全生产监督管理办法（2007年部长1号令） （三）地方规章 1、湖北省安全生产条例（2006年6月1日实施） 2、湖北省高速公路管理条例（2009年6月1日实施） 3、湖北省人民政府关于加强全省安全生产基层基础工作的意见（鄂政发【2011】81号） 4、湖北省高速公路建设标准化指导意见（安全生产管理）（鄂交质监【2011】102号） （四）项目管理规定和设计规范、图纸 潜江至石首高速公路潜江到江陵段两阶段施工图设计第iii.d8册。三、编制原则 认真贯彻执行各项技术标准、安全操作技术规程，对现场安全管理坚持实施全员、全方位、全过程严密监控，有效的控制工程安全，提高工程安全管理水平，使本项目的安全施工标准化、规范化、程序化和法制化，达到任务清晰、程序合理第二章、工程概况一、工程简介四湖西干渠特大桥位于白马寺镇寿港村与普济镇复兴场村交界处，跨越软基路段及四湖西干渠，交角115，通航等级（2）级，通航净宽25米，净高4.5米。本路段按设计速度100km/h高速公路进行施工图设计，路面净宽26米。1、总体布置本桥起点桩号k42+568，终点桩号k44+360，桥梁总长1792m。采用49*25m+3*45m预应力砼现浇连续箱梁+17*25m预应力砼下箱梁，全桥等宽，两侧设置0.5m防撞墙，桥面净宽11.75m。2、下部构造桥台采用肋板台、双排1.2m的桩基础。设d80型伸缩缝，采用gyzf4300*65板式橡胶支座。桥墩均为柱式墩，25m小箱梁桥墩柱径1.3m，采用1.5m桩基础，设置1.2*1.5m桩系梁，连续墩设gyz 400*84板式橡胶支座，简支墩设gyzf4300*65板式橡胶支座。第10联3*45m预应力砼现浇连续箱梁，主墩柱径1.8m采用2.0m桩基础，设置1.2*1.6m桩系梁，过渡墩柱径1.6m，采用1.8m桩基础，设置1.2*1.4m桩系梁，主墩设qz-9.0系列球形支座，过渡墩设qz-5.0系列球形支座。墩台顶面均设置支座垫石。3、上部构造第十联为345m预应力砼现浇连续箱梁，箱室为单箱室截面，底宽6.5m，顶宽12.75m，两侧翼缘宽3.125m，设直腹板。箱梁顶底板平行设置，顶板桥面为单向2%的横坡。梁高2.6m，梁高与最大跨径之比为1/17.307。顶底板厚均为28cm。腹板厚度由支点向跨中由60cm到45cm渐次变化。主墩支点处横梁厚度为160cm，边墩支点处横梁厚度为160cm，边墩支点处横梁厚度为140cm。横梁与箱梁之间处均设有承托。其余联为25m预制预应力砼小箱梁，桥宽12.75m，采用4片小箱梁布置，梁距3.15m梁高1.4m。二、气象、水文、地质情况（1） 地形、地貌 、地质构造桥址区属河湖冲击平原区，地势平坦开阔，海拔高度28m28.6m不等；广种有农作物，桥址区附近有村庄坐落，交通较便利。桥址区位于洞庭湖断陷区，根据区域地质资料及现场地质调查结果，桥址区内地表无明显断裂构造迹象，地质构造发育一般，较为适宜桥梁建设。（2） 水文、气象桥址区地表水体主要赋存于附近沟渠中，由于大气降水补给，水量随季节变化较大。地下水主要为第四系孔隙潜水。其赋存于-1细砂层以下的岩土层中，透水性及富水性较好，主要受地表水补给，埋深较浅，动态变化受季节影响。根据区域水文地质资料及水质分析结果，地下水水质均较好，多为中性硬极硬水，对混凝土结构和钢筋混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性。桥址区属于北亚热带季风气候，具有从亚热带向暖温带过渡的特征。光照充足，热量丰富，无霜期长，降雨丰沛，雨热同季，年均温度15. 9-16.8，极端最高气温39.2，极端最低气温-14.9。年均日照时数为1527. 3-2101.5小时，无霜期为223-341天，平均年降雨量为754. 7-1622. 6mm。本区风向六、七月份多为东南风，其余月份多为北风或偏北风，年平均风速2.0米/秒，最大风速为20米/秒。（3） 地层岩性桥址区揭露地层上部为第四系全新统粉质黏土、黏土、细中砂层，局部夹淤泥质土，下部为更新统园砾石（含卵石）层，分述如下：-1粉质黏土（qhal+1）:黄褐色，可塑，含少量铁锰质结核，下部有薄层粉土互层，表层0.5m耕植土，厚1.5-8.2m，地基承载力基本容许值fa0=160kpa，钻孔灌注桩桩侧土摩阻力标准值qik=45kpa。-2淤泥质土（qhal+1）：夹黏土，灰黑色，湿，软塑，含有机质及腐植物，厚2.8-21m，地基承载力基本容许值fa0=90kpa，钻孔灌注桩桩侧土摩阻力标准值qik=30kpa。-3粉质黏土（qhal+1）：黄褐色，可塑，很少量铁锰质结核，下部有薄层粉土互层，厚3.0-11.4m，地基承载力基本容许值fa0=160kpa，钻孔灌注桩桩侧土摩阻力标准值qik=45kpa。-1细砂（qhal+1）：青灰色，饱和，稍密，分选性一般，主要矿物以石英、长石、云母碎片等矿物，含薄层互层粉土。层厚2.2-16.3m，地基承载力基本容许值fa0=160kpa，钻孔灌注桩桩侧土摩阻力标准值qik=35kpa。-2细砂（qhal+1）：青灰色，饱和，中密，分选性一般，主要矿物以石英、长石、云母碎片等矿物，含薄层互层粉土。层厚8.1-15.4m，地基承载力基本容许值fa0=200kpa，钻孔灌注桩桩侧土摩阻力标准值qik=45kpa。-3细砂（qhal+1）：青灰色，饱和，密实，分选性一般，主要矿物以石英、长石、云母碎片等矿物，含薄层互层粉土。最大揭露厚度40.2m，地基承载力基本容许值fa0=250kpa，钻孔灌注桩桩侧土摩阻力标准值qik=60kpa。卵石（qpal）：杂色，饱和，多呈圆状、亚圆形，粒径2-6cm之间，含量50-70%，母岩成分以石英岩为主，黏土含量约30%。最大揭露层厚7.6m。地基承载力基本容许值fa0=500kpa，钻孔灌注桩桩侧土摩阻力标准值qik=160kpa。以上各岩土层在桥址区埋藏分布及岩性特征详见工程地质平面图、工程地质纵断面图及钻孔柱状图。岩土的物理力学性质指标详见下表：岩土层标贯击数统计表土名状态统计数平均值最大值最小值标准差变异系数-1细砂稍密1311.01663.030.28-2细砂中密1420.327163.200.16-3细砂密实2537.650305.200.14岩土的物理力学性质指标统计表土名及状态指标含水量湿密度孔隙比液性指数压缩系数压缩模量weilav1-2es1-2%g/cm31/mpampa黏土可塑统计数353535353535平均值30.41.91.50.50.45.4最大值44.02.11.71.00.611.1最小值22.51.81.20.20.23.4标准差5.210.060.100.230.121.84变异系数0.170.030.070.470.320.34统计修正系数0.950.990.980.860.910.90标准值28.91.891.430.430.354.88第三章 施工技术方案 一、原设计方案及技术要求1、桥型布置图（平面图）、横断面图、纵面布置图2、原设计施工方案。桩基施工采用钻孔灌筑；25m小箱梁采用预箱梁后张法；连续梁采用钢管柱加贝雷珩梁支架的方式施工； 二、施工方案 （一）下构施工方案 1、桩基施工主跨采用冲击钻钻孔其他采用反循环钻钻孔，50#、51#桥墩主体位于西干渠内，应河道水位低，水流量小，结合主墩所处位置、地质情况、水文情况，从施工的工期、方便性、用电及设备情况等各方面分析，最终确定筑岛法进行冲击钻施工，桩位至岸侧采用填土连接，筑岛范围为桥墩轴线向河道内扩10米，两侧为桩中心外扩10米。钻孔取出的渣土运至指定的位置。钢筋笼在钢筋加工车间制作、运至施工现场、吊车下方钢筋笼。混凝土灌注采用导管灌法施工，灌注过程应连续进行，一气呵成。首灌保证导管埋深1米以上，为确保桩顶质量，在桩顶设计标高上加灌0.8m-1m。2、系梁施工 采用基坑开挖至比设计基底标高低出15cm后，清除积水、杂物和松散土质，做到基底清洁、平整，然后铺5cm厚碎石垫层找平，再浇筑10cm厚细石子砼后，再进行钢筋绑扎，拼装系梁模板（模板采用定型模板、钢管和方木支撑加固，基坑四周坑壁用木板垫紧撑实，确保模板稳定牢固和尺寸准确）。 砼浇筑：砼在拌和场集中拌和，砼搅拌运输车运至现场，人工配合吊车或溜槽入模，2030cm分层浇筑，插入式振动器捣固密实，并及时进行养护。3.墩柱施工 墩柱施工采用整体钢模一次性浇筑，浇筑过程采用吊车配合料斗浇筑。为了防止墩身倾覆、在墩身模板上焊吊点，采用钢丝绳设子地锚、并在墩身四周采用碗扣式支架搭设防倾覆支架。支架四周采用密目网封闭。（二）上构施工方案1、箱梁施工 1、25m小箱梁在梁场预制张拉后运输至现场，然后采用架桥机从桥台处按编号开始架设。2、345m 主跨现浇等截面箱梁采用钢管桩贝雷梁珩架施工施工程序：钢管桩基础施工 搭设贝雷梁珩架支撑架搭设 支撑架预压 安装模板 钢筋绑扎 灌注混凝土 养护 拆除模板、脚手架、贝雷梁珩架、钢管桩三、支架搭设、拆除方案1、支架架设： 1、 测量放线：首先进行测量放线（中心轴线和中心点法线）2、 对地基进行压实处理，再铺厚5cm、宽15cm的木板，最后在木板上搭设支架。支架钢管下垫10cm10cm0.5cm的小钢板。3、 支架以两桥墩（或桥台）中心连线为轴线，并垂直于中心点法线往两翼及跨两端对称搭设。4、 立杆纵横向间距为80cm80cm，腹板及横梁处支架立杆加密，间距为40cm80cm，利用可调下托调整支架横杆使之保持整体水平。5、 支架搭设过程中结合模板、横肋、纵肋厚度，通过跟踪测量调整支架高度，同时确保可调u形顶托螺旋调节幅度不超过25cm。6、 支架u形顶托上沿路线纵向方向摆放横截面面为10cm10cm方木作为纵肋，在纵肋上横向摆放横截面为10cm10cm，间距30cm方木作为横肋，方木均使用红松。7、 后在横肋上铺设模板（厚1.8cm的镜面木模板），模板接头之间放置海绵双面贴，以防止因模板摆放时间过长热胀冷缩造成模板鼓起或缝隙过大。8、 支架上设楔木，纵横梁支架结构严密牢固，尽量减少压缩量。2、支架预压1、预压材料及顺序支架搭设完成后，按照设计位置铺好纵横方林。采用沙袋作为重物，沙袋尺寸分为丙：1.21.21.2m，每袋重约2t，一种为10.80.8m，每袋重约1t。压载总重为箱梁自得、内外模板框架重量及施工荷载之和。 2、预压目的通过模拟支架在箱梁施工时的加载过程和加载步骤，对支架进行超载预压，达到以下的两个的:2.1、进行一次承载模拟，检验支架及地基的强度的稳定性，确保施工安全2.2、是消除施工前支架和地基的非弹性沉降和变形，同时测出支架和地基的弹性和非弹性变形数据，为箱梁底模施工标高控制和跨中预拱度设置提供准确数据，确保梁体几何线性准确。3、方法概述 预压方法就是模式拟该孔跨混凝土的现浇过程，进行实际加载，以验证支架、模板的承载能力。荷载按混凝土浇筑顺序逐加，并进行连续观测，当完成100%荷载后，4小时观测一次，12小时观测一次，24小时再观测一次。 3.1、考虑施工安全及设计要求，预压重量为设计荷载（压载总重为箱梁自得、内外模板框架重量及施工荷载之和）的120%。加载时按照50%、120%设计荷载分2级加载，加载时注意加载重量的大小和加荷速率，使其与地基的强度增长相适应，待地基在前一级荷载作用下，达到一定固结度后，再施加下一级荷载，特别是在加载后期，更要严格控制加载速率，防止因整体或局部加载量过大、过快而使地基发生剪切破坏。同时尽可能使预压的加载顺序与实际施工混凝土浇筑顺序一致。因为箱梁本身重量较轻，可根据实测的预压结果，对箱梁模板的预拱度作相应的调整。预压方法：用砂袋堆载，重按1.4t/m3计。将梁截面分块，采用当量荷载换算的方法确定加载位置和加载大小。3.2、为了加载后掌握地基和支架的变形情况，需要在预压前先布好沉降观测网，沉降观测点布设在两个层面：一层在箱梁底模板上。上下层2，观测点一一对应在同一垂直线上，测站点在顺桥向分别在西干渠两岸布设，横桥向则在跨中和2个外腹板处布点，从而形成一个立体观测网。3.3、加载前先测出观测网各点的初始数据，接着加上各区一期荷载，加载后立即再观测，得出施加一期荷载后的瞬间沉降；施加二期荷载前再观测，然后施加二期荷载并立即观测，在每加载一级后预压的过程中平均每2小时观测一次，观测工作在随后一直进行。加载后前3d每天观测一次，3d后每2d观测一次，至沉降速度到0.51.0mm/d为止。根据测得数据进行列表，分出各对应情况下的数值并和理论计算进行对照、分析，找出规律，为支架标高即立模标高的调整提供基础资料，并据之进行适当调整，报监理工程师。3.4、卸载同时继续进行观测，卸载完成后记录观测值以便计算支架及地基综合变形，根据观测记录，整理出预压沉降结果，加设支架预拱度，调整碗扣支架上托的标高来控制箱梁底板的预拱高度，检查无误后，即进入下一步工序。3.5、支架预压遵循整体、均匀受力的原则，即预加荷载时整体、均匀、分层进行叠加，严禁从支架一端开始堆高、加载，防止支架偏心受压，造成支架变形甚至支架倒塌的安全事故。4、预压前的检查 4.1、检查支架的各构件联接是否坚固，金属结构有无变形，各焊缝检测是否满足设计规范的要求。 4.2、检查支架的立柱与桥墩间的连接是否牢固。 4.3、照明充足，警示明确。 4.4、完全摸拟浇筑状态进行全面检查，全面检查合格后方能进行试验工作。 4.5、预压前关注当地天气情况，尽量避免在雨雪天气进行预压；并做好应急预案。防止因雨雪造成的超载现象。 4.6、支架周围上下通道及支架顶托是否齐全、完善、规范，要确保夜间施工安全。 4.7、现场施工人员已接受安全教育并通过考核。5、加过程中应注意的问题 5.1、对各个压重荷载必须认真称量、计算和记录，并由专人负责。 5.2、所有压重荷载应提前准备至方便起吊运输的地方。 5.3、在加载过程中，要求详细记录加载时间、吨位及位置，要及时通知测量组做现场跟踪观测。未经观测不能进行下一级荷载。每完成一级加载应暂停一段时间，进行观测，并对支架进行检查，发现异常情况应及时停止加载，及时分析，采取相应措施。 5.4、加载全过程中，要统一组织，统一指挥，要有专业技术人员及负责人在现场协调。 5.5、发现问题，立即停止作业，查明原因后，再行施工。 5.6、加载预压期间，做好防雨准备，严禁雨水侵入加载的砂中，造成荷载加大，带安全隐患。6、卸载方案及注意事项 卸载方案类拟加载方案，只是加载程序的逆过程，卸载过程同样分两个阶段。要均匀依次卸载，防止突然释荷之冲击，并妥善放置重物以免影响正常施工。卸载时每级卸载均观察完成，做好记录后再卸至下一级荷载，测量记录支架的弹性恢复情况。所有测量记录资料要求当天上报试验指导小组，现场发现异常问题要及时汇报。7.支架拆除具体流程如下：箱梁外侧模拆除箱梁内模拆除梁体钢绞线张拉松拆底支架及底部模板拆贝雷片梁及支架清理现场7.1 箱梁模板拆除在混凝土强度达到标准强度的75%后，方可进行箱梁外侧模的拆除，在松开横向拉杆和底托后，整体外侧模靠自重脱落，由卷扬机沿顺桥向方向拉至欲浇下一跨就位。在拆除过程中避免硬敲猛砸，拖拽过程中需保证模板完全脱离梁体，确保梁体的整体外观质量不受破坏。箱梁内模从两端向中间拆除，先将内模支撑拆除，然后将内模竹胶板逐块撬开，拆除内模，拆除完毕后，内模板由顶板预留人洞送出。底部模板在张拉完成后拆除，将落架砂桶内的沙全部排出，使支架承重梁以上部分下落，然后将模竹胶板逐块撬开，逐段拆除。最终拆除支架，方木根据现场实际情况直接栓绳续下。具体见下图1：图1 外侧模拆除拆除要求及注意事项： 内模拆除前将支承拆除； 内模拆除顺序要从两端向中间拆除； 箱梁内模拆除时，若箱内温度超过38c时，需设通风设备（鼓风机、风扇等），适当降低箱内的气温；外侧模拆除要分段从一端拆除。7.2贝雷片拆除i12分配梁的拆除，通过吊车配合拆除，在横桥向一侧，将i12分配梁用手拉葫芦抽出梁体，再由吊车吊放至指定位置。贝雷片梁的拆除前先将中部销扣拆除，再逐段随着拆除进度松开角钢连接件，翼缘板下的贝雷片可直接由吊车吊放，底板下的贝雷片需将贝雷片打倒后用手拉葫芦吊横向拉至吊车能够直接吊放的位置，由吊车将其放置在指定位置。贝雷片梁拆除后进行横向2i63a工字钢拆除。将工字钢用卷扬机或手拉葫芦将工字钢拉出梁体范围，吊车配合将工字钢吊出。具体见下图2：图2 贝雷片拆除拆除要求及注意事项：贝雷片拆除时，横向连接要逐片松开，严禁大面积松开贝雷片梁横向连接； 横向工字钢用手拉葫芦移出梁体范围时，工字钢周围严禁站人； 贝雷片拆除放倒作业时，拉、顶要同时进行，并注意倒落方向不得有人。7.3 支架拆除在上部贝雷片及型钢拆除完毕后，进行顶部支架的拆除。顶部支架拆除时，利用梁体泄水孔及翼缘板预留孔下放钢丝绳，通过手拉葫芦将顶部支架向上提起，逐节拆除中间搭配长度的钢管。待下部钢管拆除完毕后，再缓缓下放顶部钢管至吊车能起吊位置，由吊车将其吊出，运至下一跨就位。具体操作见下图3：图3 支架拆除7.4安全注意事项7.4.1 施工安全注意事项 拆除箱梁内模顶部模板时，严禁大面积松撬，作业人员不得在模板下。 拆除底模板时，人员要配合好，逐块拆除，用绳索向外拉出，严禁抛摔。 模板、拆下的部件要统一外运，不得抛摔在梁体下。 拆除作业时，梁下要设专人防护。 电闸箱要设漏电保护器，施工用电线要布置合理，照明灯要设防护罩。 要设置上下作业通道，通道要有防护栏杆。7.4.2 高空作业安全措施 拆除作业时周边需搭设作业平台，平台上满铺5cm厚脚手板，作业平台周边设1.2m-1.5m高的防护栏杆。传递杆件及其他材料、工具等需在上方作业人员抓紧抓牢并明确告知后，下方人员方可松手以防失落，严禁抛摔杆件。作业人员所使用的小型工具应挂绳，以防脱手坠落。作业人员应随身配戴工具袋，用于零小器件的收用，严禁抛递和随手抛掷任何材料、器具和物品。 凡患有不宜从事高空作业疾病的人(如患有恐高症、颠病、心脏病史的等)，一律禁止上架作业。参加高空作业的人员班前严禁饮酒。所有进入施工现场的人员必须配戴安全帽，高空临空作业人员配置安全带。组架人员服装衣扣需全部扣好，应避免穿宽松肥大的服装，严禁赤脚和穿拖鞋。高温天气要做好避暑工作。作业人员如有身体不适应立即下架。 传递和安装杆件时，要尽量创造安全的作业条件，在操作时要站稳把牢，谨防失衡。作业人员应全神贯注，并适时下架休息，避免发生疲劳作业。需要多人配合的操作作业绝不允许一人冒险作业，多人配合作业时需相互呼应，协调一致。脚手板要绑扎牢靠，严禁出现探头板，脚手板上不得出现露尖的铁钉。 不得在支架上堆放过多材料、工具，避免拥挤作业。 拆除杆件时，要相互告知，协调作业，已松开连接的杆件要及时拆除移走，避免发生误扶误靠。 夜间高空作业施工要有足够的照明设备。五级以上大风应停止高空作业和吊装作业。7.4.3吊车施工注意事项 起重吊装的指挥人员必须持证上岗，作业时应与操作人员密切配合，执行规定的指挥信号。操作人员应按照指挥人员的信号进行作业，当信号不清或错误时，操作人员可拒绝执行。 起重机行工作的场地应保持平坦坚实，并应与沟渠、基坑保持安全距离。 作业前，应全部伸出支腿，并在撑脚板下垫方木。支腿有定位销的必须插上，义盘为弹性悬挂的起重机，放支腿前应先收紧稳定器。 作业中严禁扳动支腿操纵阀。调整支腿必须在无载荷时进行，并将起重臂转至正前或正后方可再行调整。应根据所吊重物的重量和提升高度，调整起重臂长度和仰角，并应估计吊索和重物本身的高度，留出适当的空间。 汽车式起重机起吊作业时，汽车驾驶室内不得有人，重物不得超越驾驶室上方且不得在车的前方起吊。 重物在空中需要较长时间停留时，应将起升卷筒制动锁住，操作人员不得离开操纵室。 起重机作业时，起重臂和重物下方严禁有人停留、工作或通过。重物吊运时，严禁从人上方通过。严禁用起重机载运人员。 严禁起吊重物长时间悬挂在空中，作业中遇突发故障，应采取措施将重物降落到安全地方，并关闭发动机或切断电源后进行检修，在突然停电时，应立即把所有的控制器拨到零位，断开电源总开关，并采取措施使重物降到地面。 在露天有六级及以上大风或大雨、大雪、大雾等恶劣天气时，应停止起吊装作业。雨雪过后作业前，应先试吊，确认制动器灵敏可靠后方可进行作业。四、支架计算书345m 主跨现浇等截面箱梁采用钢管桩贝雷梁珩架施工施工程序：钢管桩基础施工 搭设贝雷梁珩架支撑架搭设 支撑架预压 安装模板 钢筋绑扎 灌注混凝土 养护 拆除模板、脚手架、贝雷梁珩架、钢管桩一、主跨现浇箱梁支架搭设方案及计算概要主跨现浇箱梁支架采用贝雷桁架结合碗扣支架相结合的方法进行搭设，底部采用5308mm螺旋钢管作基础，其布设型式详见：西干渠大桥主跨现浇箱梁侧面图及西干渠大桥主跨现浇箱梁立面图1、5308mm螺旋钢管顺桥向按10m+20.5m+10m三跨布置布置，共4排；横桥向按6m+6m两跨布置，共3排；上设双拼i63a工字钢做横梁。在i32a工字钢上布置贝雷梁； 2、贝雷梁按两侧布置各1片加强型贝雷梁，中间按每45cm布置一道双加强型拼贝雷梁，中间用45cm的支撑架进行联接；在贝雷梁上每60cm布设一道i12工字钢作为支架的底座； 3、碗扣支架按60cm90cm的步距布置，大横杆按1.5m的步距布置；上下各设置顶托、底托（用于调节模板的高程）；顶托上设10cm10cm的木方，木方上设模板。 4、对四湖西干渠现浇箱梁满堂式碗扣支架和钢管桩立柱贝雷桁架支架进行计算复核，复核工作的主要内容包括：支架构件的强度、刚度及稳定性，贝雷桁架的强度、刚度，临时墩钢管桩的承载能力等。2 、计算依据1、潜江至石首高速公路潜江至石首段两阶段施工图设计湖北省交通规划设计院，2013年6月。3 、计算规范及参考书箱1、钢木结构设计规范（gb 50005-2003）；2、公路桥涵施工技术规范（jtj0412000）3、路桥施工计算手册，人民交通出版社，2005年3月4、桥梁施工工程师手册（第二版），人民交通出版社，2003年6月5、装配式公路钢桥（第一版），人民交通出版社，2002年3月。4.1 计算荷载取值 现浇段钢筋混凝土重：根据上部结构的断面形式，假定悬臂、腹板、顶底板下的支架分别承担各自范围内的混凝土重量，钢筋砼容重取26kn/m3； 现浇段模板重取1.5kn/m2； 施工人员及设备荷载，均布荷载取2.5kn/m2； 倾倒混凝土和振捣砼荷载按2.0 kn/m2计； 支架顶方木的容重按7.5kn/m3考虑。 安全系数取1.34.2 恒载计算： 4.2.1、钢筋混凝土自重：4.2.1.1 翼板钢筋混凝土自重：1.1319m2245m26kn/m3=2648.646kn4.2.1.2 腹板钢筋混凝土自重：（1298.63-1.1319m2245m）26kn/m3=8605.887kn（翼板混凝土方量cad实测）4.2.2 支架顶方木自重：15道45m/道0.1m0.1m7.5kn/m3=5.06kn4.2.3 钢管及顶、底托自重：(69.326m/道51道+22145m)0.03841kn/m+10710.06kn2=336.918kn（33.831m/道cad实测）4.2.4 12工字钢自重：51道13m0.142kn=94.146kn4.2.5 贝雷梁自重：480片3.5kn/片=1680kn4.2.6 双拼i63a工字钢自重：24道13m/道1.22kn/m=122.88kn4.3钢管支架验算(以最不利位置：腹板的位置进行验算)：4.3.1 小横杆计算钢管立柱的纵向间距为0.9m,横向间距为0.6m,因此小横杆的计算跨径l=0.6m,在0.6m0.9m内混凝土的重量为(忽略模板自重)：g1=8605.887kn（775）=16.39kn横桥向作用在小横杆的均布荷载为： g=1.3(g1+22.00.9)=25.987kn.m弯曲强度=gl2/10w=25.9876002/(105.078103)=184.232mpa=205 mpa满足要求。抗弯刚度f=ql4/150ei=25.9876004/(1502.11051.215105)=0.88mm3mm满足要求。4.3.2大横杆计算立杆横向间距为0.9m,因此大横杆的计算跨径l=0.9m,现按三跨连续梁进行计算，由小横杆传递出的集中力f=25.9870.6=15.592kn，则：mmax=0.2615.592kn0.9=3.649kn.m弯曲强度= mmax/m=3.649106/(5.078103)=715.59mpa不能满足要求需架设立杆。挠度f=1.883155929002/(1002.11051.215105)=9.32110-3mm3mm满足要求。4.3.3、立杆计算立杆承受大横杆传递来的荷载，因此n=15.592kn，由于大横杆的步距为1.5m,长细比=1500/15.78=95,查钢结构设计规范附录三，得=0.552，那么有；n= a=0.552489215=58.03kn由于n n，满足要求。4.41腹板的位置贝雷梁内力验算：(以最大跨径20.5m按简支梁进行验算)贝雷梁所承受的恒载：8605.887kn+5.06kn+336.918kn +140.296kn=9088.161knq=1.39088.161kn /45m=262.547kn/mmmax=ql2/8=262.54720.52/8=13791.922kn.m= mmax/m=13791.922kn.m/(15398.37)=127.954mpa=215 mpaf=5ql4/384ei=5262.547205004/(73842.11051154868.8104)=35.564mml/400=51.25mm满足要求。4.4.2翼板的位置贝雷梁内力验算：(以最大跨径20.5m按简支梁进行验算)贝雷梁所承受的恒载：2648.646kn +5.06kn+336.918kn +140.296kn=3130.92knq=1.33130.92kn /45m=90.449kn/mmmax=ql2/8=90.449102/8=1130.613kn.m= mmax/m=1130.613kn.m/(3578.54)=78.99mpa=215 mpa满足要求。f=5ql4/384ei=590.44910004/(33842.1105250497.2104)=5.610-4mml/400=25mm满足要求。4.5 i63a 双拼工字钢验算：（按四跨等跨连续梁计算）恒载：2648.646kn+8605.887kn+5.06kn+336.918kn +140.296kn+1680kn=13416.807knq=1.313416.807kn /12.75m=1458.362kn/mm1中=0.077ql2=0.0771458.362kn/m32=1010.645kn.mm2中=0.036ql2=0.0361458.362kn/m32=472.509 kn.m1中= mmax/w=1010.645.m /(29812)=169.5147mpa=180 mpa满足要求。2中= mmax/w=472.509kn.m /(29812)=79.253mpa=180 mpa满足要求。f1中=0.632ql4/100ei=0.6321458.362kn/m30004/(1002.110593920104)=3.8mml/400=7.5mm，满足要求。f2中=0.186ql4/100ei=0.1861458.362kn/m30004/(1002.110593920104)=1.11mml/400=7.5mm，满足要求。4.6 钢管桩验算4.6.1 钢管桩内力验算恒载：p=:2648.646kn+8605.887kn+5.06kn+336.918kn +140.296kn+1680kn+122.88kn=13539.687knq=1.313539.687kn/45=391.147kn/mq=391.147kn/m20.5m=8018.514kn该段右10根钢管桩，则每根钢管桩的受力应为：8018.514kn/10=801.851kn按最不利的情况下支b右进行计算:=n/a=801.851kn /131.193cm2=61.12mpa180mpa满足要求。4.6.2钢管桩入土深度计算4.7、钢管桩入土深度验算：根据公路桥涵地基与基础设计规范jtj024-85第4.3.2条p=式中：p-单桩轴向受压允许承载力=801.851kn1.25=1002.269knu周长=3.140.53+3.140.514=3.278m2影响系数，对于锤击沉桩，=1.0极限侧磨阻力a-截面积 0.312m2 桩尖承载力 1000kpa 开口桩桩尖承载力影响系数1.0l钢管桩入土深度计算以k43+835处xk080孔为例计算：地质情况为素填土：地层厚度3.2m 粉质粘土：地层厚度5.5 m、极限侧磨阻力45kpa淤泥质土：地层厚度2.2 m、极限侧磨阻力30kpa粉质粘土：地层厚度4.4 m、极限侧磨阻力50kpa粉土：地层厚度2.5m、极限侧磨阻力50kpa细砂：地层厚度11.2m、极限侧磨阻力45kpa1002.269=1/23.278(5.545+2.230+4.450+l50)+0.312m210000.6l=0.793m钢管桩入土深度l=3.2+5.5+2.2+4.4+0.793=16.093m第四章、危险性较大工和特点分析第一节、重大危险源风险分析及应对措施为在安全管理的“持久战”取得好成绩，项目部进场后立即组织了由项目经理、总工、工程部、安监部、质检部以及施工站现场技术人员组成的项目安全评价小组负责危险源辨识、安全评价专项工作。小组通过危险源辨识、评价专题会议，总结公司各个分公司安全管理人员管理经验的前提下，结合历来高速公路项目建设存在的安全问题，从项目实际情况情况出发，讨论、划分危险源单元（分部分项工程），进行主要危险源（因素）识别，在分析设计图纸和现场考察后，对项目各危险源单元在施工过程中潜在的各方面、类别危险源（因素）进行辨识、评价。一、一般危险源辩识序号辨识部位及内容潜在危险危害因素可能导致的事故拟采用的措施1高空作业没戴安全帽进行高空作业高处坠落执行操作规程2高空作业高空作业没安全标志高处坠落执行操作规程3高空作业高空作业没系安全带高处坠落执行操作规程4高空作业安全带没挂在牢固的物件上高处坠落执行操作规程5高空作业在一个物件上拴挂几根安全带或一根安全带上拴几个人高处坠落执行操作规程6高空作业临时作业平台没设防护围栏高处坠落执行操作规程7高空作业悬空作业没有可靠的安全网高处坠落执行操作规程8钢筋工程钢筋加工施焊在雨中进行漏电击伤执行操作规程9钢筋工程钢筋加工对焊没设防护罩和围屏飞溅烫伤执行操作规程10钢筋工程钢筋施焊人员没穿戴防护用品作业烧伤执行操作规程二、重大危险源辩识作业/活动/设施/场所重大危险源可能导致的事故控制措施备注支架搭设施工方案缺乏或不符合要求高处坠落等a、ba、e脚手架基础不能保证架体的荷载架体倒坍，高处坠落等b、c脚手架荷载超载或预压堆放不均匀架体倒坍，倾斜等d架体不按规定安装、与建筑物拉结架体倾倒等d作业人员不配戴或不正确配戴安全防护用具高处坠落等b、c整体提升脚手架无防坠装置或防坠装置不起作用机械伤害b、d三宝、四口及临边防护作业人员不配戴或不正确配戴安全防护用具物体打击等c、da防护栏杆、安全网高处坠落b、d施工安全出入口、预留洞口、防护通道口物体打击、高处坠落等b、d模板工程施工方案缺乏或不符合要求倒坍、物体打击等da、e无针对混疑土输送的安全措施机械伤害等b、d混凝土模板支撑系统不符合要求模板塌，物体打击等b、d模板作业无可靠立足点高处坠落等d模板拆除前未经拆模申请批准坍塌、物体打击等b、c模板上施工荷载超过规定或堆放不均匀坍塌、物体打击等d拆模时，周边未设置警戒标志及专人看管模板塌b、d高处作业高处作业的安全防护措施不符合要求高处坠落ca、e安全网防护或材质不符合要求高处坠落、物体打击等d临边防护措施缺陷高处坠落等d高处作业人员违章作业高处坠落等c、d作业平台不符合要求高处坠落等b、d临时用电操作机械人员没有配戴绝缘手套或绝缘鞋触电等c、da、e电缆任意拖拉，随意绑在钢筋上触电等c、d电线电缆老化、破皮未包扎触电等d不符合“三级配电二级保护”要求导致防护不足触电等d变压器超负荷运转触电等a、ba、e起重吊装作业起重吊装作业方案不符合要求机械伤害等a钢丝绳与索具不符合要求物体打击等d路面地耐力或铺垫措施不符合要求设备倾翻等b、d违章指挥、违章操作机械伤害等c起重吊装超载作业机械伤害等c吊车与架空线路间隔小于安全距离且无防护措施触电c、d吊装时构件堆放不符合要求构件倾倒、物体打击等d小型机具机械传动部位无防护罩机械伤害等da圆盘锯无防护罩及安全挡板机械伤害等b、d保护接零或电源线配备不符合要求触电等b、d作业人员个体防护不符合要求触电等c、d手持砂轮机无防护罩机械伤害等b、d电焊机的龙头线外皮绝缘老化、走线不符合安全要求，焊钳破损严重、线截面积偏小触电b、d控制措施包括：a、制定目标、指标和管理方案；b、执行运行控制程序；c、教育与培训；d、监督检查；e、制定应急预案。第二节、重大危险源因素分析1、高处坠落通过分析，导致高处作业人员坠落有二种方式：一种是导致伤者高处坠落原因不是由于物质不稳定而引起，而是伤者本人身体失稳造成坠落称为直接高处坠落，另一种是由于物质变形、移位、打击使身体失稳而导致坠落。直接高处坠落形式 行走中被障碍物所绊而失足。在支架上攀爬失手而坠落。在顶面模板上行走时脚步不稳（如打滑、踩空）身体失控坠落。跨越未封闭或封闭不严孔洞、沟槽、井坑而失足坠落。在孔洞附近施工，场地不平整，人在移动过程中被绊而失身坠落。直接高空坠落原因高处作业思想不集中或开玩笑、追逐、嬉闹。酒后进行登高作业。因睡眠、休息不足而精神不振。现场孔洞及高处边缘缺乏栏杆或盖板。高处作业不戴工具袋手抓物件而失足坠落。高处作业不扎安全带。间接高空坠落表现方式 踩中易滚动或不稳定物件而坠落。操作中用力过猛或猛拉猛甩不受力物件。脚手架上的脚手板、架子管因变形、断裂而失稳导致人员坠落。工作中梯子折断或倾倒下导致人员坠落。踩塌轻型面板而导致人员坠落。触电、物件打击或其他方式导致人员坠落。间接高空坠落原因 高处作业地点无护栏。通道上摆放过多物品。操作人员操作不当。2、模板、支架施工存在的主要危害因素、地基承载力不足和不均匀沉降，致使支架弯曲变形甚至垮塌，现浇箱梁模板因失去支撑体系而跑模、倾倒，导致坍塌事故。、模板、支架的强度、刚度和稳定性不足，导致模板、支架体系垮塌。、模板安装时支撑不牢固造成倾倒伤害。、模板、支架拆除时混凝土强度不足，导致结构物坍塌事故、掩埋、砸伤作业人员。、模板、支架安装、拆除时高处坠落。、支架违章超载堆放材料，导致支架垮塌。3、起重吊装作业存在的主要危害因素、起重吊装没有安全专项施工方案。、作业人员没有培训及持证上岗。、钢丝绳、钢丝绳夹具及吊钩使用使用不符合要求，造成起重伤害、起重机械倾覆事故。、作业前没有进行机械、设备、施工环境检查。、地基承载力不够，造成起重机械倾覆事故。、强风天气作业。、细长多根物件吊装。、没有专业起重指挥。、外电架空线路旁作业安全距离不足，导致触电及大面积停电事故。4、钢筋施工存在的主要危害因素、钢筋加工机械引起机械伤害和触电。、钢筋冷拉作业时钢筋末端甩动和弹起伤人。、焊接作业时引燃可燃物。、闪光焊时强光伤眼和电弧焊弧光伤眼。、高处作业时攀爬钢筋骨架。5、混凝土施工存在的主要危害因素、混凝土搅拌运输机械操作不当引起伤害。、振捣机械用电不当引起触电。、混凝土施工高处作业引发坠落。、混凝土洒水养生误将水喷到电线或电气设备上引发触电。、砼工未佩戴劳动防护用品，受到水泥腐蚀的伤害。从人、机、料、方法、环境等因素综合分析，识别确认有以下可能造成人员伤害、财产损失的重大危险源为：、机械伤害、物体打击伤害、高空坠落伤害、支架坍塌伤害、起重伤害、触电伤害、车辆伤害、火灾第三节、应对措施一、危险源的综合预防、控制措施、对重大危险要采取“两个控制”，即前期控制，施工过程控制。前期控制：工程开工前在编制施工组织设计或专项施工方案时，针对工程的各种危险源，制定出防控措施。施工过程控制：在工程施工过程中，严格按照各项操作规程和专项安全施工方案施工和监督检查，认真落实整改。、加强安全生产的综合管理。认真落实各级安全生产责任制，建立健全各项管理制度，杜绝一切人为事故的发生。加强对员工队伍人员的安全教育，提高作业人员素质和安全生产自我保护意识。增强各级管理人员安全责任意识，加强安全专业知识培训。严格加强各种危险源预防管理工作，结合工程特点，针对确认的危险源实施相应的预防控制措施。、切实加强安全交底制度的落实交底必须在施工作业前进行，任何项目在没有交底前不准施工作业。交底工作一般在施工现场项目部实施。交底必须履