盾构法施工的环境保护技术.pdf

第 ll 0 0 0 曩 llll0 0 0 一 0 0 _ 蕾 0 il 0 _ lil l l l 0 0 黎 跨 盾构法胞工酌环境保护技 王如路 刘建航 廖少明 ( 1 上海申通地铁集团有限公司， 2 0 1 1 0 3 ， 上海； 2 同济大学岩土及地下工程教育部 重点实验室， 2 0 0 0 9 2 ， 上海第一作者， 教授级高级工程师) 摘要结合上海近年来在城市软土密集区盾构穿越施工 的实践 ， 对盾构穿越危 险房 屋、 上 方及下 方穿越运 营地 铁 的 施工风 险， 以及 变形控制标准 与预 测分析方 法、 土压力 、 注浆 等关键施工工序及参 数的控制 细节进行 了阐述 和 总结。 明 确提出： 严格的地层损失率限制标准及强有力的监控手段， 是化解盾构施工中各种风险的根本； 针对特殊地质及环境条 件下的盾构设备选型及相关工艺水平的改进与提高， 是控制 风 险的决定性条件。 关键词 盾构法；软土 ；变形预 测；环境保护 中图分 类号u 4 5 5 4 3 ； t u 4 4 7 env i r o nme n t pr o t e c t i on te c h no l o g y o f s hi l e d tun ne l i n g w a n g ru l u ，li u j i a n h a n g ，li a o s h a o mi n g ab s t r a c t t h e e n v i r o n m e n t p r o t e c t i o n me as u r e s a d o p t e d i n s h i e l d t u n n e l i n g c r o s s i n g t h e b u i l d i n g ， c r o s s i n g a b o v e t h e t u n n e l a n d b e l o w t h e t u n n e l p r o j ect s a r e d i s c u s s ed r e s p e c t i v e l y th e g r o u nd mo v e me n t p r e di c t i o n， c on t r ol o f s hi e l d e a r t h p r e s s ur e， t h e d r i v i n g s p e e d a n d g r o u t i n g u n d e r t h e a b o v e co n d i t i o n s a r e s u mma r i z e d i n d e t a i l b a s ed o n c o ns t r u c t i o n p r a c t i c e s i n s h a n g h a i th i s p a pe r p r o p o s e s t h a t s t r i n g e n t s t i p u l a t i o n s o n c o n t r o l l i n g t h e g r o u n d v o l u me l o s s r a t i o a n d o n s t r e n g h e n e d mo n i t o r i n g me asu r es a r e n e c e s s a r y a n d s u b s t a n t i a l f o r e l i mi n a t i ng r e du c i n g t he p ot e nt i a l c o ns t ru c t i o n r i s k s i t i s u r g e n t l y d e c i s i v e t o i mp r o v e t h e p e r f o r ma n c e o f s h i e l d ma c h i n e a n d t o ma k e i t mo r e a d a p t a b l e t o c o u n t e r a c t i n g t h e c o mp l i c a t i o n s a n d d i f f i c u l t i es o f g e o l o g i c a l e n v i r o n me n t ke y wo r d s s h i e l d d r i v i n g me t h o d；s o f t g r o u n d ；s e t t l e me n t p r e d i c t i o n；e n v i r o n me n t p r o t e c t i o n f i r s t - a u t h o r s a d d r e s s s h a n g h a i s h e nt o n g m e t r o co n s t r u c t i o n gr ou p， 201 1 0 3， s ha ng hai ， chi na 1 盾构 法隧道发展概 况 上海轨道交通线路的地下隧道大部分采用盾构 法施工 。与此 同时， 上海 的黄浦江越江隧道绝大多 数也采用盾构法修建。盾构法隧道工程技术正是适 应了这种社会需要， 有 了快速发展 ， 并取得预期工程 效果 ， 显示 出盾构法施工的高速 、 安全 、 减小对地面 干扰等优点 。但在建筑密集、 地质松软 的上海等城 市中， 盾构法施工也遇到了控制地层位移 、 保护周围 环境的难题 ， 而盾构法施工技术也在不断解决这些 难题中得到发展。尽快总结和不断完善这方面的经 验 ， 成为 目前盾构法施工领域 中的重要课题。 滨海相软弱地层分为饱和含水流塑或软塑黏性 土， 其含水量高、 压缩性高、 灵敏度高、 强度低 ， 受扰动 后沉降大且稳定时间长。为应对在此类地层中采用盾 构法施工的困难 ， 国内外已采用了先进的土压平衡盾 构机和泥水平衡盾构机。世界上发达国家已用先进的 盾构和施工方法 ， 将盾构施工扰动地层而产生的地层 损失率控制到 0 5 。上海盾构施工在一般施工条件 下已把地层损失率控nna , 于 1 。随着上海地铁网 络化建设的发展， 盾构近距离或超近距离穿越已运营 的地铁隧道和居民建筑的案例 日益增加 ， 施工风险很 大。为在复杂困难 的环境和地质条件下， 控制施工风 险， 确保运营地铁隧道的安全运行 ， 确保对沉降很敏感 的居民建筑的安全 ， 盾构法施工监控采取了特别的措 施， 把地层损失率控制到 0 1 0 5 。由于地层损 失率控制到相当高的水平， 化解了各种施工风险， 达到 了保护周围环境的要求。 自2 0世纪 6 ( ) 年代 以来 ， 国内外许多专家学者 对盾构法施工地层移动的预测和治理进行了大量研 究 。有关盾构法地层变形已有研究成果的基本情况 是： p e c k ( 1 9 6 4年) 利用系统学的原理 和方法提 出的地层损失概念 ， 以及在均质软土地层 中盾构施 工引起地面沉降槽 的沉降分布曲线公式 ， 已被工程 界所普遍接受 ， 并成为在软弱均匀地层中研究盾构 施工控制地层位移的重要借鉴。 很多专家学者 采用二维和三维有限元法或边界元法模拟盾构施工 引起的土体位移 ， 并考虑土体结构为弹性、 弹塑性 、 黏弹性的计算分析方法 ， 在合理选择土质参数、 设定 2 7 0|_渣 市 iq!i i交 通 鼹 l l 0 0 0 。 l l l _ 。 _ l ll 0 盾构施工工况和地层损失率的条件下都已成为研究 工程问题的有效手段 ， 解决复杂工程问题时数值模 拟已显现出其有效性l 4 i 5 。 土性微扰动试验、 离心机模型试验 ， 以及现场高精度地层位移和房屋 建筑动态变化的量测手段 ， 已在盾构施工地层变形 的研究和工程应用 中发挥重要作用。 2 盾构法施工对周 围环境影响的预测 为保证盾构法施工时周 围环境的安全， 应在一 定的地层损失率和施工参数 的施工条件下， 对盾构 施工引起的周围建( 构) 筑物变形进行理论结合经验 的预测分析 ， 以使建( 构) 筑物的变形控制在安全的 范围内。为此 ， 借鉴国内外相关的研究成果 ， 结合上 海盾构隧道工程的实践经验 ， 对盾构超近距离穿越 危旧居民楼和运营地铁时有较高难度的环境保护问 题进行了预测研究和工程实践。 2 1 对穿越危旧居民楼的沉降预测 2 1 1 预 测分析提 出监控要 求 首先查清盾构穿越时与房屋相对位置、 房屋原 有倾斜度 ， 房屋周围上水、 煤气管道， 以及地质条件 等盾 构穿 越 的具 体 环境 条件。模 拟具 体环 境见 图 1 。 ( a )隧道与倾斜房屋相对位置 2 8 ( b )横 向地质剖面图 图 1 倾斜房屋周 围环境图 采用三维弹塑性 有限元建模 ( 见图 2 ) ， 预测计 算出在盾构穿越 阶段地层损失率为 0 1 、 0 3 、 0 5 及 1 ( ) 的条件下房屋最大沉降点的施工沉 降值及其倾斜度 ( 见图 3 ) 。又对房屋现状进行了评 估 ， 得出房屋 墙体倒塌 的极 限倾斜度安全余 量为 0 7 。根据预测分析 ， 提出了盾构穿越阶段施工监 测要求 ： 地层损失率0 5 ； 房屋最大沉降点的施 工沉降值1 0 fi l m； 承重墙倾斜率( ) 0 7 。按此 要求在盾构穿越房屋施工 中进行 了精心监控 ， 穿越 阶段房屋沉降预测与实测基本相符( 见图 4 ) 。 图 2 计算模 型网格划分 l 5 2 0 2 5 3 0 l o一2 5 2 o一1 51 0- 5 0 穿越阶段倾斜率， = 0 摹 、 穿越后固结沉 降5 个 x 、 的实侧倾斜率1 = 0 1 4 三维有限元预测穿越 ) 阶 段 倾 斜 率 ，= 0 0 7 l 0 1 一 1 ： o 5 3 0 匠 1 t _l o 一 穿越阶段实测数据 一 4 0 一 穿越后固结沉 降5 个月实测数据 房屋倾斜前倾斜率 一 房屋倾倒前倾斜率安全余量 一 n 安全余量1 = 0 3 图3 不同地层损失引起的地表沉降横向分布 图4 地层损失率为0 5 时计算值与实测对比 2 1 2 预测分析正面压力与房屋沉降的关系 盾构穿越房屋之前预计到穿越过程中正面压力 的复杂变化， 于是 ， 采用三维有限元模拟了盾构正面 附加压力与房屋沉降变化的相关性r4 。从模拟计算 结果得知 ： 当正面压力高于静止压力的附加压力为 0 0 4 mp a 时 ， 可 以取得房屋 沉降较小而管线隆起 也较小的效果 ( 见图 5 ) 。 第 0 0 叠 0 叠 0 曩 。 lll_0 。 0 0 0 _ 。 lll l 0 0 l _ 蟹 !窃 一 3 o一 2 5 2 01 5 1 o 一 5 o 5 1 o l s 2 0 2 5 3 o 到隧道 中心 的水平距离 m 图 5 不同正面压力引起的房屋沉降 m pa 2 1 3 预测分析注浆孔位与房屋沉降的关系 在房屋下面 自隧道内向外围地层进行补强注浆 前 ， 为选择有效的注浆孔位 ， 进行了平面有限元模拟 计算_ 3 。计算结果明确地显示出隧道原设 的 1 5个 注浆孔只有 2 个注浆孔可 以用于减小房屋沉降且又 防止管线过大隆起( 见 图 6 ) 。 ( a ) 打管长度示意图 各注浆孔引起地表 变形曲线 - 3 5 3 0 2 5 2 0 -1 5 一l 0 5 0 5 l 0 1 5 2 o 2 5 3 0 35 到 隧道 中心 的水平距离 m f b ) 孔 号注浆效果 图 图 6 各 个孔 号打管长度及 注浆 效果 从数值模拟的结果可 以得出： 1 、 2号孔注浆会 引起房屋大幅度沉降， 煤气管线也大幅度抬升 ； 3号 孔注浆扰动反而会引起房屋 的小 幅度沉降， 而煤气 管线也小幅度沉降 ； 4 、 5号孔注浆会使房屋 抬升 ， 同 时对煤气管线无大 的影响； 6号孔注浆会 引起房屋 与煤气管线 的沉降。根据数值模 拟结果 ， 4 、 5号孔 注浆效果最好 ， 1 、 2 、 3 、 6号孔均不宜采用 。 虽然计算结果是定性的， 但实践结果说明预测 计算解决 了孔位及注浆深度等重要注浆施工参数的 设 定 问题 。 2 2 对上方穿越运营地铁隧道的上隆预测 2 2 1 预 测 隧道上 隆 ， 提 出施 工要 求 根据上海的隧道工程经验 ， 隧道上方卸载会引 起下方隧道骤然隆起 。在上海轨道交通 8 号线盾构 穿越正运营地铁隧道 2号线施工之前 ， 为评估工程 风险， 提出盾构施工要求， 采用连续介质有限元对隧 道上隆进行了模拟计算 。其计算模型示意如图 7 。 计算中将土体视为弹塑性体， 采用 dr u c k e r p r a g e r 屈服准则和表 1 所示的土层计算参数 。 g i既有轨道交通2 号线 图 7 计算示 意图 表 i 土层计算参数 杂填土 淤泥质粉质黏土 淤泥质黏土 】粉质黏土 地层 变形模量 k p a泊松比 粘聚力 k p a 内摩擦角 ( 。 ) 对地铁隧道 的弹性模量 e， 则按以往计算经验 考虑抗弯刚度等效而取值 为 3 5 5 x 1 0 。 k p a 。计算 分析按两种极 限情况 ： 一种 是考虑 地层 损失率 为 1 ， 相应 的开挖地层应力释放系数 为 0 3 ； 另一 种是考虑地层损失率接近于零 ， 相应的开挖应力释 放系数为零 。按 =0 3 和 =0的两种极限情况 ， 计算 出下方运营地铁隧道隆起值分别为 3 9 mm和 2 1 mm。考虑上下线两次盾构穿越所引起的隧道 隆起的叠加效应 ， 为确保盾构穿越过程 中运营地铁 隧道的绝对安全 ， 设定盾构施工地层损失率 的控制 值为 0 5 ； 还考虑 到地质条件与施 工条件 的复杂 性， 对影响隧道隆起的因素进行了敏感性分析 ， 提出 了在盾构施工的隧道内施加一定压载等防范对策。 9 o 5 0 5 o 5 o 5 0 5 o 2 o l i il u 匠崮 髓 币 鞣 童 交 圈 ；翼0 _ 0 0 0 0 0 ：0 0 ll l l 0 0 0l _0 0 2 2 2买施 效 果 由于按照地层损失率( ) 5 的要求 ， 通过地表 沉降监测反馈 ， 调整优化了施工参数 ， 使单线盾构穿 越所引起的隧道隆起 值为 3 1 mf f i ， 与预测 比较吻 合 。最后双线盾构穿越所引起的总隧道隆起量稍大 于两次单线穿越引起隧道隆起 的叠加值 ( 如图 8 ) 。 这可能是由于第二次穿越是在第一次穿越 已扰动的 地层中掘进。为稳定并减少运营地铁隧道的隆起 量， 在盾构施工隧道中， 在穿越段 2 0 m 的范围内施 加了每米 2 5 t 的钢砂压载 ， 其预测比较切合实际。 实测地面沉 降3 5 mm l 。 z 一 一 一 南 京 路 过 衡 通 道 1 n g 实 铡 2 号 线 隧 道 ( 行 ) 隆 起 曲 线 -、 、 8 号 线 盾 一 、 、 _ _ n 籼 兰 一 一 个隧道 的隆起 图 8 8 号线盾构隧道穿越 2号线 引起隧道上隆示 意图 2 3 盾构下方穿越运营地铁隧道的沉降预测 2 3 1 预测分析得 出监测要求 为确保运营地铁安全运行， 盾构穿越必须达到 的标准是 ： 运营隧道内两轨道高差42 mm， 运营隧 道水平与竖向纵向最大位移5 mm。 上海已有和在建的盾构穿越运营地铁隧道的工 程大多情况是 ： 运营地铁隧道处于高压缩性、 高灵敏 度的黏性土层 中， 盾构与穿越上方隧道之间的净距 仅为 1 2 m。为根据隧道控制变形 的要求， 提示对 盾构穿越的施工要求 ， 曾分别采用三维有限元法及 p e c k公式法 ， 对不同地层损失率的盾构施工对运营 地铁隧道的影响进行 了计算分析。经将计算结果与 实测隧道沉降槽面积对比， 发现同样的隧道沉降值 用 p e c k公式计算 的地层损失率偏 小； 而数值模 拟 法计算的地层损失率偏大 ， 而用 p e c k公式相对 与 实测接近。故为安全计 ， 凡盾构穿越运营地铁隧道 时均按 p e c k公式法预测允许 的地层损失率。根据 盾构直穿地铁运营隧道的相对位置不考虑 隧道刚 度 ， 用 p e c k公式求 出隧道底边纵 向最大沉 降为 5 1,2 q m 的沉降槽面积以此作为盾构施工允许的地层损 失率 ， 并据此算出相应的允许地表沉 降量( 见 图 9 ) 。 以此作为在盾构穿越 隧道前 的试验段施工监控标 准， 从中取得进入隧道前的初步优化施工参数 ； 再根 据隧道内电子水平尺 的监测反馈调整正面土压力， 微调区域施工参数， 确保隧道绝对安全。已有盾构 n 穿越运营地铁隧道均依照此法得到成功 。 图 9 盾构下穿越运营地铁沉降预测 2 3 2预测 正面土压 力变化 为预计盾构穿越运营地铁隧道的正面土压力变 化趋势 ， 进行了正面土压力的理论计算 2 。计算 中 考虑到上部隧道的挖土卸载效应和隧道对上部土体 具有弹性地基梁 的架越作用 ， 得出了盾构穿越上方 隧道时段预测 正面 土压力下 降变化 曲线如 图 1 o 所示 。 曼 r 出 琳 2 5 2 4 2 3 2 2 2 l 2 o 1 9 1 8 1 7 1 6 1 5 图 1 0 轨道交通 4号线穿 2号线正面土压力计算 3 盾构施工监测 为安全地近距离穿越运营地铁隧道及居民建筑 等建筑设施 ， 要提高监测的自动化水平 ， 要提高对引 起地层损失的各种施工因素进行全方位 、 全过程控 制的理念 ， 要全面综合地不断调整优化施工参数。 3 1 监测 要求 首先要按盾构施工对周 围环境影响的预测结 果， 按照保护对象允许变形量及盾构施工允许地层 损失率， 确定监测的精度和频率； 对环境保护要求高 的盾构施工， 要求采用 自动化监测手段 ， 以实时收集 和传输监测数据 ， 适时准确地调整优化施工参数， 有 效控制地层损失。 3 1 1 穿越运营地铁 隧道的监测 盾构近距离穿越运营地铁隧道 ， 对环境安全监 控提出了最高要求 。为确保地铁运行 的绝对安全 ， 采用 自动监测手段 ： 在紧贴运营隧道的道床中间， 安 第 期 0 0 曩 0 0 毒 套 0 誊 曩 墨 0 巷 誊 誊 蟹 装可靠稳 固的高精度 ( 0 1 ram) 可遥控测读 且能持 续监测的电子水平尺 ， 可使现场监控根据电子计算 机每 5 mi n一报 的连续监测数据 ， 适时准确地调整 正面压力以及注浆流量和压力等对运营隧道隆沉非 常敏感的施工参数 ， 确保运营地铁隧道的变形量控 制在 3 mm( 相对允许变形值 的 2 3 ) 警戒值 的限 度内。地铁隧道的轴线水平位移则采用高精度电子 水准仪在夜间列车停运时监测。实测表明水平位移 量很小， 故凭电子水平尺的监控已可确保地铁安全。 3 1 2穿越居民建筑的监测 穿越居 民建筑监控 中往往要同时对房屋及其周 围上水 、 煤气 、 管线进行沉降及不均匀沉降监测。根 据技术条件采用 高精度 电子水准仪 的人工监测 手 段， 使监测精度达到0 2 0 3 mi l l 。在穿越房屋过 程中为适应调整施工参数的需要 ， 一般要求监测频 率为每小时一次 ； 监测数据多变时 ， 就要求测量人员 和仪器保持不动 ， 每 5 mi n测读一次。这就要求配 足监测力量 以求得到接近实时监测的效果。 3 2 全方位盾构施工控制 根据盾构体各部位引发周围地层位移的变化机 理， 提出盾构推进引起周 围土体变形机理 图l 5 ( 如图 1 1 ) 。针对影响土体变形 的施工因素 ， 提出控制土体 变形的盾构施工控制项 目( 如图 1 2 ) 。根据图 1 1 及 图 1 2 ， 在盾构施工中对盾构各部位引发的地层位移 进行全方位全过程 的监控。 图 1 1 盾构掘进引起地层位移机理图 图 1 2 控制土体变形 的盾构施工控制项 目 图 1 1中 1 、 2 、 3 、 4 、 5分别 代表 5种不同的变形 机理： 1 由于盾构推进中正面土压力的不平衡而 导致的地层下沉或隆起 ， 以及开挖 面的坍塌 ； 2 由于盾构外壳与土体之间摩擦而导致的地层 隆起 ； 3 由于盾构姿态 的变化引起地层损失而导致 的 地层下沉 ； 4 由于盾构推进后 的注浆引起的地层 隆起及下沉 ； 5 由于以上 4种作用 ， 盾构推进后 使周 围土体产生超孔隙水压力和受到扰动而进行固 结和蠕变导致的地层下沉 。 3 3 施工参数的调整优化 3 3 1 正 面土压 力 盾构正面土压力是首先要设置好 的施工参数 。 一 般在地面无超载的盾构推进 中正面压力按静止土 压力测算 。但开挖面实际土压力与盾构土舱内设置 的土压力总有偏差 ， 故设置正面土压力还是通过盾 构在试验段中的地面沉降监测反馈而定。特别在盾 构穿越房屋和隧道时， 要以理论预测为导向， 精心地 根据关键监控点实时监测反馈 ， 适时准确地调整土 压力以控制保护对象 的隆沉 。图 1 3表示盾构穿越 房屋时设置土压力的变化 。其提高趋势及量值与三 维有限元预测基本相符。图 1 4表示盾构穿越隧道 时实际设置的正面土压力明显降低的变化曲线。其 羔 - r _ h 图 1 3 实测 土压力与理论计算 土压力对 比 31 后 ： 0 方 t 箍 溺鞣 翟 交 圈爨 0 lll 0 0 0 _ 0 叠 专 变化幅度与预测相同， 但理论计算土压降低的起点 滞后约 6 8 环 。 曼 、 露 靛 图 1 4 设定土压力与计算 土压力 比较 3 3 2推进 速度 在近距离穿越建 ( 构) 筑物时， 盾构侧壁摩阻力 及纠偏侧壁压力是导致隆沉变化不可忽略的重要因 素。在模拟土性扰动 的多步 台阶式慢剪试验中， 随 着剪切速度的降低， 土体强度有缓慢增加， 超孔隙水 压力降低 6 。这说明盾壳移动缓慢 ， 利于提高土 体 强度 ， 降低土体扰动。另在现场测试中， 盾构接近测 试面时 ， 在正面土压力不变的情况下， 推进速度加 大， 明显地使孔隙水压加大， 增大对土体扰动。从土 工试验的结果可以推断： 盾构近距离穿越建 ( 构 ) 筑 物时， 适当放慢速度( 1 0 2 0 mm) ， 可以有效降低盾 构摩阻力及纠偏侧壁压力引起的建筑物隆沉 。 3 3 3 出土量 出土量是对地层位移影响很敏感的参数 ， 调整 出土量要靠调整螺旋出土机的转速 。在盾构微扰 动状态下 ， 为使 1与正面压力 p和推进速度 v相匹 配， 在试验段推进中测 出 n、 p、 v的变化 曲线( 见图 1 5 ) ， 从 中得 出 与 pv的相关性 统计 图( 见 图 1 6 ) 。可见， 当 v一般为匀速时， 则精心调整 凡值 ， 即可适时准确地调整 p值 。 32 图 1 5 n、 p、 v变化曲线 图 1 6 n与pv 相关性统计图_ 4 3 3 4曲线段 纠偏 盾构在曲线推进时， 由于盾构姿态不断变化产 生较大的地层损失 。按几何学原理： 复边形的边越 多越接近圆 ； 而在边数相同的情况下 ， 正多边形面积 最大。从而推断： 盾构在 曲线段推进 中每环均匀地 分几个小段， 进行推进和转向设定每小段推进的纠 偏量， 则可将地层损失减少 倍 ( 见图 1 7 c ) 。 图 1 7 盾构 曲线掘进不意图 3 3 5同步注浆 同步注浆流量要与盾构推进速度相匹配。按计 量仪表控制每环注浆量与注浆压力 ， 力求充满盾尾 后建筑孔隙并平衡地层压力 ， 使注浆管出 口压力基 本等于隧道底部静止土压力 ， 而又不大于隧顶垂直 土压力 ， 以尽量减少土层 的应力释放而又不使地面 有过高隆起而增大地层扰动后 的固结沉降， 更不能 顶破地层发生冒浆。每环注浆量因地质条件和掘进 施工控制地层损失的效果不同而有差异 。在穿越居 民楼的案例中， 每环注浆是理论建筑孔隙的 1 9 5 ， 而在运营地铁隧道穿越中则为 1 0 5 1 3 0 。 3 3 6隧道 壁后补 强 注浆 在很软弱的黏性土层 中， 施工后期的固结沉降 大于施工沉降约 1 1 5 倍 ， 沉降的稳定时间要在半 年以上 。为减少沉降需加固地基。在近距离穿越隧 道或建筑物的盾构穿越段， 需要在盾构施工的隧道 h b nm9876 5432 o 一 _ i i g j j 如 勰 加 h 如 加 m 8 i _ u i j j 一 一 _ u l u u j u j 一 第 _ 0 0 。 0 0 l 譬 垂 _ 曩 番l_溱溶 ll 内向外周地层打注浆管进行双液分层注浆 。注浆施 工原则是多点 、 均匀、 少量、 多次 。按预测选定注浆 孔数量及孔位、 每 次注浆打管深度 、 拔管速度、 注浆 流量及压力等施工参数 ， 均在分别对房屋或 隧道隆 沉变化的跟踪监测反馈下， 调整优化， 使每次注浆产 生的隆起量不大于 2 mm。每孔注浆频率 ， 则视 注 浆隆起后再沉降的稳定情况而定。注浆频率 由起初 的每天一次逐步减少到每隔数天至每隔一月一次 ， 直到监测点的沉 降速率符合要求。 刀 对运营地铁隧道 ， 底部注浆加 固土体强度 p 1 2 mp a 。补强注浆过程视地质条件而定 ， 一般半 年至 9个月 。停止 注浆 时， 隧道沉降速率小于0 1 ram 月， 扰动地层 的超孔隙水压力趋零 。 对房屋下面的补强加 固注浆 ， 在房屋沉降速率 为 0 2 mm d时即停止注浆 以后 ， 房屋 自然沉降约 5个月后沉降速率 降至 0 0 4 mm d ， 沉降基本稳定 ( 见 图 1 8 ) 。 补强注浆停止后房屋沉降稳定过程 停止补强注浆后， 沉降 1 4 6 速 率 降 至 0 2 m m d 以 下 j 穿 越 施 工 沉降9 m m b - - j 二 二 一 0 2 ： 4 6 8