重庆快速通道大桥工程现浇箱梁施工方案(附图).doc

钟多镇至渤海快速通道工程钟多镇至渤海快速通道工程 *大桥 现浇梁段施工方案现浇梁段施工方案 编制编制: : 聂永进聂永进 审核审核: : 杨万生杨万生 重庆重庆*（集团）有限公司（集团）有限公司 chongqing * construction group co.，ltd *快速通道工程项目经理部快速通道工程项目经理部 二二一一年十二月一日年十二月一日 目目 录录 一、编制依据一、编制依据4 二、工程概况二、工程概况4 三、施工组织三、施工组织6 四、质量保证四、质量保证6 五、支承方案五、支承方案8 六、箱梁施工方案六、箱梁施工方案.11 七、安全保证措施七、安全保证措施.13 （一） 、施工安全目标.13 （二） 、安全方针.14 （三） 、安全保证措施.14 附件附件 1：现浇段支承系统计算：现浇段支承系统计算.16 一、编制依据一、编制依据16 二、基本条件二、基本条件16 (一) 现浇段混凝土量计算.16 (二) 支承方案.19 1.1. 桩基础桩基础1919 2.2. 立柱和键盒立柱和键盒1919 3 3、横联与斜撑、横联与斜撑2020 4 4、主横梁、主横梁2020 5 5、纵梁、纵梁2020 6 6、横向分配梁、横向分配梁2020 7 7、纵向分配梁、纵向分配梁2121 8 8、模板、模板2121 9 9、卸落装置、卸落装置2121 1010、拉杆、拉杆2121 1111、栏杆、栏杆2121 三、荷载分析及计算三、荷载分析及计算.21 （一） 、分析.21 (二)、荷载计算.22 1 1、混凝土荷载、混凝土荷载2222 2 2、模板及背肋荷载、模板及背肋荷载2222 3 3、活荷载、活荷载2222 4 4、荷载组合、荷载组合2222 (三)、受力计算.22 1 1、纵向分配梁、纵向分配梁2222 2 2、横向分配梁、横向分配梁2323 3 3、纵梁、纵梁2424 4 4、主横梁、主横梁2525 5 5、立柱、立柱2727 6 6、桩基计算、桩基计算2929 四、施工注意事项四、施工注意事项.30 附件附件 2：现浇段施工模板计算：现浇段施工模板计算.31 一、编制依据一、编制依据31 二、基本条件二、基本条件31 三、荷载计算三、荷载计算31 (一)、底板荷载.31 1 1、底板混凝土平均荷载、底板混凝土平均荷载3131 2 2、活荷载、活荷载3232 3 3、模板及背肋、模板桁架荷载、模板及背肋、模板桁架荷载3232 4 4、荷载组合、荷载组合3232 （二） 、腹板侧模板荷载.32 （三） 、受力计算.33 1 1、底板模、底板模3333 2 2、腹板侧模、腹板侧模3434 四、结论四、结论35 本方案是对重庆酉阳钟多镇至渤海快速通道工程施工组织设计、重庆酉阳钟 多镇至渤海快速通道工程*大桥施工方案的细化和补充。 一、编制依据一、编制依据 1、重庆酉阳钟多镇至渤海快速通道工程*大桥施工方案 2、重庆酉阳钟多镇至渤海快速通道工程施工组织设计 3、重庆酉阳钟多镇至渤海快速通道工程施工设计图 4、公路桥涵施工技术规范（jtj 041-2000） 二、二、工程概况工程概况 本桥梁现浇梁段（具体位置如后附立面图）设计长 13.38m，箱高 2.5m，箱宽 5.25m，顶板宽 9.25m。底板厚度从 22cm 渐变到 50cm，顶板厚度从 25cm 渐变到 50cm，腹 板厚 70cm，设计混凝土方量为 134.5m3。现浇段设计图为： 400 6014050 250 25 120 400*25 400*28 818 4 4 1338 203 22 剖剖剖剖剖剖剖 120400818 60202.5202.560 525 7015015070 525 85 12 1350 剖剖剖剖剖剖剖剖剖 120 60 20070192.5192.570200 925 400818 2007015015070200 925 85 12 1350 剖剖剖剖剖剖剖剖剖 4-4剖剖 925 200385200 20 30 525 200 250 7070 150*25 150*28 25 22 本桥梁现浇段左线 2 个，右线 2 个，共计 4 个，均在陡坡上，且地表第四系残坡积 层厚度大；箱梁距地面高，最高的达 41.575m，原设计的满堂支承系统方案不适合本桥的 实际情况，原因：1、地基处理难度大，不容易达到承载力要求；2、满堂支架在陡坡上 的稳定性不能得到保证。故本桥拟在钢管柱加型钢搭设的支承系统上浇筑箱梁。 现浇梁段分 2 次浇筑完成，第 1 次浇筑至腹板与顶板承托处，第 2 次浇筑完成。 三、施工组织三、施工组织 本桥梁的现浇段，拟在 t 构剩余 4 个梁段时即施工至 7 号梁段时开始施工，全桥 4 个现浇段，根据人力资源情况，逐个施工。 （视具体情况，应先将桩基及钢管柱预先施工 完毕） 。 四、质量保证四、质量保证 （一） 、原材料质量控制 原材料质量是保证工程质量的基础，其各项技术指标是否满足设计规范要求，直接 影响工程质量。为确保原材料的质量，材料部门对钢材等主材和厂家的资质和质量保证 体系情况进行调查并建立台帐，然后由实验室（bt 管理公司统一组建）赴现场取样检测 各项技术指标，在确认其达到设计规范要求后，由材料部门采购。未检验的材料或检验 不合格的材料，严禁进场使用于工程。本工程使用商品混凝土，砂、石料等地材、水泥 等材料，由商混公司负责质量把关。 （二） 、工序质量控制 工程质量是在生产过程中形成的，施工过程中的每道工序是形成质量的基础。工序 控制对保证工程质量符合设计规范至关重要，可以及时发现缺陷并迅速予以排除，只有 关健部位、关健工序的质量保证了，才能确保分项、分部工程质量。每道工序均要精心 组织施工，具体措施为：制定科学合理的施工技术方案，层层交底，直至工班的操作工 人；质检员对每道施工工序进行检验，履行一票否决职责；班组之间实行自检、互检、 交接检，决不允许不合格产品流入下道工序。 本工程的重点控制工序有： 1、支承系统预留预埋必须位置准确，固定牢固； 2、支承系统安装必须平面位置和高程准确，焊接牢固，安全防护可靠； 3、支承系统预压必须按照预压方案实施(方案另行报送)； 4、竖向预应力筋的预埋、定位、保护必须平面位置、高程准确，定位牢固， 保护可靠； 5、普通钢筋的制作与安装及保护注意因桥梁双向坡引起的加工角度变化， 安装位置必须准确，安装必须规范，符合设计要求，浇筑第一次混凝土必须有可靠的保 护； 6、横向、纵向预应力筋管道的制作与安装定位、保护制作与安装必须准确， 保护可靠； 7、模板的安装、加固保证结构的几何尺寸准确、加固牢固； 8、混凝土浇筑、养护严格混凝土进场验收，不合格的混凝土坚决不用，严 格按方案的浇筑顺序施工，加强振捣，避免欠振过振漏振； 9、边跨合拢所需的预留预埋劲性骨架及其他的预留孔等必须位置准确； 10、横、纵、竖三向预应力张拉、注浆严格按设计图、规范及方案施工，并 做好安全防护工作。 （三） 、试验、测量控制 试验、测量贯穿于施工全过程，试验、测量工作是控制工程质量的核心。试验、测 量数据是对工程质量科学的、定量化的具体反应。本单位配备了足够的试验、测量设备 和人员，并对试验、测量程序做出了具体规定和要求，以保证试验、测量程序的准确性、 科学性、公正性。 （四） 、做好质量记录 质量记录是工程施工过程的原始反映，具有可追溯性。我部将重视各级技术人员对 施工原始记录、试验、检测记录、施工日志等各类质量记录的形成、整理工作。在搞好 本单位质量记录的同时，积极配合监理搞好各类资料的报验工作。 （五） 、提高人员的技术水平和操作技能 技术人员、操作工人的技术水平、操作技能和工作责任心直接影响工程质量。我们 在全公司范围内选拔有能力、有经验的施工人员充实到项目经理部，并保证项目经理部 人员保持相对稳定性。引导职工积极开展 qc 活动，杜绝人为因素产生的质量隐患，确保 工程质量。 （六） 、加大监督检查力度 为确保工程质量，工程部、质安部，加大对工程质量的日常检查，重点检查质量方 面的规章制度贯彻落实情况，发现问题现场解决，限期改正，不留隐患。 五、支承方案五、支承方案 在钢管柱及型钢搭设的支承系统上现浇混凝土。第 1 跨现浇段设 3 排立柱， 第 3 跨 现浇段设 2 排立柱，每排 2 根。受结构物尺寸及地理条件影响，顺桥向左右线第 1 跨现 浇段的立柱间距 5.5m，右线第 3 跨现浇段的立柱间距为 5.7m，左线第 3 跨现浇段的立柱 间距为 5.8m；横桥向立柱间距 4.0m。 1. 桩基础 钢管柱的基础均采用 c30 钢筋混凝土桩基础，桩径 1.8m，嵌入基岩 3m 以上，基岩 的天然湿度单轴抗压强度不小于 4mpa，桩基深度以实际发生为准。桩基之间用 140*160cmc30 钢筋混凝土地系梁连接。在桩顶预埋 91.2*91.2*3cm 厚钢板，设 8 根 28 预埋螺栓，锚固 80cm 深，外露 20cm。桩基参照设计图文件 qs-h3-76 第 4 页施工，地系 梁参照设计图文件 qs-h3-68 施工。桩顶设 3 层 100*100cm 钢筋网片，网片规格： 1210*10cm，层间距 10cm。 2. 立柱和键盒 左右线 0 号台的承台边距桥台前墙外边只有 70cm，安设不下 712*10mm 钢管柱， 在此处设 2*i50a 工字钢作为支承立柱，每个立柱沿横桥向设两块工字钢，工字钢的腹板 顺桥向设置，中对中间距 55.4cm，2 块 i50a 之间，每隔 1m 用 692*200*10mm 钢板作连接 缀板与工字钢焊接牢固。立柱下与预埋于承台的 60*91.2*3cm 钢板焊接（在承台顶预埋 60*91.2*3cm 厚钢板，设 8 根 28 预埋脚，锚固 50cm 深） 。 在左右线 3 号墩盖梁上预留洞，将纵梁直接伸入预留洞，由盖梁、墩柱承担现浇段 的荷载。预留洞用净尺寸为 50cm（深）*50 cm（高）*40 cm（宽）键盒成洞，键盒用 10mm 厚钢板焊接而成，在键盒的下面设三层 12mm10*10cm 钢筋网片，网片平面尺寸为 60*60cm，层间距为 10cm。 安装键盒时截断的盖梁箍筋和横向分布筋（直径均为 12mm） ，均要弯折后与键盒焊牢 固。纵梁安装好后，纵梁与键盒底板焊接牢固，且用 12 钢筋，按盖梁箍筋和横向分布 筋的间距将纵梁的 i45 工字钢与键盒焊接牢固，后用与盖梁混凝土同标号的细石混凝土 将预留洞由内向外 40cm 段封闭，余下的 10cm，等到边跨合龙后，割除纵梁外露部分，再 用与盖梁混凝土同标号的细石混凝土将其封闭。详见后附图。 其余立柱均用 712*10mm 钢管。立柱下端通过 8 根 28 预埋螺栓与基础连接，立柱 上端焊接一块 912*912*30mm 钢板作为横梁的支座。 3、横联与斜撑 右线 3 号墩现浇段的立柱最高，达 41.575m，立柱之间用 406*8mm 钢管作横联，其 余横联为 i32a 工字钢。横联从梁底下 2m 处设第一道，之后每向下 8m 增设一道，不足 8m 的不增设。 斜撑均采用 2*25a，在立柱与横联之间，纵横向均设置。 钢管与钢管之间、钢管与型钢（或钢板）之间满焊，焊缝高度不小于 8mm。 （由于右线 3 号墩墩柱已经完成，不能预埋横联的附着，拟采用 225 槽钢通过 jl25 精轧螺纹钢预拉抱于墩柱上形成附着。 ） 由于钢管立柱受竖向荷载作用，将产生弹性变形，而墩柱在竖向荷载下的弹性变形， 相对于钢管立柱要小得多。为适应钢管立柱的变形，避免墩柱在与横联连接处遭到破坏， 在左 3 号墩的连接处设置为铰接，在右 3 号墩的 225 与墩柱之间，垫 10mm 厚的橡胶板 （详见后附图） 。 4、主横梁 采用 4*i45a 工字钢作主横梁，长 5.45m，安装好后，4 根工字钢通过连接缀板焊接成 整体，下与立柱顶钢板焊接。连接缀板为 10mm 厚钢板，间距 1.5m。 5、纵梁 每个现浇段设 5 榀 2*i45a 工字钢纵梁，1 跨现浇段每榀长 12.9m，左 3 跨现浇段每榀 长 13.7m，右 3 跨现浇段每榀长 13.7m，中间三榀间距为 1.875m，边上两榀间距为 0.6m。 在边跨合拢段劲性骨架连接锁定后,边跨现浇段将随主跨悬臂箱梁一起热胀冷缩，边 跨现浇段箱梁将受到拉、压应力，容易产生裂缝。为避免裂缝产生，就要让现浇段适应 桥梁的纵向位移。本桥拟在主横梁与纵梁的支承点（第 1 跨紧邻桥台处的支承点除外） 设滚轴、并在桥台台帽上铺一层 5cm 厚的干河砂夯紧后再铺底模，来达到现浇段纵向自 由、竖向约束的目的，以防止产生裂缝。注：盆式支座自身的位移量能适应箱梁的纵向 位移。滚轴由 17 根 20 光圆钢筋制作而成，每根长 30cm,详见后附图。 6、横向分配梁 每个现浇段设 14 榀 2*25a 横向分配梁，间距 90cm，外悬臂 215cm。每榀长 9.25m， 由两支25a 槽钢焊成方钢。 7、纵向分配梁 采用 10*12cm 松木木枋侧放作为纵向分配梁，腹板下的纵向分配梁间距 20cm，其余 间距 30cm。 8、模板 采用 1.5cm 厚桥梁板（竹胶合板）作箱梁外露面模板；内模用组合钢模加木板拼制而 成。 9、卸落装置 采用 i14 工字钢作卸落装置，i14 槽钢截成小段，每段长 70cm，沿纵梁与主横梁正 投影交汇形成的矩形的对角线放置于主横梁上，缘板与主横梁焊接牢固。每个现浇段共 15 个。 拆除时，用氧炔焰割除工字钢腹板，将工字钢取出，给上部模板留出约 10cm 高的拆 除位置。 10、拉杆 内外模支撑架之间用 20 圆钢螺杆拉结，间距 0.61.0m（纵横） 。 11、栏杆 横桥向栏杆，用50 焊接于纵梁上作栏杆立柱，高 1.2m；顺桥向栏杆，用50 焊接 于横向分配梁上作栏杆立柱，高 1.2m。用 20 钢筋与立杆横向连接三道，三道横向连接 钢筋分别位于 0.2m、0.7m、1.2m 高。栏杆用密目安全网全封闭。 12、集中受荷处加强 在钢管立柱、纵梁、主横梁的受集中荷载部位，如后附图增设加劲板，以提高承受 荷载的能力。 六、箱梁施工方案六、箱梁施工方案 1.箱梁施工工艺流程 2. 支承系统预拱 支承系统应该具有足够的强度、刚度和稳定性，地基应有足够的承载力。为保证结 构施工的安全以及消除支承系统的非弹性变形,在浇筑箱梁砼前,应进行预压。并通过预 压对支承系统、地基的观测成果，总结出能指导施工的地基沉降和支承系统弹性变形数 据，再加上设计给定设计预拱值，得出施工预拱度值。设预拱度时按二次抛物线进行分 配。 3. 预压 为保证结构施工的安全以及消除支承系统的非弹性变形。拟用砂袋预压，预压重量等 于该段支承系统受荷重量的 1.2 倍。加载顺序与砼的浇筑顺序一致。预压方案另行报送。 4. 支模 （1）外模：模板用 1220mm2440mm12mm 厚竹胶合板。底模、侧模及翼缘底模用 竹胶合板加工成型。内模用定型建筑钢模板。腹板模之间用 20 的拉杆拉结两道。拉杆 穿过模内预埋的 pvc 导管，拆模后取出螺杆用砂浆嵌补砂平。外模板一次安装成型。浇 注底板及腹板砼后安顶模板。 （2）内模:内模使用钢模板组装形成，模板支撑使用钢管和木枋相结合。外侧模与 内侧模（腹板模）之间设拉杆，其规格为 2080cm*80cm。 （3）支座底模处理：支座处的底模板施工后，拆除比较困难，因此应结合各支座调 平块的具体尺寸，单独做好支座调平块的模板，其下用木锲块牢固的垫于垫石上，其上 与箱梁底模接顺。拆模时先取出木锲块，支座调平块的模板就能取出。 底模侧模底、腹板钢筋 腹板 浇砼取试件支内模扎顶板钢筋浇砼取试件 张拉 压浆 压浆 试压 底模侧模 安装 底、腹板钢筋制安， 腹板模板安装 浇砼取试件 支顶板 内模 扎顶板钢筋浇砼取试件 张拉 压浆 压浆 封锚 5. 钢筋制作与安装 钢筋进场检验合格并报验后才能使用。在钢筋加工场内按设计图制作好，按编号挂 牌后堆放整齐。安装时，转运至工点。 测量组先在底模上放出箱梁底边线、腹板边线，用白色或黄色油漆标示清楚，之后 按线安装绑扎钢筋。 钢筋连接按设计和规范要求连接接长，主要钢筋用直螺纹机械接头连接，钢筋接头 应齐整，接头前要清除钢套筒和钢筋连接部位的铁锈、油污、泥砂等。钢筋端部要平直， 如有弯折必须予以矫直，以保证接后接头的质量。先安底板钢筋及与之相衔接的腹板等 钢筋,浇筑底板及腹板砼后，支顶板模绑扎顶板钢筋。绑扎完对照图纸检查无误后安锚垫 板。锚垫板螺栓孔与端头模板用螺栓临时固定。预应力管道定位筋，按图施工，确保预 应力筋孔道定位准确。钢筋工程完工后，将泄水管按设计位置预埋好，用短钢筋固定好。 6. 波纹管埋设 波纹管加工好经试水检查后才可使用。波纹管用加大管径的波纹管接头，接好头后 在接头的外层用防水胶带缠绕，胶带搭接宽度不应小于其宽度的 0.5 倍，缠绕长度超过 接头长度，防止漏浆堵塞孔道。波纹管两端穿过锚垫板的孔道，并用泡沫胶等物临时封 包好。波纹管按设计坐标安放并用定位钢筋焊接固定。定位钢筋的间距 0.5m。起弯点加 密布置。 7. 钢绞线下料安装 钢绞线束采取浇砼前穿入，按设计的下料长度用树脂切割机切割下料并施工好 p 锚。 对 p 锚的挤压头全数检查，不合格的返工。p 锚挤压头施工好后，安装固定端锚板及螺旋 箍筋，理直钢绞线，每隔 5m 用 20#铅丝将钢绞线编成帘子状（无交叉）且在两端对应编 号，然后卷成圆束，编好束后应标明用于某预应力孔道，防止用错。在编束并标注后的 钢绞线束端头，套上自制的铁皮套头，每束用人工抬到现场用人力穿过波纹管孔道。也 可用小钢绳作引线先穿过波纹管，用卷扬机牵引加人力穿束。钢束固定端、张拉端必须 位置准确、固定牢固。 8. 浇注混凝土 （1）场地布设：1 台 hb60c 型砼输送泵紧靠箱梁，砼由砼罐车运至输送泵处。混凝 土的最大浇注量约为 100 m3，实际浇筑速度约 15 m3/h，连续浇筑时间约为 100 m3/15 m3/h =6.7 小时，实际施工控制时间按 10 小时计。要求开始浇注时间到结束时间之差小 于等于混凝土的初凝时间，为此，必须在砼中掺外加剂，延长混凝土初凝时间；箱梁砼 通过掺入外加剂控制砼初凝时间在 10 小时即可满足施工需要，并在保证质量和安全的情 况下提高砼浇筑速度。 （2）骨料粒径：采用 520粒径的碎石作为粗骨料。细度模数大于 2.3 的中砂作 细骨料。 （3）坍落度：泵送砼要求流动性好，所以坍落度选择在 18030之间，砼中掺早 强缓凝复合型外加剂。 （4）混凝土浇筑： 施工现场使用一台混凝土输送泵，配备一台 hb60c 型混凝土输送泵。使用 30 振动棒 捣固，施工时，要加强对预应力管道下和锚下混凝土的振捣。 （5）浇注顺序：箱梁砼浇注在平面上依照纵向从低处往高处浇筑（根据：本桥纵坡 2.8%， 公路桥涵施工技术规范 jtj 041-2000的 11.6.1 第 3 条明确规定：“在倾斜面 上浇筑混凝土时，应从低处开始逐层扩展升高，保持水平分层” ） 。横向呈 s 形的顺序浇 筑。先底板砼，后腹板砼。先两侧、后中间对称进行。每侧浇注时间控制在 1 小时内， 腹板浇注层厚控制在 300mm 内。使下层砼在初凝前能被上层砼所覆盖，避免出现冷缝。 （6）浇砼时，随机取样制作试件并与箱梁砼同条件下养护。 （7）施工观测 在支承系统上设水准点进行沉降观测，根据观测资料确定是否对支承系统进行过程 加固或其它措施。一旦出现沉降超过本施工设计容许值，应立即停止浇筑。找出原因并 采取可靠的加固措施后继续浇筑。 9. 张拉、压浆、封端 本桥梁现浇段的预应力系统，不张拉，需边跨合拢后才进行张拉压浆封锚等工作。 10. 拆模养护：内模在混凝土强度达到设计强度的 75%后即可拆出。混凝土张拉压浆 后方可拆除底模及支承系统。每次浇注砼后专人洒水养护不少于 14 天时间。如果气温低， 还应实施覆盖等保温措施。 七、安全七、安全保证措施保证措施 （一）（一） 、施工安全目标、施工安全目标 防范一般事故，杜绝重大事故，确保死亡率 0%。 （二）（二） 、安全方针、安全方针 预防为主、防治结合、安全第一。 （三）（三） 、安全保证措施、安全保证措施 人的不安全行为、物的不安全状态以及不断变化了的环境因素是所有安全问题的三 个组成要素，所以，安全管理工作无一例外地重点围绕着人、物、环境三个要素进行管 理。 安全管理最重要的制度是安全责任制度，安全管理工作重在具体落实，常抓不懈， 必须管理程序到位和技术措施得力双结合，才有效果。安全管理主要分五步：第一要针 对现场的具体情况（周边环境、施工专业等） ，全面提出本工地可能发生的安全施工问题， 并区分重点和一般的安全预案；第二要针对提出的预案，从管理和技术上逐个找到解决 的办法；第三就是按方案具体实施；第四是过程监督检查，奖罚并举；第五是总结经验 教训，好的发扬，差的坚决整改。具体做好如下工作： 1、安全教育 党政工团齐抓共管，加强安全教育，提高职工安全意识；本单位职工每周应有一次 安全活动，学习各项工作的安全操作规范等常识；民工进场前进行常规安全操作教育方 可上岗。 2、安全作业 (1)各重点工序要落实安全防护措施，并在开工前向职工宣讲安全施工特点及注意事 项，做好安全技术交底。 (2)加强用电管理，所有电闸箱及机械均安装漏电保护器。 (3)做好劳动保护工作，坚持凭证上岗。 (4)重视交通安全，严禁非司机驾车。 (5)施工人员进入施工现场都要带安全帽。特殊工种的工作人员要配齐有关配套设施， 如高空作业要有安全带，并且必须佩带，电工工作时要穿绝缘鞋等。 (6)张拉作业时，构件两端严禁站人，并对危险地区加以防护。 (7)夜间施工时，现场必须有符合操作要求的照明设备，上桥的扶梯处应设有照明灯 具，施工驻地要设置路灯，施工危险地段应悬挂红灯警示标志。 (8)吊装作业要有专人指挥，作业范围内静止非施工人员进入场地。 (9)凡患高血压，心脏病、贫血病，癫痫病及其它不适于高空作业的，不得从事高空 作业。凡年龄不到 18 岁或年纪过大活动不灵便者不得进行高空作业。 (10)高空作业衣着灵便，严禁穿硬底鞋和带钉易滑的鞋。 (11)高空作业所有材料要堆放平稳，工具随手放入工具袋内，上下传递物件时禁止 抛掷。 3、安全制度 (1)建立健全安全制度，实行安全风险抵押金制度；工地常设一名副经理和多名专职 安全员负责安全工作。 (2)各班组设兼职安全员；定期进行安全检查，对安全隐患进行清查和处理。对每次 事故苗头和事故进行分析处理，提交整改措施。 (3)积极开展安全竞赛活动，奖罚分明。 4、现场安全预防与控制 预控 项目 预 控 重 点预 控 措 施 1、 人的行为 1、加强安全意识的教育和管理，坚决制止违章指挥 和违章作业； 2、安全检查“三单” （整改通知单、催办通知单、 查封通知单）制度整改事故隐患。 3、各特殊工种持证上岗，并检验实际操作水平；人 员体检,项目部统一发高空作业许可证； 4、 “三不伤害”教育、 “三宝”用品规范穿戴培训； 5、检查对各种机械操作、器具的使用是否规范； 2、物的状态 6、检查各种物料、半成品、成品是否处于安全状态； 7、检查机械设备的完好状态、行走路线、停靠位置 是否规范合理； 8、对易燃、易爆物品、压力容器、电器的专项检查； 一般 规定 3、环境因素 9、天气预报送达现场； 10、施工区周围设护拦和安全警戒线； 11、加强环境监控，针对不同情况采取不同安全技术 措施，适应不断变化了的施工环境。 高空 坠落 1、防高空坠落，防 受物体打击。 2、防上下层相互碰 撞。 1、严格执行作业佩戴“三件宝” 。 2、搞好临边防护，并使脚底无悬空、漏空。 3、施工现场禁止非工作人员入内，施工人员通行设 安全通道棚，材料、机具堆放有秩序。 4、上下重叠作业，中间设分隔棚。 用电及 用电器 1防漏电； 2防电器伤人。 1、现场电路要有作业设计、平面设计，用电器拉线、 设闸要规范，操作要严格按照方案。 2、严格执行“三相五线”制，每台用电器要有漏电 保险装置，到操作者确保有二级漏电保护，并经常查验 漏电保护是否处于正常状态。 3、大风或雨后启用电器前，要由专业人员仔细检查，电 路要常检查、电闸有严格防潮防雨措施。 起重 安装 1、受力安全系数设 计不够； 2、设备、 受力吊具本身的质 量问题； 3、现场 指挥、操作失误。 1、起重作业坚持“十不吊”,合理选择吊点、吊具, 指挥信号规范、统一。 2、吊车、塔吊最大吊幅处的吊重留有富余安全系数。 3、控制吊车、塔吊的落钩、起吊、旋转的全过程。 4、严格检查设备、吊具的每个受力构件及其连接。 5、高空上下通讯联络采用对讲机。 消防防火、防盗 1、严格管理易燃、易爆物品； 2、严格执行查岗制度。 附件附件 1 1：现浇段支承系统计算：现浇段支承系统计算 *大桥 现浇段支承系统计算现浇段支承系统计算 本计算书是对重庆酉阳钟多镇至渤海快速通道工程施工组织设计、重庆酉阳 钟多镇至渤海快速通道工程*大桥施工方案的细化和补充。 一、编制依据一、编制依据 1、重庆酉阳钟多镇至渤海快速通道工程*大桥施工方案 2、重庆酉阳钟多镇至渤海快速通道工程施工组织设计 3、重庆酉阳钟多镇至渤海快速通道工程施工设计图 4、公路桥涵施工技术规范（jtj 041-2000） 二、基本条件二、基本条件 (一) 现浇段混凝土量计算 设计长 13.38m，箱高 2.5m，箱宽 5.25m，顶板宽 9.25m。底板厚度从 22cm 渐变到 50cm，顶板厚度从 25cm 渐变到 50cm，腹板厚 70cm，设计混凝土方量为 134.5m3。现浇段 设计图为： 400 6014050 250 25 120 400*25 400*28 818 4 4 1338 203 22 剖剖剖剖剖剖剖 120 60 20070192.5192.570200 925 400818 2007015015070200 925 85 12 1350 剖剖剖剖剖剖剖剖剖 120400818 60202.5202.560 525 7015015070 525 85 12 1350 剖剖剖剖剖剖剖剖剖 4-4剖剖 925 200385200 20 30 525 200 250 7070 150*25 150*28 25 22 经计算其分块工程量如下表所示： 底板腹板顶板翼板 1渐变段46.38414.0006.5265.600 2标准段8.1810.36428.6310.94511.452 3横隔板1.240.599 工程量（m3） 备 注部 位序号 长度 （m） 混凝土计算时各部位分割详见下图 1： 图 1 现浇梁段分 2 次浇筑完成，第 1 次浇筑至腹板与顶板承托处，第 2 次浇筑完成。计 算时按全部荷载计算，以确保安全。 (二) 支承方案 在钢管柱及型钢搭设的支承系统上现浇混凝土。1 跨现浇段设 3 排立柱， 3 跨现浇 段设 2 排立柱，每排 2 根。受结构物尺寸及地理条件影响，顺桥向左右线 1 跨现浇段的 立柱间距 5.5m，右线 3 跨现浇段的立柱间距为 5.7m，左线 3 跨现浇段的立柱间距为 5.8m；横桥向立柱间距 4.0m。 1. 桩基础 钢管柱的基础均采用 c30 钢筋混凝土桩基础，桩径 1.8m，嵌入基岩 3m 以上，基岩 的天然湿度单轴抗压强度不小于 4mpa，桩基深度以实际发生为准。桩基之间用 140*160cmc30 钢筋混凝土地系梁连接。在桩顶预埋 91.2*91.2*3cm 厚钢板，设 8 根 28 预埋螺栓，锚固 80cm 深，外露 20cm。桩基参照设计图文件 qs-h376 第 4 页施工，地系 梁参照设计图文件 qs-h368 施工。桩顶设 3 层 100*100cm 钢筋网片，网片规格： 1210*10cm，层间距 10cm。 2. 立柱和键盒 左右线 0 号台的承台边距桥台前墙外边只有 70cm，安设不下 712*10mm 钢管柱，在 此处设 2*i50a 工字钢作为支承立柱，每个立柱沿横桥向设两块工字钢，工字钢的腹板顺 桥向设置，中对中间距 55.4cm，2 块 i50a 之间，每隔 1m 用 692*200*10mm 钢板作连接缀 板与工字钢焊接牢固。立柱下与预埋于承台的 60*91.2*3cm 钢板焊接（在承台顶预埋 60*91.2*3cm 厚钢板，设 8 根 28 预埋脚，锚固 50cm 深） 。 在左右线 3 号墩盖梁上预留洞，将纵梁直接伸入预留洞，由盖梁、墩柱承担现浇段的 荷载。预留洞用净尺寸为 50cm（深）*50 cm（高）*40 cm（宽）键盒成洞，键盒用 10mm 厚钢板焊接而成，在键盒的下面设三层 12mm10*10cm 钢筋网片，网片平面尺寸为 60*60cm，层间距为 10cm。 安装键盒时截断的盖梁箍筋和横向分布筋（直径均为 12mm） ，均要弯折后与键盒焊牢 固。纵梁安装好后，纵梁与键盒底板焊接牢固，且用 12 钢筋，按盖梁箍筋和横向分布 筋的间距将纵梁的 i45 工字钢与键盒焊接牢固，后用与盖梁混凝土同标号的细石混凝土 将预留洞由内向外 40cm 段封闭，余下的 10cm，等到边跨合龙后，割除纵梁外露部分，再 用与盖梁混凝土同标号的细石混凝土将其封闭。详见后附图。 其余立柱均用 712*10mm 钢管。立柱下端通过 8 根 28 预埋螺栓与基础连接，立柱 上端焊接一块 912*912*30mm 钢板作为横梁的支座。 3、横联与斜撑 右线 3 号墩现浇段的立柱最高，达 41.575m，立柱之间用 406*8mm 钢管作横联，其 余横联为 i32a 工字钢。横联从梁底下 2m 处设第一道，之后每向下 8m 增设一道，不足 8m 的不增设。 斜撑均采用 2*25a，在立柱与横联之间，纵横向均设置。 钢管与钢管之间、钢管与型钢（或钢板）之间满焊，焊缝高度不小于 8mm。 （由于右线 3 号墩墩柱已经完成，不能预埋横联的附着，拟采用 225 槽钢通过 jl25 精轧螺纹钢预拉抱于墩柱上形成附着。 ） 4、主横梁 采用 4*i45a 工字钢作主横梁，长 5.45m，安装好后，4 根工字钢通过连接缀板焊接成 整体，下与立柱顶钢板焊接。连接缀板为 10mm 厚钢板，间距 1.5m。 5、纵梁 每个现浇段设 5 榀 2*i45a 工字钢纵梁，1 跨现浇段每榀长 12.9m，左 3 跨现浇段每榀 长 13.7m，右 3 跨现浇段每榀长 13.7m，中间三榀间距为 1.875m，边上两榀间距为 0.6m。 6、横向分配梁 每个现浇段设 14 榀 2*25a 横向分配梁，间距 90cm，外悬臂 215cm。每榀长 9.25m， 由两支25a 槽钢焊成方钢。 7、纵向分配梁 采用 10*12cm 松木木枋侧放作为纵向分配梁，腹板下的纵向分配梁间距 20cm，其余 间距 30cm。 8、模板 采用 1.5cm 厚桥梁板（竹胶合板）作箱梁外露面模板；内模用组合钢模加木板拼制而 成。 9、卸落装置 采用 i14 工字钢作卸落装置，i14 槽钢截成小段，每段长 70cm，沿纵梁与主横梁正 投影交汇形成的矩形的对角线放置于主横梁上，缘板与主横梁焊接牢固。每个现浇段共 15 个。 拆除时，用氧炔焰割除工字钢腹板，将工字钢取出，给上部模板留出约 10cm 高的拆 除位置。 10、拉杆 内外模支撑架之间用 20 圆钢螺杆拉结，间距 0.61.0m（纵横） 。 11、栏杆 横桥向栏杆，用50 焊接于纵梁上作栏杆立柱，高 1.2m；顺桥向栏杆，用50 焊接 于横向分配梁上作栏杆立柱，高 1.2m。用 20 钢筋与立杆横向连接三道，三道横向连接 钢筋分别位于 0.2m、0.7m、1.2m 高。栏杆用密目安全网全封闭。 三、荷载分析三、荷载分析及计算及计算 （一）（一） 、分析、分析 现浇段长度 13.38m，顶板底板厚度渐变，渐变段长 4m，标准段长 8.18m，端横隔板 厚 1.2m。根据箱梁一般构造图和现浇梁段支承系统立面图示可知，横隔板的混凝土 40.599m3的重量主要由盖梁承担，基本不分配在支承系统上。 为简化结构计算，将渐变段及标准段的荷载视为平均分布在支承系统上，根据计算 结果，再对局部位置进行验算，来满足应力要求。 箱梁混凝土荷载传递为：顶板腹板支架底板纵、横分配梁纵梁主横梁 钢管柱桩基地基。 (二)、荷载计算 1、混凝土荷载 将顶底板混凝土按照 3.85m 宽，12.18m 长分布，翼板和腹板混凝土按照 0.7m 宽， 12.18m 长分布；再将顶底板与腹板翼板混凝土进行叠加，取腹板下及底板下的梁分别进 行验算。 （1） 、顶底板混凝土平均荷载 （6.384+10.364+6.526+10.945）/3.85/12.18*26.5=19.34kn/m2。 （2） 、腹板翼板混凝土平均荷载 （14+28.63+5.6+11.452）/0.7/2/12.18*26.5=92.75kn/m2。 2、模板及背肋荷载 根据建筑工程模板施工手册，按照 1.1kn/m2计。 3、活荷载 、施工人员、材料机具按照 2.5kn/m2, 1 、混凝土振捣 2.0 kn/m2； 2 、风荷载：=k1k2k3k40 3 k1-取 1；k2 取 1.4，k3-取 1.3；k4-取 1.2，0-取 0.5kn/m2。 计算风荷载为：=1.092 kn/m2. 4、荷载组合 恒载按照 1.2 的分项系数，活荷载按照 1.4 计； 、腹板下的荷载为 1 p1=(92.75+1.1)*1.2+（2.5+2+1.092）*1.4=120.449 kn/m2 、底板下的荷载为 2 p2=(19.34+1.1)*1.2+（2.5+2+1.092）*1.4=32.4 kn/m2 (三)、受力计算 1、纵向分配梁 、腹板下的纵向分配梁 1 纵向分配梁为 10*12cm 木枋侧放，间距 20cm，跨度 90cm。按多跨连续梁计算应力和 挠度。 线荷载：q=120.449*0.2=24.09 kn/m； 弯 矩：m1=-0.105*q*l12=-0.105*24.09*0.92=-2.049knm; 抵抗矩：w=1/6*b*h2=1/6*10*122240cm3； 应 力：=8.54mpaa11 mpa, 符合要求。 w m 3 6 10240 10049 . 2 挠 度：f=0.664=0.664=1.2mml/400=2.25mm ei ql 100 4 4 4 10*1440*9000*100 009*09.24 （松木的a=11mpa,e=9*103 mpa,i=bh3/12=1440cm4） 、顶底板下的纵向分配梁 2 线荷载：q=32.4*0.3=9.72 kn/m； 弯 矩：m1=-0.105*q*l12=-0.105*9.72*0.92=-0.83knm; 抵抗矩：w=1/6*b*h2=1/6*10*122240cm3； 应 力：=3.5mpaa11 mpa, 符合要求。 w m 3 6 10240 1083 . 0 挠 度：f=0.664=0.664=0.5mml/400=2.25mm ei ql 100 4 4 4 10*1440*9000*100 009*.729 2、横向分配梁 横向分配梁由两支25a 槽钢焊成方钢，间距 90cm。腹板下跨径为 60cm，底板下跨度 为 187.5cm，外伸悬臂长度 215cm。是四不等跨连续梁，计算时，为安全计，按最大跨径 承受最大荷载的四等跨连续梁计算。实际受力简图如下图 2，计算受力简图如下图 3。 b q1=108.404kn/m 60187.5 x ac q2=29.16kn/m 图2 d q1=108.404kn/m 60187.5 e b q1=108.404kn/m 187.5 ac 图3 d 187.5 e 187.5187.5 线荷载：q1=120.449*0.9=108.404 kn/m； q2=32.4*0.9=29.16kn/m； 弯 矩：最大弯矩在 b、d 支座处， mmax=-0.107*q1*l2=-0.107*108.404*1.8752=-40.779knm; 抵抗矩：w=268.7*2537.4 cm3；ix=3359.1 cm4； 应力：=75.882mpa=145, 符合要求。 w m 3 6 104 .537 10779.40 挠度：fmax=0.632=0.632=1.2mml/400=4.7mm ei ql 100 4 45 4 10*359.13*10*.12*100 8751*08.4041 符合要求。 3、纵梁 纵梁为 2*i45a 工字钢，第一跨现浇段每榀长 12.9m，第 3 跨现浇段每榀长 13.5m。中 间三榀间距为 1.875m，边上两榀间距为 0.6m，最大跨径 5.8m。按两等跨连续梁计算。 i45a 工字钢的几何特性为：w=1432.9 cm3；ix=32241 cm4； 、腹板底下的纵梁 1 线荷载：q=120.449*0.6=72.269kn/m； 弯 矩：m1=-0.125*q*l12=-0.125*72.269*5.82=-303.891knm; 抵抗矩：w=1432.9*22865.8 cm3；ix=64482 cm4； 应 力：=106.041mpa=145 mpa, 符合要求。 w m 3 6 10 8 . 2865 10891.303 挠 度： f=0.521=0.521=3.14mml/400=14.5mm ei ql 100 4 1 45 4 10*44826*10*.12*100 8005*2.2697 符合要求。 、底板下的纵梁 2 线荷载：q=32.4*1.875=60.75 kn/m； 弯 矩：m1=-0.125*q*l22=-0.125*60.75*5.82=-255.454knm; 抵抗矩：w=1432.9*22865.8 cm3；ix=64482 cm4； 应 力：=89.138mpa=145 mpa, 符合要求。 w m 3 6 108 .2865 10454.552 挠 度：f=0.521=0.521=2.6mml/400=14.5mm ei ql 100 4 1 45 4 10*44826*10*.12*100 8005*0.756 符合要求 4、主横梁 主横梁由 4 根 i50a 工字钢制作，长 5.45m，跨径 4.0m，受力部分悬挑 0.625m(从立 柱边缘起算只有 0.269m)。以现浇段一半的荷载和边跨合龙段一半的荷载计算，按两端外 伸梁计算。 现浇段除横隔板外混凝土总量为 93.901 m3，一半为 46.95 m3；边跨合龙段混凝土总 量为 20.076m3，一半为 10.038 m3。 经计算，主横梁的受力简图为： 47.5 q3=464.099kn c ab d x efg q2=305.57kn q1=333.297kn q2q1 187.5187.5 12.5 47.5 12.5 注：本图尺寸以厘米计。 计算得支座反力 rarb870.917kn 弯矩： ca 段,。 ae 段, 当 x=0.6 时有。 ef 段, 当 x=2.475 时有。 fg 段 , 当 x=4.35 时有。 弯矩图为： c ab d 47.5 x efg 158.316knm 187.5187.5 12.5 47.5 12.5 注：本图尺寸以厘米计。 + 343.98knm 所以主横梁的 主横梁截面几何特性： 抵抗矩：w=1858.9*47435.6 cm3；ix=46472*4=185888 cm4；sx=836.4 cm3；b=11.5mm （1） 、应力 （2） 、剪力 c ab d 47.5 efg 333.297kn 187.5187.5 12.5 47.5 12.5 注：本图尺寸以厘米计。 + + 537.62kn 232.05kn 232.05kn 333.297kn 537.62kn 所以，主横梁强度满足施工要求。 5、立柱 立柱按照轴心受压杆件计算。 （1 1）钢管立柱）钢管立柱 荷载：单柱上受到的荷载为主横梁上荷载的 1/2。 1 p=ql/2=424.404*5.25/2=1114.061 kn 钢管参数 2 面积：a=*（7122-6922）/4=22054mm2; 抵抗矩：wx=0.0982=3817868mm3; d dd 4 1 4 惯性矩：ix=0.0491=1359161092 mm4;)( 4 1 4 dd 回转半径： 应力 3 =50.515mpa145 mpa a p 22054 10061.1114 3 稳定性 4 长细比：xh/8000/248.25=32.23 则轴心受压构件稳定性系数：0.878 水平风荷载：kn/m2 其中：风压高度变化系数，取 1.56； 风荷载体型系数，本工程按无遮挡 2 排支撑架考虑，则 （） -基本风压，取 0.45。 受风面积 s=2.513.38m=33.45m2,则 p风=0.1533.451.4=7.02kn； m风7.02/2/2*40.55=71.165 knm； 稳定性验算： （2 2）工字钢立柱）工字钢立柱 荷载：单柱上受到的荷载为主横梁上荷载的 1/2。 1 p=ql/2=424.404*5.25/2=1114.061 kn i50a 参数 2 面积：a=11925mm2; 抵抗矩：wx=1858.9cm3; 惯性矩：ix=46472 cm4; 回转半径： 应力 3 =46.711mpa145 mpa a p 11925 2/10061.1114 3 稳定性 4 长细比：xh/x200/19.74=10.1; yh/y200/3.07=65.1; 则轴心受压构件稳定性系数：x0.993; y0.791; 水平风荷载：kn/m2 其中：风压高度变化系数，取 1.56； 风荷载体型系数，本工程按无遮挡 2 排支撑架考虑，则 （） -基本风压，取 0.45。 受风面积 s=2.513.38m=33.45m2,则 p风=0.1533.451