祁东东城国际3#楼模板施工组织设计.doc

衡阳市顺隆房地产开发有限公司祁东东城国际3#楼模板安装方案编 制 人：审 核 人：施工单位：编制日期： 年 月 日湘质监统编施2002-10施工组织设计（方案）审批记录工程名称：祁东东城国际3#楼结构类型：剪力墙结构层次：地下1层、地上25层建筑面积：26601.16m2我项目根据施工合同和施工图设计的要求已完成了祁东东城国际3#楼模板安装专项方案的编制，并经公司技术部门组织审查批准，请予审查。 项目经理：施工单位（公章）：年 月 日专业监理工程师审查意见：专业监理工程师：年 月 日监理（建设）单位审核意见：监理单位项目总监理工程师（建设单位项目技术负责人）： 监理（建设）项目部（章）年 月 日第一部分 编制依据1、审查合格的祁东东城国际3#楼施工图。2、建筑结构荷载规范、木结构设计规范、建筑施工手册3、钢管脚手架支撑的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）4、本工程施工组织设计。5、本公司模板安全技术操作规程。第二部分 工程概况一、建筑概况1、 主要概况本工程位于祁东县入城处大桥路与322国道交汇处，该栋楼建筑面积为26601.16m2（含架空层面积）；使用功能为高层住宅楼。地下1层地上25层（1层为架空层，以上为住宅），建筑檐口高度为74.8m，地下室层高4.2m，架空层高为2.8m，标准层高为3m。建筑类别为一类建筑，建筑耐火等级为一级；屋面防水等级为级；抗震设防烈度为六度；建筑物合理使用年限50年；建筑屋面防渗等级2级。第三部分 模板和支撑形式的选择1、柱模面板为18mm厚木夹板，背楞为50mm80mm木楞，木楞间距不大于250mm，柱箍的间距为400mm，柱模设计成采口，以增加模板接缝紧密度。柱子边长大于500mm时中间加一根12对拉螺栓。柱箍为60mm110mm木枋和钢箍组合支撑，用钢管沿框架纵横向拉结支撑以保证整体稳定。3、梁底模和侧模用18厚木夹板制成定型模板，用木枋作梁侧的竖档。梁底模板木楞间距为300mm，侧模内楞间距300mm,外楞间距600mm，木楞为50mm100mm杉木。顶端加斜撑固定，当梁高大于600mm小于900mm时，加12mm对拉螺栓一道，当梁高大于900mm时，加12mm对拉螺栓二道，对拉螺栓沿梁高间距300mm，沿梁长间距600mm。4、现浇板用10厚竹夹板散装散拆。板背楞间距为200mm，钢管脚手架支撑（详见设计计算）5、梁板支撑的立杆间距为600mm，每1500mm设一道纵向连杆，用十字扣件连接。（详见设计计算）第四部分 模板和支撑设计计算书第一节 柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度同剪力墙高度，柱模板截面高度取单层安装最高层高h=4m，h方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度l=4000mm，柱箍间距计算跨度d=400mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm，间距200mm。墙箍采用方木，截面60110mm，每道柱箍1根方木，间距400mm。柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态受弯杆件，接受弯杆件进行计算。二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：f=0.22rct 12 f=rh其中混凝土的重力密度，取24.000kn/m3；t_新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（t+15）,取5.7h；t混凝土的入模温度，取20.000；v混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；h混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.8m；1外加剂影响修正系数，取1.000；2混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值f1=47.70kn/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值f1=47.70kn/m2倒混凝土时产生的荷载标准值f2=2.000kn/m2三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载下的二跨连续梁计算：1、面板强度计算支座最大弯矩计算公式：m1-0.125qd2跨中最大弯矩计算公式：m2=0.07qd2其中q强度设计荷载（kn/m）;q=(1.247.71+1.42) 0.9=54.04kn/md竖楞的距离，d=200mm；经过计算得到最大弯矩m=0.12554.0470.20.3=0.41kn.m面板截面抵抗矩 w=6001818/6=322400mm3经过计算得到 q=m/w=0.41106/32400=12.65n/mm2面板的计算强度小于15.0n/mm2,满足要求！2、抗剪计算最大剪力的计算公式如下：q=0.625qd截面抗剪强度必须满足：t=3q/2bht其中最大剪力q=0.6250.254.047=6.756kn截面抗剪强度计算值3002/（260018）=0。625n/mm2截面抗剪强度设计值t=1.40n/mm2面板的抗剪强度计算满足要求！3、面板挠度计算最大挠度计算公式：v=0.521(qd4/100ei)v其中q混凝土侧压力的标准值：q=47.7100.6=28.626kn/m；e面板的弹性模量，取60000.0n/mm2;i面板截面惯性矩i=600181818/12=291600mm2;经过计算得到v=0.521(47.7100.6) 20044/(1006000291600)=0.69mmv面板最大允许挠度，v=200/250=0.8mm;面板的最大挠度满足要求！四、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下：1、竖楞方木强度计算支座最大弯矩计算公式：m1=-0.10qd2跨中最大弯矩计算公式：m2=-0.08qd2其中q强度设计荷载（kn/m）；q=（1.247.7+1.42）0.2=12.01kn/md为柱箍的距离，d=400mm；经过计算得到最大弯矩m=0.112.010.40.4=0.192kn.m竖楞方木截面抵抗矩w=508080/6=53333.3mm3;经过计算得到q=m/w=0.192106/53333.3=3.603n/mm2;竖楞方木的计算强度小于13.0n/mm2，满足要求。2、竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式：q=0.6q截面抗剪强度必须满足：t=3q/2bht其中最大剪力q=0.60.412.01=2.882kn截面抗剪强度计算值t=32882/(25080)=1.081n/mm2截面抗剪强度设计值t=1.3n/mm2竖楞方木抗剪强度计算满足要求。3、竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式：v=0.677(qd4/100ei)v其中q混凝土侧压力的标准值，q=47.710.2=9.512kn/m；e竖楞方木的弹性模量，取9500n/mm2;i竖楞方木截面惯性矩i=50808080/12=2133334mm4;经过计算得到v=0.6777(47.710.2) 4004/(1009500213334)=0.082mmv面板最大允许挠度，v=400/250=1.6mm；面板的最大挠度满足要求！五、b方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：w=61111/6=121cm3i=6111111/12=665.2cm4其中p竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kn）；p=（1.247.71+1.42）0.20.4=4.8kn经过计算得到最大弯矩m=1.393kn.m最大支座力n=7.206kn最大变形v=0.833mm1、柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式：q=m/wf其中m柱箍杆件的最大弯矩设计值，m=1.39kn.mw弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩，w=121cm3；柱箍的强度设计值（n/mm2）;f=13b边柱箍的强度计算值f=10。97n/mm2;b边柱箍的强度验算满足要求！2、柱箍挠度计算经过计算得到v=0.833mmv柱箍最比允许挠度，v=400/250=1.6mm；柱箍的最大挠度满足要求！六、b方向对拉螺栓的计算b方向没有设置对拉螺栓！七、h方向柱箍的计算其中p竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kn）；p=（1.247.71+1.42）0.20.4=4.8kn经过梁的计算得到：最大弯矩：m=0.308kn.m最大支座n=10.788kn最大变形v=0.034mm1、柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式：=m/wf其中m柱箍杆件的最大弯矩设计值，m=0.31kn.mw弯矩作用平在内柱箍截面抵抗矩，w=121cm3;柱箍的强度设计值（n/mm2）:f=13h边柱箍的强度计算值f=2.43n/mm2;h边柱箍的强度验算满足要求！2、柱箍挠度计算经过计算得到v=0.034mmv柱箍最大允许挠度，v=250/250=1mm；柱箍的最大挠度满足要求！八、h方向对拉螺栓的计算其中n对拉螺栓所受的拉力；a对拉螺栓有效面积（mm2）f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170n/mm2;对拉螺栓的强度必须大于最大支座力10.79kn.经过计算得到h方向对拉螺栓的直径必须大于12mm！第二节 梁底模板及扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）。还参照施工技术2002.3。扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。模板支架搭设高度为3.8米，选取转换层结构中最大框架梁，基本尺寸为：梁截面bd=600mm1700mm，梁支撑立杆的横距（跨度方向）i=0.6米，立杆的步距h=1.0米，梁底增加2道承重立杆。采用的钢管类型为483.5。一、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。本工程中，面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：w=801.81.8/6=43.2cm3;i=801.81.8/12=38.88cm4；1、强度计算f=m/wf其中f面板的强度计算值（n/mm2）m面板的最大弯矩（n.mm）w面板的净截面抵抗矩；f面板的强度设计值，取15n/mm2;m=0。125ql2其中q荷载设计值（kn/m）；静荷载标准值ql=251.40.6+0.350.6=21.21kn/m活荷载标准值q2=（1.4+1.4）0.84=2.24kn/m经计算得到m=0。125（1.221.21+1.42.240.20.2=0.143kn/m经计算得到面板强度计算值f=043200=3.97n/mm2面板的强度验算ff,满足要求！2、抗剪计算t-3q/2bht其中最大剪力q=0.625（1.221.21+1.42.24）0.2=3.574kn截面抗剪强度计算值t=33574/（260018）0.496n/mm2截面抗剪强度设计值t=1.4n/mm2抗剪强度验算tt，i满足要求！3、挠度计算v=0.521ql4/100eiv1/250面板最大允许挠度值v=0.8mm；面板最大挠度计算值v=0.52121.212004(100600038800)0.076mm面板的挠度验算vv，满足要求！二、梁底木楞的计算作用于支撑钢管的荷载包括与模板自重荷载，施工活荷载等。1、荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重（kn/m）；ql=251.40.6=21kn/m（2）模板的自重线荷载（kn/m）；q2=0.350.6(21.4+0.4)/0.4=1.68kn/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振动混凝土时产生的荷载（kn）；经计算得到，活荷载标准值p1=（1.4+1.4）0.40.6=0.672kn2、方木楞（模板背楞）的支撑力计算：均布荷载q=1.221+1.21.68=27.216kn/m集中荷载p=1.40.672=0.941kn经过计算得到从左到右各方未传递集中力即支座力分别为n1=1.953knn2=7.397knn3=1.953kn方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：w=61010/6=100cm3;i=6101010/12=500cm4;2.1方木强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载：q=7.397/0.6=12.33kn/m最大弯矩m=0.1ql2=0.112.330.60.6=0.444kn.m截面应力=0.444106/100000=4.44n/mm2方木的计算强度小于13n/mm2,满足要求！2.2方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：t=3q/2bht其中最大剪力q=0.60.612.33=4.438kn截面抗剪强度计算值t=34438/（260100）=1.11n/mm2截面抗剪强度设计值t=1.3n/mm2方木的抗剪强度计算满足要求！2.3方木挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下；最大变形v=0.6777.7058004/(10095005000000)0.45mm方木的最大挠度小于800/250，满足要求！3、支撑钢管的强度计算：经过计算得到支座反力ra=rb=0.12kn中间支座最大反力rmax=10.7kn最大弯矩rmax=0.32kn.m最大变形vmax=0.211mm截面应力=0.32106/5080=62.943n/mm2支撑钢管的计算强度小于205n/mm2，满足要求！三、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：rrc其中rc扣件抗滑承载力设计值，取8kn；r纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中r取最大支座反力，r=10.7kn单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件！双扣件在20的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12kn。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式：=n/af其中n立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座力n1=10.7kn(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重n2=1.20.1294.8=0.744knn=10.697+0.744=11.44kn轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.58a立杆净截面面积（cm2）;a=4.89w立杆净截面抵抗矩（cm3）；w=5.08钢管立杆抗压强度计算值（n/mm2）;f钢管立杆抗压强度设计值，f=205n/mm2i0计算长度（m）；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式（1）或（2）计算10=kiuh （1）10=(h+2a)k1计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3;u=1.7a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m；公式（1）的计算结算：=114n/mm2,立杆的稳定性计算f，满足要求！公式（2）的计算结果：=60.54n/mm2,立杆的稳定性计算f，满足要求！b、立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c、梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变矩、而另一个方向不变。2、立杆步距的设计：a、当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b、当中部有加强层或支架很高， 轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c、高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5。3、整体性构造层的设计：a、当支撑架横向高度比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b、单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且与立杆连接，设置余杆层数要大于水平框格总数的1/3；c、双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具用较大刚度和变形约束和空间结构层；d、在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层必须设水平加可强层）。4、剪刀撑设计：a、沿支架四周外立面满足立面满设剪刀撑；b、中部可根据需要并依构架框架的大小，每隔10-15m设置。5、顶部支撑点的设计：a、在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;b、顶部支撑点位于顶层横杆时，靠近立杆，且不大于200mm；c、支撑横杆与立杆的连接扣件进行抗滑验算，当设计荷载n12kn时，可用双扣件；大于12kn时用顶托方式。6、支撑架搭设的要求：a、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均错开在不同的框格层中设置；b、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60n.m，钢管不选用已经长期使用发生变形的；d、地基支座的设计满足承载力要求。7、施工使用的要求：a、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中的均衡受载，宜采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载必须有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上访堆放；c、浇筑过程中派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。第三节 大梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数仍选取转换层中最大框架梁，基本尺寸为：梁截面bd=800mm2400mm，梁模板背部支撑由两层龙骨（木楞）组成，直接支撑模板的龙骨为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过梁螺栓将梁体两侧模板拉结，每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。模板面板厚度h=18mm，弹性模量e=60000n/mm2，抗弯强度f=15n/mm2。内楞采用方林，截面50100mm，每道内楞1根方木，间距300mm。外楞采用方林，截面50100mm，每道内楞1根方木，间距600mm。穿梁螺水平距离600mm，穿梁螺栓竖向距离300mm，直笃14mm。二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：f=0.22rct12 f=rh其中r混凝土的重力密度，取24kn/m3；t新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（t+15），取5.714h；t混凝土的入模温度，取20。v混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.3m；1外加剂影响修正系数，取1；2混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值f1=40.5kn/m2;实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值f1=24kn/m2；倒混凝土时产生的荷载标准值f2=2kn/m2;三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。（扣除100mm板厚，侧模高按900mm计）1、强度计算=m/wf其中面板的强度计算值（n/mm2）;m面板的最大弯矩（n.mm）；w面板的净载面抵抗矩，w=601.81.8/6=32.4cm2f面板的强度设计值（n/mm2）.m=ql2/10其中q作用在模板上的侧压力，它包括新浇混凝土侧压力设计值，q1=1.20.624=17.28kn/m；倾倒混凝土侧压力设计值，q2=1.40.62=1.68kn/m；1计算跨度（内楞间距），1=300mm；面板的强度设计值f=15n/mm2;经计算得到，面板的强度计算值5.267n/mm2;面板的强度验算f，满足要求！2、挠度计算v=0.677ql4/100eiv=l/250其中q作用在模板上的侧压力，q=14.4n/mm;i计算跨度（内楞间距），1=300mm；e面板的弹性模量，e=6000n/mm2；i面板的截面惯性矩，i=601.81.81.8/12=29.16cm4四、梁侧模板内外楞的计算（一）内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。本算例中，龙骨采用木罚，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：w=51010/6=83.33i=5101010/12=416.67cm41、内楞强度计算=m/wf其中内楞强度计算值（n/mm2）;m内楞的最大弯矩（n.mm）；w内楞的净截面抵抗矩；f内楞的强度设计值（n/mm2）。m=ql2/10其中q作用在内楞的荷载，q=（1.224+1.42.0）0.3=9.48kn/m；1内楞计算跨度（外楞间距），1=600mm；内楞强度设计值f13n/mm2;经计算得到，内楞的强度计算值4.095n/mm2;内楞的强度验算f，满足要求！2、内楞的挠度计算v=0.677ql4100eiv1/250其中e内楞的弹性模量，e=9500n/mm2；内楞的最大允许挠度值，v=2.4mm；内楞的最大挠度计算值，v=0.16mm；内楞的挠度验算vv，满足要求！（二）外楞承受内楞传递的荷载，并直接将力传递给对拉螺栓，故外楞不须计算。五、穿梁螺栓的计算计算公式：nn=fa其中n穿梁螺栓所受的拉力；a穿梁螺栓有效面积（mm2）f穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170n/mm2;穿梁螺栓的直径（mm）：14穿梁螺栓有效直径（mm）：12穿梁螺栓有效面积（mm2）：a=105穿梁螺栓最大容许拉力值（kn）：n17.85穿梁螺栓所受的最大拉力（kn）：4.32穿梁螺栓强度验算满足要求！第四节 楼板模板支架计算书模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）。选取转换层楼板计算，模板支架搭设高度为5.88米，搭设尺寸为：立杆的纵柜b=1，立杆的横距1=1米，立杆的步距h=1.5米。采用的钢管类型为483.5。一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。本工程中，面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：w=1001.81.8/6=54m3;i=1001.81.81.8/12=48.6m4;1、强度计算f=m/wf其中f面板的强度计算值（n/mm2）;m面板的最大弯矩（n.mm）;w面板的净截面抵抗矩；f面板的强度设计值，取15n/mm2；m=0.1ql2其中q荷载设计值（kn/m）；静荷载标准值ql=250.111+0.351+3.1kn/m活荷载标准值q2=（2.0+2.5）1=4.500kn/m经计算得到m=0.1(1.23.1+1.44.5) 0.30.3=0.09kn.m经计算得到面板强度计算值f=0.0910001000/54000=1.67n/mm2面板的强度验算ff，满足要求！2、抗剪计算t=3q/2bht其中最大剪力q=0.6(1.23.1+1.44.5) 300=1.804kn截面抗剪强度计算值t=31804/（2100018）=0.15n/mm2截面抗剪强度设计值t=1.4n/mm2抗剪强度验算tt，i满足要求！3、挠度计算v=0.677ql4/100eiv=1/250面板最比允许挠度值v=1.2mm;面板最大挠度计算值v=0.6773.13004/(100600048600)=0.058mm面板的挠度验算vv,满足要求！二、模板支撑方木的计算方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本工程中，面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：w=588/6=53.33cm3;i=5888/12=21333cm4;1、荷载的计算（1）钢筋混凝土板自重（kn/m）;ql250.110.3=0.825kn/m（2）模板的自重（kn/m）：q2=0.350.3=0.105kn/m（3）活荷载为施工荷载标准与振倒混凝土时产生的荷载（kn）：经计算得到，活荷载标准值p1=（2.5+2）1.00.3=1.35kn2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：mmax=p1/4+ql2/8均布荷载q=1.20.825+1.20.105=1.116kn/m集中荷载p=1.41.35=1.89kn最大弯矩m=1。891/4+1.1211/8=0.612kn.m最大支座力n=1.89/2+1.121/2=1.503kn截面应力=0.612106/53333.3=11.48n/mm2方木的计算强度小于13n/mm2,满足要求！3、抗剪计算最大剪力的计算公式如下：q=q1/2+p/2截面抗剪强度必须满足：t=3q/2bht其中最大剪力q=11.116/2+1.89/2=1.503kn截面抗剪强度计算值t=31503/（25080）=0.564n/mm2截面抗剪强度设计值t=1.2n/mm2方木的抗剪强度计算满足要求！4、挠度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和计算公式如下：vmax=p13/48ei+5ql4/384ei均布荷载q=0.25+0.105=0.93kn/m集中荷载p=1.35kn最大变形v=50.9310004/(38495002133333.5)+135010003/(4895002133333.5)=1.985mm方木的最大挠度小于1000/250，满足要求！三、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算集中荷载p取纵向板底支撑传递力，p=3.01knppppppppppp100010001000 支撑钢管计算简图经过边续梁的计算得到最大弯矩mmax=1.012kn.m最大变形vmax=2.583mm最大支座力qmax=10.932kn截面应力=1.01106/5080=199.18n/mm2支撑钢管的计算强度小于205n/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠充小于1000/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:rrc其中 rc-扣件抗滑承载力设计值,取8kn; r-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中r取最大支座反力,r=10.93n单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,考虑采用双扣件!五、模板支架荷载标准值（立杆轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1、静荷框图标准值包括以下内容：（1）脚手架的自重（kn）；ngi=0.1234=0.516 kn（2）模板的自重（kn）：ng2=0.3511=0.35 kn（3）钢筋混凝土楼板自重(kn)ng3=250.1111=2.75kn经计算得到，静荷载标准值ng=ng1+ng2+ng3=3.616kn3、不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式n=1.2ng+1.4nq六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 n/af其中 n立杆的轴心压力设计值（kn）；n=10.75轴心受压立杆的稳定系数,由长细比10/i查表得到;i计算立杆的截面回转半径(cm); i=1.58a立杆净截面面积(cm2);a=4.89w立杆净截面抵抗矩(cm3);w=5.08钢管立杆抗压强度计算值(n/mm2);i0计算长度(m);如果完全参照扣件式规范,由公式(1)或(2)计算i0=kiuh （1）i0=（h+2a） （2）ki计算长度附加系数，取值为1.163;u计算长度系数,参照扣件式规范表5.3.3;u=1.7;a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.2m;除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容：1、模板支架的构造要求：a、梁板模板高支撑可以根据设计荷载采用单位立杆或双立杆；b、立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c、梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距，而另一个方向不变。2、立杆步距的设计：a、当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b、当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c、高支撑架步跑以0.9-1.5m为宜,不宜超过1.5m。3、整体性构造层的设计：a、当横向高宽比6时，设置整体性单或双水平加强层；b、单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且与立杆连接，设置斜杆层数大于水平框格总数的1/3；c、双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔1015m设置，四周和中部每1015m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d、在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4、剪刀撑的设计：a、沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b、中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔1015m设置。5、顶部支撑点的设计：a、最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b、顶部支撑点位于顶层横杆时，靠近立杆，且不大于200mm；c、支撑横杆与立杆的连接扣件进行抗滑验算，当设计荷载n12kn时，可用双扣件；大于12kn时应用顶托方式。6、支撑架搭设的要求：a、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均错开在不同的框格层中设置；b、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩控制在45-60n.m,钢管不选用已经长期使用发生变形的；d、地基支座的设计满足承载力的要求。7、施工使用的要求：a、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载必须有相应的控制措施，钢筋等材料不在支架上方堆放；c、浇筑过程中派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。第五部分 模板施工方法要求1、柱模板施工、工艺流程：弹柱位置线加设定位钢筋安装柱模板安柱箍安定位斜撑校正办预栓检浇柱砼、施工方法放线：在基础或楼面上，放纵横轴线及柱子四周尺寸线框，并把50cm水平控制线抄在柱子主筋上。柱底部处理：根据放好的轴线，检查所有的框架柱的主筋是否有位移的现象，有位移时，先校正主筋，然后在柱底部加焊14钢筋限位（严禁采用砼导墙）以确保其位置的正确。模板下脚采用1:3水泥沙浆进行找平，以确保高度的统一。支柱模：该工程框架柱模采用竹夹板制成定型模。背枋采用6090木枋，刷好隔离剂后，根据50cm线量好柱上口的高度尺寸（与梁底平）合模用木箍，在模板顶部中线处放在大线锤吊直模板。成排的柱子先吊好两端的柱模并固定，然后挂通调齐中间的柱子模板，并逐个将上口用铁管箍卡牢并销在操作架上。操作架设剪力撑固定。2、梁模板施工2.1工艺流程:弹线搭操作架及支撑调整标高安装梁底模板绑扎钢筋办隐检安梁侧模板支现浇楼板底模绑楼板钢筋办隐检。2.2施工方法、 柱子拆模后在砼柱上弹出梁轴线和水平线;、用48钢管沿框架方向搭起纵横支架，现浇楼面则搭设满堂红架。底层支架搭设时下垫枕木。楼层梁底模板支撑于横档上，横档支承钢管支架上并支于下层梁上。钢管架双向加剪刀撑及大小横杆连通，设扫地杆，以上每隔1.5m设一道拉杆。按设计标高调整支架标高，然后安装梁底板模，并拉线找直。用扣件将底模固定。、框架梁钢筋绑好，经检验合格后，办理隐蔽检查，并清除杂物，方可安装梁侧模板，用短钢管固定。3、楼板模板施工、模板配置：采用大块竹胶合板模板，下垫5cm7cm的木枋期装拆，钢管满堂红架子支撑，为了减少投入，加快速度，采用早拆模板晚拆支撑体系的新工艺。由于每条晚拆模板之间只有1.5m左右的间距，再在浇砼时加入适量早强剂等措施，使楼板砼的三天强度达50%以上，即可拆除下层楼板底大