高层住宅悬挑脚手架施工方案#海南#剪力墙结构#工艺示意图.doc

永威翡翠城12、17号楼悬挑脚手架施工方案一、编制依据1、施工图纸2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）3、建筑结构荷载规范（gb50009-2001）4、建筑施工安全检查标准（jgj59-99）5、建筑施工高处作业安全技术规范（jgj 80-91）二、工程概况永威翡翠城工程位于郑州市中州大道与商鼎路交叉口东北角。工程由2栋高层住宅和一个地下车库组成，分别为12、17号楼和车库；总建筑面积71111.8，其中12号楼34432.4，17号楼14296.2，地下车库22383.2。12号楼建筑地下2层，地上20层，裙房1层，总高度60.45m；17号楼为27层，裙房1层，总高度80m；结构形式为剪力墙结构，属于一类高层住宅搂，耐火等级为地上一级（地下室为一级），抗震设防烈度为7度，工程合理使用年限为50年。12号楼层高3米，东边4个单元女儿墙总高61.6米(20层)，西1单元女儿墙标高46.6米（15层）；17号楼层高2.95m，女儿墙总高81.2米（27层）。该工程由河南凯华地产有限公司投资建设，核工业第五研究设计院设计，煤炭工业郑州设计研究院有限公司勘察，河南省育兴建设工程管理有限公司监理，河南省第一建筑工程集团有限责任公司施工。三、搭设方案1、总体思路本工程的外墙外保温为后贴，后期装修阶段工期压力很大，提供尽量多的立面同时进行装饰作业，也是外架的搭设方案考虑的一个重点。综合考虑，方案如下：主楼外架搭设采用型钢梁悬挑式双排脚手架。从3层顶（9.00米）标高开始搭设脚手架，每个型钢梁悬挑6层高（18米）；对于20层建筑悬挑3次；27层建筑悬挑4次。上下悬挑层间架体不连接。2、施工顺序4层主体结构浇筑混凝土时，按照平面图位置预埋吊环，在1层结构结顶模板拆除后，可进行悬挑构件（型钢）的安装，然后进行悬挑双排架的搭设；根据主体进度，每升高6层主体，按照平面图位置预埋吊环，依照前述顺序施工。3、方案设计3.1悬挑脚手架外挑构件采用16a工字钢，长度约为3.05 米；固定型钢在楼面上用216 的钢筋（端部锚入混凝土35d）。双排架体横距为1.05m，纵距为1.5 m，步距为1.8 m；脚手架立杆下部支承在用16a工字钢的水平悬挑梁上。内立杆离墙面0.3 m；施工作业层按2层计，每层活荷载为3kn/m2，作业层设栏杆和挡脚板；脚手架外立杆里侧阻燃型挂密目安全网封闭施工；剪刀撑应在外侧立面整个长度与高度上连续设置；脚手架与建筑物的连墙拉结在两步两跨内采用刚性与建筑物主体连接，具体连接方法见附图，每个节点采用三个直角（旋转）扣件。其他搭设要求遵照jgj1302001执行。距离16a工字钢端头10cm和115cm处，采用20钢筋，高度15cm，角焊4于工字钢上平面，作为固定立杆的固定防滑端。工字钢端头底面采用16圆钢制作成圆环，双面焊缝5d焊接在底面上，作为斜拉钢丝绳的穿绳环（不在工字钢上开洞进行穿绳，避免对型钢的损伤）。对于各个悬挑系统，在其系统的第4层增加斜拉钢丝绳卸载机构，具体做法见下图。3.3 连墙件设计按照常规的做法连墙件二端分别用一个扣件与立杆和墙体埋件连接，按照规范公式进行多次试算，一个扣件所传递轴向力设计值均大于一个直角扣件、旋转扣件的抗滑承载力设计值8kn，故决采用2个扣件进行连接，即连墙杆一侧分别与内、外立杆同时连接，另一侧在建筑物的内、外墙面各加两只直角扣件扣紧，这样，连墙件所能传递的轴向力设计值可达2816kn。连墙件立面示意图连墙件做法一 连墙件做法二3.4 斜拉钢丝绳3.4.1钢梁上的钢丝绳采用16（619）的钢丝绳。钢丝绳吊点水平间距以1个立杆纵距为准，即1.5m。在槽钢距离端头的下部，采用16圆钢双面焊缝5d，焊制绳索钩，吊钩及绳索钩见附图。3.4.2为减少斜拉引起的水平力，避免立杆与小横杆连接扣件发生滑移，而引起立杆向内侧弯曲变形，应使斜拉钢丝绳与水平短横杆的交角尽量大，一般tan2.-4.5为宜。本工程钢丝绳张拉高度2.9m（一个层高高度），吊点距墙面1.40m，tan=2.9/1.40=2.07，见附图。3.4.3斜拉钢丝绳用手动葫辘拉紧后再固定，做到所有钢丝绳拉紧程度基本相同，避免钢丝绳受力不均匀。3.4.4每个工字钢内面端部设水平杆支撑在建筑物水平梁上，抵消斜拉钢丝绳水平方向拉力，防止脚手架水平方向变形。4、架体计算根据荷载最不利原则的悬挑体系，采用悬挑18米高双排架体进行结构强度、刚度计算；采用双排架全高进行稳定性、抗风及拉墙杆计算。计算书附后。三、脚手架搭设安全措施脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。每搭完一步脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。悬挑钢丝绳应保持张紧并按照规定设置绳扣。立杆搭设应符合下列规定：相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大与步距的1/3。当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。顶层立杆的搭接长度不应小于1m,应采用不少于2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于100mm。立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。纵向水平杆搭设应符合下列规定：纵向水平杆宜设设置在立杆内侧，其长度不宜小于3 跨。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。连墙件、剪刀撑、横向支撑的设置符合下列规定：本工程外脚手架高度小于60m，连墙件每3.6m4.5m 设一根。连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；连墙件应从第一步纵向水平杆处开始设置；宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不应大于4m(2步)。当脚手架下部暂不能设连墙杆时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在450600之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后拆除。当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。每道剪刀撑宽度不应小于4 跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在450600 之间；剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角(a)450500600剪刀撑跨越立杆的最多根数(n)765本工程脚手架必须在外侧立面上连续设置剪刀撑，并应由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。扣件安装符合下列规定：扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭力矩不应小于40n.m,且不应大于65n.m；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；上栏杆上皮高度应为1.2m；挡脚板高度不应小于180mm；中栏杆应居中设置。脚手板的铺设应符合下列规定：脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm;竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆铺设，且采用对接平铺四个角应用直径1.2mm 的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应支承杆可靠地固定，脚手板探头应用直径3.2mm 的镀锌钢丝固定在支承杆件上。在拐脚、斜道平台处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；自层作业层的脚手板往上计，宜每隔6m 满铺一层脚手板，其中底层采用架板进行水平全部封闭。底层架板，采用50100方木，每隔30cm铺设在大横杆上；采用木模板及铁钉钉在方木上，防止底层架板被拆卸。(11)卸料平台采用定型制作成品，不得与外架相连。四、脚手架的质量保证措施1、技术交底在脚手架施工前，由技术部、工程部对施工作业人员进行详细的技术交底，明确施工方法、施工顺序、施工安全注意事项，并办理书面交底手续，未经交底人员严禁上岗作业。尤其对架子工建立挂牌制度，并建立现场考核制度，对考核不合格者重新培训，并对其已完成的工作进行全面检查。2、模板支架使用材料的验收对使用的型钢、钢管、扣件、托撑、安全网等进行验收，验收分两个阶段。验收各配件的材质报告。现场验收材料质量，并做记录。3 对脚手架相关环节进行验收脚手架必须进行专业验收。对方案进行内部审批。对方案进行专家审查。由工程项目负责人组织安全部、工程部、技术部、施工作业队长等相关专业人员进行验收。合格后报监理工程师验收。五、检查与验收1、构配件检查与验收检查钢管、型钢产品质量合格证检查进场质量检测报告检查进场质量检查记录检查钢管外观：平直、光滑，无裂痕、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。检查钢管的外径、壁厚、端面等的偏差满足规范要求。检查钢管表面锈蚀深度满足规范要求。检查扣件的生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品合格证。检查扣件的进场抽样检测报告检查扣件的实体质量，不得有裂痕、变形，螺栓不得有滑丝。检查型钢、钢丝绳的实体质量，不得锈蚀严重，兜绳钩不得有脱焊。2、架体检查与验收悬挑脚手架在钢梁安全完毕后应进行一次中间验收。脚手架在搭设过程中应对杆件的设置、连接件、构造措施进行跟踪检查。架体搭设完毕使用前，对架体进行验收，必须满足本方案的设计、构造要求及规范要求。使用过程中，检查是否超载。每步检查验收必须做好记录，备查。脚手架搭设的技术要求允许偏差与检验方法项次项目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具1地基基础表面坚实平整-观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度搭设中检查偏差的高度（m）总高度用经纬仪或吊线和卷尺(中间档次用插入法)30m20m10mh=2h=10h=20h=307336610076610071003间距步距纵距横距-205020钢板尺4双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50钢板尺5纵向水平杆高差一根杆的两端-20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差-106扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm-钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500mm-钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3-钢卷尺纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3-钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩40m-扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面的倾角450-角尺8脚手板外伸长度对接a=130150mml300mm-卷尺搭接a100mml200mm卷尺五、脚手架的拆除拆除脚手架时，应符合下列规定：拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2 步，如高差大于2 步，应增设连墙杆加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应采取如下规定设置连墙件和横向斜撑加固；两端必须设置连墙件，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不应大于4m(2 步)。横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，中间每隔6 跨设置一道。卸料时各配件严禁抛掷至地面。六、使用安全管理搭设脚手架人员必须是经过考核合格的专业架子工，上岗人员必须定期体检，合格者方可上岗。搭设脚手架人员必须正确佩戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。脚手架的构件质量与搭设质量应按规范进行检查验收，合格后方可准许使用。外架作业时，仅可一层作业。作业层上的施工荷载应符合要求，不得超载，不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送泵等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。当有六级及六级以上大风和雾雨雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。脚手架的安全检查与维护应按规范规定进行，安全网应按有关规定搭设或拆除。在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵横向水平杆，纵横向扫地杆。连墙件。临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。工地临时用电线路的架设及脚手架接地避雷措施等，应按规定设置。搭拆脚手架时现场应设围护栏和警戒标志，并有专人看守，严禁非操作人员入内。七、注意事项在楼面上固定型钢的预埋的16钢筋u形套箍要满足钢筋的锚固长度35d，且端部套箍距离型钢端部必须大于15cm，不得超过25cm。斜拉钢丝绳吊钩钢筋锚固长度为35d，斜拉钢丝绳与构件接触处应采取防止被锐口划伤的措施。 装饰作业时，只能单层作业。槽钢不允许随便钻孔、打眼。预埋吊环为16圆钢筋，要满足钢筋的锚固长度35d。 后期电梯搭设时，不与该外架连接，具体构造措施在电梯搭设专项方案中明确。附件： 挑架平面布置图 普通型钢悬挑脚手架计算书 普通型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)、建筑结构荷载规范(gb 50009-2001)、钢结构设计规范(gb 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.5 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3 米，水平间距3 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kn/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处河南省郑州市，查荷载规范基本风压为0.450，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kn/m2):0.1394；脚手板自重标准值(kn/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kn/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kn/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度 1.6米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:c35；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:p1=0.033 kn/m ；脚手板的自重标准值:p2=0.31.05/(2+1)=0.105 kn/m ；活荷载标准值: q=21.05/(2+1)=0.7 kn/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kn/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kn/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为m1max=0.080.1661.52+0.100.981.52 =0.25 kn.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 m2max= -0.100.1661.52-0.1170.981.52 =-0.295 kn.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=max(0.25106,0.295106)/4490=65.702 n/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 65.702 n/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 n/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= p1+p2=0.033+0.105=0.138 kn/m； 活荷载标准值: q2= q =0.7 kn/m；最大挠度计算值为：v= 0.6770.13815004/(1002.06105107800)+0.9900.715004/(1002.06105107800) = 1.793 mm；大横杆的最大挠度 1.793 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据jgj130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kn；脚手板的自重标准值：p2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kn；活荷载标准值：q=21.051.5/(2+1) =1.050 kn；集中荷载的设计值: p=1.2(0.05+0.158)+1.4 1.05 = 1.719 kn； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: mqmax = 1.20.0331.052/8 = 0.006 kn.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: mpmax = 1.7191.05/3 = 0.602 kn.m 最大弯矩 m= mqmax + mpmax = 0.607 kn.m；最大应力计算值 = m / w = 0.607106/4490=135.22 n/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =135.22 n/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 n/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: vqmax=50.03310504/(3842.06105107800) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 p = p1 + p2 + q = 0.05+0.158+1.05 = 1.257 kn；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: vpmax = 1257.451050(310502-410502/9 ) /(722.06105 107800) = 2.327 mm；最大挠度和 v = vqmax + vpmax = 0.024+2.327 = 2.35 mm；小横杆的最大挠度为 2.35 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kn。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kn；r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: p1 = 0.0331.52/2=0.05 kn；小横杆的自重标准值: p2 = 0.0331.05/2=0.017 kn；脚手板的自重标准值: p3 = 0.31.051.5/2=0.236 kn；活荷载标准值: q = 21.051.5 /2 = 1.575 kn；荷载的设计值: r=1.2(0.05+0.017+0.236)+1.41.575=2.569 kn；r 6.40 kn，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn)，为0.1394 ng1 = 0.1394+(1.502/2)0.033/1.5018.00 = 3.109；(2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 ng2= 0.361.5(1.05+0.3)/2 = 1.822 kn；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 ng3 = 0.1561.5/2 = 0.675 kn；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.0051.518 = 0.135 kn；经计算得到，静荷载标准值 ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 5.741 kn；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 nq= 21.051.52/2 = 3.15 kn；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 wo - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： wo = 0.45 kn/m2； uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： uz= 0.74 ； us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 wk = 0.7 0.450.740.645 = 0.15 kn/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng+1.4nq= 1.25.741+ 1.43.15= 11.299 kn；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 n = 1.2 ng+0.851.4nq = 1.25.741+ 0.851.43.15= 10.638 kn；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw 为 mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.151.5 1.52/10 = 0.06 kn.m； 六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：n = 11.299 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.599 m；长细比 lo/i = 163 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.265 ；立杆净截面面积 ： a = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； = 11299/(0.265424)=100.564 n/mm2；立杆稳定性计算 = 100.564 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：n = 10.638 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；长细比: l0/i = 163 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.265立杆净截面面积 ： a = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； = 10637.82/(0.265424)+60384.118/4490 = 108.125 n/mm2；立杆稳定性计算 = 108.125 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： nl = nlw + n0风荷载标准值 wk = 0.15 kn/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 aw = 9 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn), n0= 5.000 kn；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，按照下式计算：nlw = 1.4wkaw = 1.894 kn；连墙件的轴向力设计值 nl = nlw + n0= 6.894 kn；连墙件承载力设计值按下式计算： nf = af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： a = 4.24 cm2；f=205 n/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kn；nl = 6.894 nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 nl = 6.894小于双扣件的抗滑力 12.8 kn，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载n的作用，里端b为与楼板的锚固点，a为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩i = 866.2 cm4，截面抵抗矩w = 108.3 cm3，截面积a = 21.95 cm2。受脚手架集中荷载 n=1.25.741 +1.43.15 = 11.299 kn；水平钢梁自重荷载 q=1.221.950.000178.5 = 0.207 kn/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kn) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kn.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为r1 = 15.253 kn； r2 = 8.143 kn； r3 = -0.011 kn。 最大弯矩 mmax= 1.714 kn.m；最大应力 =m/1.05w+n/a= 1.714106 /( 1.05 108300 )+ 0103 / 2195 = 15.076 n/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 15.076 n/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 n/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 1063 235 /( 1200160235) = 1.87由于b大于0.6，查钢结构设计规范(gb50017-2003)附表b，得到 b值为0.919。经过计算得到最大应力 = 1.714106 /( 0.919108300 )= 17.221 n/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 17.221 小于 f = 215 n/mm2 ,满足要求! 十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力rah和拉钢绳的轴力rui按照下面计算 其中ruicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 rci=ruisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：ru1=16.428 kn； 十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru均取最大值进行计算，为ru=16.428 kn 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中fg- 钢丝绳的容许拉力(kn)； fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kn)， 计算中可以近似计算fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； k - 钢丝绳使用安全系数。计算中fg取16.428kn，=0.82，k=8，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于18mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru的最大值进行计算作为拉环的拉力n，为n=ru=16.428kn钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125n/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 d=(1642.7744/3.142125) 1/2 =13mm； 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 r=0.011 kn； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50n/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 d=11.4174/(3.142502)1/2 =0.381 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 n - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，n = 0.011kn； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57n/mm2； f- 钢材强度设计值,取215n/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 11.417/(3.142201.57)=0.116mm。螺栓所能承受的最大拉力 f=1/43.1420221510-3=67.51kn螺栓的轴向拉力n=0.011kn 小于螺栓所能承受的最大拉力 f=67.51kn，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 n - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，n = 8.143kn； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7n/mm2；经过计算得到公式右边等于161.75 kn，大于锚固力 n=8.14 kn ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!型钢悬挑卸料平台计算书由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kn/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kn/m)：0.11；施工人员等活荷载(kn/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kn):10.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.50；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.00；钢丝绳安全系数k：6.00，悬挑梁与墙的接点按 铰支 计算；预埋件的直径(mm)：20.00。只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平 ；次梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：0.40，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.00；平台计算宽度(m)：2.00。二、次梁的验算:次梁选择 16a号槽钢槽口水平 ，间距0.4m，其截面特性为：面积 a=21.95cm2；惯性距 ix=866.2cm4；转动惯量 wx=108.3cm3；回转半径 ix=6.28cm；截面尺寸：b=63mm,h=160mm,t=10mm。1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kn/m2； q1 = 0.35 0.40= 0.14kn/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kn，转化为线荷载： q2 = 10.00/ 2.50/ 3.00 0.40= 0.53kn/m；(3)槽钢自重荷载 q3= 0.17kn/m；经计算得到 静荷载设计值 q = 1.2(q1+q2+q3) = 1.2(0.14+0.53+0.17) = 1.01kn；经计算得到 活荷载设计值 p = 1.4 2.00 0.40 3.00= 3.36kn。2.内力验算内力按照集中荷载p与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩m的计算公式为： 经计算得到，最大弯矩 m = 1.013.002/8+3.363.00/4=3.66kn.m。 3.抗弯强度验算次梁应力： 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材的抗压强度设计值，f = 205.00 n/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =3.66103/(1.05108.30)=32.16 n/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =32.159 n/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 n/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.0063.00235/(3.00160.00235.0)=0.75；由于 b大于0.6，按照下面公式调整： 得到 b=0.693；次梁槽钢的稳定性验算 =3.66103/(0.693108.300)=48.72 n/mm2；次梁槽钢的稳定性验算 =48.722 n/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 n/mm2,满足要求!三、主梁的验算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 16a号槽钢槽口水平 ，其截面特性为： 面积 a=21.95cm2；惯性距 ix=866.2cm4；转动惯量 wx=108.3cm3；回转半径 ix=6.28cm；截面尺寸，b=63mm,h=160mm,t=10mm；1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kn/m； q1 = 0.11kn/m；(2)槽钢自重荷载 q2=0.17kn/m 静荷载设计值 q = 1.2(q1+q2) = 1.2(0.11+0.17) = 0.33kn/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 p = (1.013.00+3.36)/2=3.20kn； 2.内力验算 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平