攀枝花领誉项目悬挑脚手架专项施工方案.doc

攀枝花领誉项目一期2号楼悬挑脚手架专项施工方案编制人：审核人：批准人：编制单位：四川万和建设有限责任公司攀枝花分公司编制日期： 二0一三年二月目录第一章编制依据1第二章工程概况1第三章材料的选择和质量要求1一、钢管1二、扣件2三、安全网2四、工字钢2五、脚手板2第四章施工准备3一、技术要求3二、材料准备3三、劳动力计划3第五章施工技术措施4一、脚手架搭设条件4二、纵向水平杆：5三、横向水平杆：5四、连墙件5五、剪刀撑6六、横向斜撑6七、脚手板6八、工字钢6第六章落地及悬挑脚手架计算书及搭设参数8一、计算依据规范8二、主要技术参数8三、小横杆的计算9四、大横杆的计算10五、扣件抗滑力的计算12六、脚手架荷载标准值12七、立杆的稳定性计算14八、连墙件的计算15九、联梁的计算17十、悬挑梁的受力计算17十一、悬挑梁的整体稳定性计算19十二、锚固段与楼板连接的计算19第七章悬挑式卸料平台搭设及计算22一、卸料平台搭设22二、卸料平台计算22第八章搭设及拆除29一、脚手架的搭设29二、质量保证体系30三、质量保证注意事项32四、脚手架拆除32第九章脚手架的验收33第十章脚手架安全管理制度34第十一章安全技术措施35第十二章安全防护措施37第十三章环境保护措施38第十四章脚手架检查制度38第十五章附图39第一章编制依据1、攀枝花领誉项目一期2号楼施工图纸及图纸会审纪要；2、建筑施工高处作业安全技术规范 jgj80-91；3、建筑结构荷载规范 gb50009-2012；4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 jgj130-2011；5、钢结构设计规范 gb50017-2003；6、建筑施工安全检查标准 jgj59-20117、工程建设标准强制条文第二章工程概况本工程系攀枝花领誉项目一期工程2号住宅楼，位于攀枝花市仁和区四十九公里（原齿轮带钢厂）。现场场地现状为建、构筑物已完成拆除的拟建空地，其场平由同期招标的场平标段施工单位负责完成，故拟建场地已具备三通一平的条件，水电由我方装表计量使用。本单位建筑为桩基础剪力墙结构，地上22+1层，建筑高度为69.0米，建筑面积为1740.18平方米，标准层层高为3.0米，板厚120毫米，外架使用365日历天。第三章材料的选择和质量要求一、钢管1、钢管应由产品合格证和检验报告。2、钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法的有关规定。3、钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深划痕等。4、钢管必须涂防锈漆。5、钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的钢管，其材料应符合相关规范规定的材料条件。二、扣件1、扣件应使用与钢管管径相配合的，其质量符合我国现行标准钢管脚手架扣件的可锻铸铁制作的扣件。2、扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。3、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。4、新旧扣件均应进行防锈处理。5、铸铁扣件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼或其他影响使用的铸铁缺陷。6、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应不小于1。7、各扣件的重量：直角扣件1.2，旋转扣件1.5，对接扣件1.6。三、安全网1、安全网分平网和立网，平网采用棉纶材料制成，立网采用密目式安全网。2、安全网的质量必须有检测部门批量验证和检验员检验合格证才能使用。3、安全网在贮运中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学物品的侵蚀，搬运时禁止使用钩子，已使用过的必须检查合格后方可使用，超过使用期限的严禁使用。四、工字钢悬挑支承采用16工字钢，其质量应符合相关规范规定要求，不得使用有严重锈蚀弯曲、损坏和裂纹的型材，确保架体结构性能。五、脚手板脚手板采用木脚手板，厚5cm，宽30cm，长4.0m的硬木板。第四章施工准备一、技术要求根据本工程的特点，采用下列脚手架为主体结构及装修外墙施工的安全防护设施。1、基顶主体3层施工采用双排落地脚手架，4层及以上层施工采用悬挑式双排脚手架。悬挑结构分别设置在主体3层、主体10层，主体17层，共3段，每段搭设高度不超过21m。2、每段悬挑结构的起点应用跳板进行密封，跳板厚度宜为50mm，再其跳板下方还应设置一道水平安全网；随着结构工程的施工进度，要求每隔一层搭设一道水平安全网。作业层应满铺50mm厚跳板，再其下方还应设置一道水平安全网。3、搭设尺寸为：立杆横距为780mm，立杆纵距1500mm，大横杆步距1800mm，最外排中间增加一大横杆（当护栏使用）。连墙件采用2步2跨，即竖向间距为3.6m，水平间距为3m。二、材料准备序号材料名称规格单位数量1钢管4m、6m、3mt4001.5m2.5mt1802扣件十字、旋转、直接个600003密目式安全网1.8m6m捆1004工字钢16号根6005钢丝绳16根600三、劳动力计划根据施工需要，需要配备专业架子工人数：20人。第五章施工技术措施一、脚手架搭设条件1、脚手架搭设前向作业人员进行详细安全、技术交底。2、钢管、扣件、脚手架、安全网等经检查合格。3、搭设人员必须持证上岗及个人防护措施充分（已作定期体检、安全帽、防滑鞋、安全带等已配备）4、5级以上大风和雷、雨、雪应停止脚手架作业。5、脚手架搭设要求（1）搭设脚手架的所需要材料进场后，必须进行检查验收，合格后，按品种、规格分类堆放整齐平稳。（2）搭设前，技术负责人、安全员必须按照方案中有关搭设要求，向架子工人进行书面安全技术交底。按预定距离分别划出立杆位置，并做好标记。（3）脚手架的搭设作业必须统一指挥，按要求搭设。（4）脚手架搭设的几何尺寸：脚手架立杆纵向间距1.5米，横向间距0.78米，步高为1.8米，内立杆离墙0.2米。（5）卸料平台独立承担承力体系，受力与外架分开，上面满铺50mm厚木板。（6）立杆搭设：a、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上方200mm的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。b、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距为两步三跨，优先菱形布置，或采用方形、矩形布置。c、立杆接头必须采用对接扣件连接。对接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔在高度方向错开的距离不宜小于50mm；各接头中心至主接点的距离不宜大于步距的1/3；纵向钢管的连接均采用对接连接。d、立杆顶端应高出施工作业层一步，宜高出女儿墙上口1.3m，高出檐口上口1.5m。二、纵向水平杆：1、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；2、纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接应符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平面方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜小于纵距的1/3；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离还不应小于100mm；三、横向水平杆：1、主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应小于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度150mm。2、作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；四、连墙件1、连墙件数量的设置纵距两跨竖向两步距。2、连墙件的布置应符合下列规定：连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；连墙件应从第一步纵向水平杆处开始设置；宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不得大于3.6m（2步）。3、脚手架与主体结构必须采用刚性连接。脚手架与建筑物的拉结采用刚性连接，垂直方向每层设置，水平方向每隔二跨设一拉结点。顶部及转角处加密，即在转角1米内，每层设置一拉结，且上、下错开布置，连接点宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。4、连墙件的构造应符合下列规定：连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时（24米以下），与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；24米以上采用稍微向上斜连接。连墙件必须采用可承受拉力和压力的构件。五、剪刀撑1、双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。2、剪刀撑的设置应符合下列规定：脚手架纵向两端和转角处起设，每道剪刀撑跨越立杆的根数不少于5根且不得多于7根规定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m自上而下循序连续设置，剪刀撑搭接长度不小于1米，采用3个旋转扣件固定，脚手架每6根立杆设一组剪刀撑，剪刀撑与地面的夹角为4560左右，剪刀撑撑至外架顶端。剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。剪刀撑跨越立杆的最多根数（本工程采用45）剪刀撑斜杆与地面的斜角（a）455060剪刀撑跨越立杆的最多根数（n）765六、横向斜撑横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑的固定应符合旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm当斜腹杆在跨内跨越2个步距宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其中伸出端上。七、脚手板1、首层和作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120150mm；2、脚手架与墙体的间隙隔离，每一层铺设隔离层，无探头板，作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支撑杆可靠地固定，用1.2mm既18#镀锌铁丝双股并联邦扎固定在纵向水平杆上，绑扎牢固交接平整，破损的及时更换。八、工字钢1、工字钢在安装立杆位置处，穿杆焊接2节c18钢筋伸出工字钢15cm，以防止立杆滑动。工字钢安装示意图2、悬挑脚手架工字钢安装在2#楼的第三层、第十层、第十七层、共搭设三段，每段7层，计算最大搭设高度不超过21米。3、悬挑梁卡环采用a18一级钢筋冷弯制作成型，严禁用氧气煨弯；锚环入混凝土内的长度应大于25d，并用c18长1.5米钢筋做压铁。预埋位置必须准确，若卡环末端弯钩向上弯起影响板厚，则可平行于板方向弯起。4、钢丝绳采用a16，吊环采用c18三级钢，用调节螺杆调节钢丝绳使受力传在预埋吊环上。第六章落地及悬挑脚手架计算书及搭设参数本工程落地及悬挑脚手架主体施工阶段作为防护架，外装修施工阶段为装饰外架。一、计算依据规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130-2011建筑结构荷载规范gb50009-2012钢结构设计规范gb50017-2003混凝土结构设计规范gb50010-2010二、主要技术参数钢管强度为205.0 n/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度21.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.78米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为1.5kn/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.30kn/m2，按照铺设3层计算。栏杆采用木板，荷载为0.15kn/m，安全网荷载取0.0100kn/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kn/m2，高度变化系数1.7900，体型系数1.1400。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置3根立杆。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 i=(d4-d4)/64，抵抗距计算采用 w=(d4-d4)/32d。三、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 p1=0.0381.500=0.058kn脚手板的荷载标准值 p2=0.3000.7801.500/2=0.176kn 活荷载标准值 q=1.5000.7801.500/2=0.877kn 荷载的计算值 p=1.20.058+1.20.176+1.40.877=1.508kn 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: m=(1.20.038)0.7802/8+1.5080.780/4=0.298kn.m =0.298106/5080.0=58.584n/mm2小横杆的计算强度小于205.0n/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 v1=5.00.038780.004/(3842.060105121900.000)=0.01mm集中荷载标准值 p=0.058+0.176+0.877=1.111kn集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 v2=1110.600780.0780.0780.0/(482.06105121900.0)=0.437mm最大挠度和 v=v1+v2=0.445mm小横杆的最大挠度小于780.0/150与10mm,满足要求!四、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 p1=0.038kn/m脚手板的荷载标准值 p2=0.3000.780/2=0.117kn/m 活荷载标准值 q=1.5000.780/2=0.585kn/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.117=0.186kn/m 活荷载的计算值 q2=1.40.585=0.819kn/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 m1=(0.080.186+0.100.819)1.5002=0.218kn.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 m2=-(0.100.186+0.1170.819)1.5002=-0.258kn.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.258106/5080.0=50.701n/mm2大横杆的计算强度小于205.0n/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.117=0.155kn/m活荷载标准值 q2=0.585kn/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v=(0.6770.155+0.9900.585)1500.04/(1002.06105121900.0)=1.380mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc其中 rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 p1=0.0380.780=0.030kn脚手板的荷载标准值 p2=0.3000.7801.500/2=0.176kn 活荷载标准值 q=1.5000.7801.500/2=0.877kn 荷载的计算值 r=1.20.030+1.20.176+1.40.877=1.475kn单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65n.m时,试验表明:单扣件在12kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kn；双扣件在20kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kn；六、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m)；本例为0.1251 ng1 = 0.12521.000=2.628kn(2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.30 ng2 = 0.30031.500(0.780+0.200)/2=0.662kn(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.15 ng3 = 0.1501.5003/2=0.338kn(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.010 ng4 = 0.0101.50021.000=0.315kn经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 3.942kn。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 nq = 1.50021.5000.780/2=1.755kn风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 w0 基本风压(kn/m2)，w0 = 0.300 uz 风荷载高度变化系数，uz = 1.790 us 风荷载体型系数：us = 1.140经计算得到，风荷载标准值 wk = 0.3001.7901.140 = 0.612kn/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 0.91.4nq经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力n=1.23.942+0.91.41.755=6.941kn不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 1.4nq经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力n=1.23.942+1.41.755=7.187kn风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw计算公式 mw = 0.91.4wklah2/10其中 wk 风荷载标准值(kn/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： mw=0.91.40.6121.5001.8001.800/10=0.375kn.m七、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 n 立杆的轴心压力设计值，n=7.187kn； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； a 立杆净截面面积，a=4.890cm2； w 立杆净截面模量(抵抗矩),w=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (n/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00n/mm2；经计算得: =7187/(0.19489)=79.111n/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 n 立杆的轴心压力设计值，n=6.941kn； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； a 立杆净截面面积，a=4.890cm2； w 立杆净截面模量(抵抗矩),w=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； mw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，mw=0.375kn.m； 钢管立杆受压强度计算值 (n/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00n/mm2；经计算得到 =6941/(0.19489)+375000/5080=150.200n/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 nf2 = 305.365knnf2nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件双扣件连接示意图九、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载p传递力，p=7.19kn计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=4.50/1.50=3经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重) ra = rb=(3-1)/27.19+7.19+4.500.20/2=14.83kn通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 27.19+7.19+4.500.20=22.47kn最大弯矩(考虑到支撑的自重) mmax=(33-1)/(83)7.194.50+0.204.504.50/8=11.29kn.m抗弯计算强度 f=11.29106/141000.0=80.06n/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0n/mm2,满足要求!十、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端c受脚手架荷载n的作用，里端b为与楼板的锚固点，a为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 c点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1200mm，l = 1500mm，ml = 200mm，m2 = 980mm；水平支撑梁的截面惯性矩i = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) w = 141.00cm3。受脚手架作用传递集中力 p=22.47kn水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kn/m k=1.20/1.50=0.80 kl=0.20/1.50=0.13 k2=0.98/1.50=0.65代入公式，经过计算得到支座反力 ra=63.199kn支座反力 rb=-17.606kn最大弯矩 ma=26.685kn.m抗弯计算强度 f=26.685106/(1.05141000.0)=180.245n/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0n/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 n=3.94+1.76=5.70kn水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kn/m最大挠度 vmax=2.860mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于2400.0/250,满足要求!十一、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(gb50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(gb50017-2011)附录b其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =26.69106/(0.929141000.00)=203.72n/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!十二、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力r=17.606kn 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65n/mm2；压点处采用2个 u 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为110.50n/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 d=176064/(3.1416110.502)1/2=11mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 n 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，n = 17.61kn； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5n/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于17605.75/(3.1416201.5)=186.8mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 n 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，n = 17.61kn； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59n/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kn楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 m = 17.611.50/2 = 13.20kn.m根据混凝土结构设计规范gb50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过c50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为c80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm；s = 13.20106/(1.00014.3001.5100085.02)=0.0850 = 1-(1-20.0850)1/2=0.0890s = 1-0.0890/2=0.9550楼板压点负弯矩配筋为 as = 13.20106 / (0.955085.0210.0) = 774.3 mm2悬挑脚手架计算满足要求！第七章悬挑式卸料平台搭设及计算一、卸料平台搭设卸料平台设计为悬挑式型钢平台，每栋制作4个，规格为4.5*2m*1.2m（长*宽*高）悬挑长度为4.0m。平台上设有限定荷载标牌，限重0.81.0t。（详见附图）主梁分别采用16号工字钢，次梁分别采用12号槽钢，主次梁之间采用焊接。防护栏采用48*3.5钢管，分别在高100cm、15cm处设立两道，并与四周工字钢焊接。四周工字钢处侧面及防护栏均刷黄黑相间的油漆标识。平台主梁每侧设二根14钢丝绳，每根绳设夹具不少于3个，内侧钢丝绳与墙的距离为2.9米，内、外钢丝绳之间的距离为1米，钢丝绳与卸料平台钢管架接触处垫橡胶皮，以缓冲钢丝绳的拉力。平台地面设5cm厚的脚手板、满铺、铺牢、两端用8号镀锌铁丝捆紧，并在四周设18cm高的踢脚板。二、卸料平台计算1、依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130-2011建筑施工模板安全技术规范jgj 162-2008建筑结构荷载规范gb50009-2012钢结构设计规范gb50017-2003混凝土结构设计规范gb50010-2010建筑地基基础设计规范gb50007-2011建筑施工安全检查标准jgj59-2011建筑施工木脚手架安全技术规范jgj 164-20082、计算参数:悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁的悬挑长度4.00m，插入结构锚固长度0.20m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用12.6号槽钢u口水平，主梁采用16号工字钢。次梁间距0.75m，外伸悬臂长度0.00m。容许承载力均布荷载2.00kn/m2，最大堆放材料荷载2.00kn。脚手板采用九层胶合板，脚手板自重荷载取0.30kn/m2。栏杆采用五层胶合板，栏杆自重荷载取0.30kn/m。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1850mpa，外侧钢丝绳距离主体结构3.90m，两道钢丝绳距离1.00m，外侧钢丝绳吊点距离平台3.00m。3、次梁的计算次梁选择12.6号槽钢u口水平，间距0.75m，其截面特性为面积a=15.69cm2,惯性距ix=391.50cm4,转动惯量wx=62.14cm3,回转半径ix=4.95cm截面尺寸 b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm（1）荷载计算a、面板自重标准值：标准值为0.30kn/m2； q1 = 0.300.75=0.23kn/mb、最大容许均布荷载为2.00kn/m2； q2 = 2.000.75=1.50kn/mc、型钢自重荷载 q3=0.12kn/m经计算得到: q = 1.2(q1+q3)+1.4q2 = 1.2(0.23+0.12)+1.41.50 = 2.52kn/m经计算得到，集中荷载计算值 p = 1.42.00=2.80kn（2）内力计算内力按照集中荷载p与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下 最大弯矩m的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 m = 2.522.002/8+2.802.00/4=2.66kn.m（3）抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2；经过计算得到强度 =2.66106/(1.0562140.00)=40.73n/mm2；次梁的抗弯强度计算 f,满足要求!（4）整体稳定性计算主次梁焊接成整体时此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5709.053.0235/(2000.0126.0235.0)=1.08由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(gb50017-2011)附录其值用b查表得到其值为0.792经过计算得到强度 =2.66106/(0.79262140.00)=54.01n/mm2；次梁的稳定性计算 f,满足要求!4、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择16号工字钢，其截面特性为面积a=26.10cm2,惯性距ix=1130.00cm4,转动惯量wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm（1）荷载计算a、栏杆自重标准值：标准值为0.30kn/m q1 = 0.30kn/mb、型钢自重荷载 q2=0.20kn/m经计算得到，静荷载计算值: q = 1.2(q1+q2) = 1.2(0.30+0.20) = 0.60kn/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为p1=(1.20.30+1.42.00)0.382.00/2+1.20.122.00/2)=1.33knp2=(1.20.30+1.42.00)0.752.00/2+1.20.122.00/2)=2.52knp3=(1.20.30+1.42.00)0.752.00/2+1.20.122.00/2)=2.52knp4=(1.20.30+1.42.00)0.752.00/2+1.20.122.00/2)+2.80/2=3.92knp5=(1.20.30+1.42.00)0.752.00/2+1.20.122.00/2)=2.52knp6=(1.20.30+1.42.00)0.752.00/2+1.20.122.00/2)=2.52knp7=(1.20.30+1.42.00)0.132.00/2+1.20.122.00/2)=0.54kn（2）内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载p和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台主梁计算简图经过连续梁的计算得到 主梁支撑梁剪力图(kn) 主梁支撑梁弯矩图(kn.m) 主梁支撑梁变形图(mm)外侧钢丝绳拉结位置支撑力为6.79kn最大弯矩 mmax=8.12kn.m（3）抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2；经过计算得到强度 =8.12106/1.05/141000.0+8.821000/2610.0=58.21n/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求!（4）整体稳定性计算主次梁焊接成整体时此部分可以不计算 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查钢结构设计规范附录得到：b=0.99由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(gb50017-2011)附录其值用b查表得到其值为0.770经过计算得到强度 =8.12106/(0.770141000.00)=74.80n/mm2；主梁的稳定性计算 f,满足要求!5、钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力rah和拉钢绳的轴力rui按照下面计算 其中ruicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 rci=ruisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 ru1=11.13kn6、钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru我们均取最大值进行计算，为ru=11.133kn 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中fg 钢丝绳的容许拉力(kn)； fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kn)； 计算中可以近似计算fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； k 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.00011.133/0.850=130.978kn。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1850mpa，直径14.0mm。6、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力n，为n=ru=11.133kn 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范2010中9.7.6规定f = 65n/mm2；所需要的吊环最小直径 d=111334/(3.1416652)1/2=12