渐河特大桥连续梁施工方案.doc

中铁十二局集团有限公司中铁十二局集团有限公司 石长铁路增建第二线站前石长铁路增建第二线站前1 1标第二项目部标第二项目部 渐河特大桥渐河特大桥32+48+32m32+48+32m连续梁连续梁 施工方案施工方案 编制：编制： 郑郑 勇勇 复核：复核： 徐成进徐成进 审批：审批： 李正坤李正坤 二二一二年二月十八日一二年二月十八日 跨跨 临临 岗岗 公公 路路 渐渐 河河 特特 大大 桥桥 (32(32484832m)32m)连续梁施工方案连续梁施工方案 第一章 工程概况4 1.1编制依据4 1.2工程概况4 第二章 施工方案6 2.1总体施工工序6 2.2 0和1#梁段现浇施工.7 2.3施工流程10 2.4施工工艺.10 2.5预应力摩阻测试.18 2.6挂篮施工20 2.7 2#-7#块悬臂段模板.27 2.8 2#-7#块悬臂段钢筋与预应力束道.28 2.9悬浇挂篮2#-7#块悬臂段的混凝土施工.28 2.10预应力施工31 2.11边跨支架现浇段37 2.12合拢段施工及体系转换 38 2.13挂篮安全防护方案43 第三章 附属工程44 3.1桥面防水44 3.2挡碴墙综合接地措施44 3.3综合接地44 第四章 劳动力部署及物资材料计划46 4.1施工队伍布置及劳动力部署46 4.2主要机械设备配备46 4.3 主要材料供应计划.47 第五章 质量管理和质量控制的组织保证措施49 5.1 质量管理.49 5.2 质量控制保证措施.49 第六章 安全组织保证措施51 6.1 安全保证组织机构.51 6.2 安全技术保证措施.51 6.3 安全教育和培训 52 6.4安全包保责任制度.52 6.5 安全生产风险抵押金制度.53 6.6 安全事故预警和卡控推进制度.53 6.7 挂篮安全检查制度.53 6.8 高速公路防护.57 6.5高速公路行车安全保证措施 57 第七章 环境保护、文明施工措施59 7.1环境保护措施59 7.2文明施工59 第八章 雨季、夏季、冬季及夜间施工措施60 8.1雨季施工措施60 8.2夏季施工措施60 8.3冬季施工措施60 8.4夜间施工措施60 第九章 应急预案61 9.1可能出现的应急事故.61 9.2应急管理措施.61 9.3建立应急救援小组.61 9.4事故预防措施.61 9.5应急救援设施和设备.62 附表1 施工进度计划表 附件1 支架计算书 附件2 挂蓝计算书 附件3 模板计算书 跨跨 临临 岗岗 公公 路路 渐渐 河河 特特 大大 桥桥 (32(32484832m)32m)连续梁施工方案连续梁施工方案 第一章第一章 工程概况工程概况 1.11.1编制依据编制依据 1.1.1 渐河特大桥施工图纸和（32+48+32）m单线预应力混凝土连续梁（曲线）施工图及连 续梁支座安装通用图等文件。 1.1.2客货共线铁路桥涵工程施工技术指南（tz203-2008） 1.1.3铁路桥涵施工质量验收标准(tb10415-2003) 1.1.4铁路混凝土工程施工技术指南（铁建设【2010】241号） 1.1.5铁路混凝土施工质量验收标准（tb10424-2010） 1.1.5铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定（铁建设【2005】157号）及铁 建设【2007】140号文局部修订条文。 1.1.6石长铁路复线建设指挥部相关安全质量文件。 1.1.7 交通部和公路部门现行标准。 1.1.8 勘察工地及从现场调查的资料。 1.1.9 我单位现有的施工技术力量及机械设备。 1 1. .2 2工工程程概概况况 石长铁路增建第二线在里程dk69+148.070处与既有临岗公路（新g207）立交（铁 跨公），交角71度。渐河特大桥19#22#墩设一联32+48+32m连续梁以完成对既有g207 国道的跨越，其全长为113.1m，其中20#和21#墩身高度分别为750cm和900cm，边支座 中心线至梁端为0.55m。拟建成连续梁后，既有g207国道自连续梁主跨(48m)下行通过 ，行车面至连续梁底净空为5.0m。施工采用悬臂挂篮法进行施工。 1.2.11.2.1 箱梁结构箱梁结构 连续梁为单箱单室型箱梁。梁体采用c50耐久性混凝土，二向预应力体系结构。 连续梁段位于竖曲线上，梁体顶板设计宽度8.5m、底宽4.2m，顶板厚度28cm；底板 厚度自35cm渐变至60cm，副墩处75cm，主墩处85cm；腹板厚度4060cm。在端支点、 中支点、跨中共设5个隔板，隔板设有孔洞，供检查人员通过，端支点处横隔板厚1. 1m，中支点处横隔板厚1.8m，中跨中隔板厚0.5m。 图图1 1. .2 2 箱箱梁梁截截面面图图 连续梁采用悬臂挂篮法施工，全梁共分7对对称悬臂施工段、一个中跨合拢段、 两个边跨合拢段、两对边跨直线段。其中0梁段长8.4m，a1#梁段2.5m，其余节段 长1.63.0m，中、边跨合拢段均长1.6m。 1.2.21.2.2预应力体系预应力体系 全梁采用二向预应力体结构体系，分别由纵向预应力、竖向预应力构成。其中 纵向预应力筋顶板束采用7/9-15.2和12-15.2钢绞线，腹板束采用9- 15.2钢绞线，底板束采用12- 15.2钢绞线，管道采用圆形金属波纹管成孔，纵向预应索均采用两端张拉，ovm锚 具。 管道压浆采用不低于m40水泥浆。 1 1. .2 2. .3 3支支座座布布置置 箱梁支座布置于1922号墩上，其中固定支座布置于21号主墩，其余各墩布置活 动支座。 第二章第二章 施工方案施工方案 2.12.1总体施工工序总体施工工序 渐河特大桥连续梁段采用悬臂挂篮法进行施工，a0和a1#块采用支架搭设浇筑混 凝土，其总体施工工序为:主墩临时支座设置，搭设支架施工a0和a1号梁体，待混凝 土强度设计强度100%，龄期不少于6天后张拉本阶段预应力索并安装挂篮利用挂篮 悬臂对称浇筑a2、b2号梁段，待梁段混凝土达到设计100%时，龄期不少于6天张拉本 阶段预应力索，并移动挂篮准备下一阶段施工重复上阶段操作程序，浇筑a2a7、 b2b7梁段安装边墩永久支座并临时予以锁定，搭设支架，浇筑a9号梁段安装临 时刚性连接构造，临时张拉预应力索，利用挂篮现浇a8号块，待混凝土达到设计强 度50%后，拆除主墩转动约束、支架及挂篮，待梁段混凝土达到设计强度100%后，龄 期不少于6天时张拉本阶段其它预应力和二次张拉安装中跨临时刚性连接构造，临 时张拉中跨合拢索，利用挂篮现浇b0梁块，待混凝土达到设计强度的50%后拆除挂篮 ，待梁段混凝土达到设计强度的100%，龄期不少于6天时，张拉本阶段其它索预应力 及二次张拉到设计值，切断所有临时固结主筋，完成体系转换桥面系施工。根据 石长铁路复线建设指挥部、广铁集团公司等要求，在施工前按要求制定详细专项施 工方案,包括0#块、挂篮、预应力张拉、合拢段、高空作业等方案。 2.1.12.1.1临时支墩设置临时支墩设置 渐河特大桥32+48+32m连续梁与桥墩之间设置支座是铰接结构,在悬臂施工过程 中梁体不能克服不平衡施工中产生的弯矩而保持稳定,该联悬梁施工采用在20、21号 主墩处设置临时支墩将箱梁梁体与主墩墩身锚固成一体形成临时t型刚构的工程措施 解决此问题。 该连续梁临时支墩设置在20、21号主墩，每墩布置四个，分别对称布置在主墩 支座垫石旁边。临时支墩外侧预埋32 hrb335螺纹钢，每3根一束，每支墩共计16束均匀布置在靠墩身边缘面成l形。预埋 钢筋两端分别伸入墩身186cm，伸入梁体90cm，同时连续梁箱体与临时支墩相接部位 设置12100mm双层双向钢筋网片两层。临时支墩全部采用c40混凝土，或者在临时 支墩顶部下15cm和墩顶15cm处采用5cm厚40#硫磺砂浆，预埋w形的3kw电阻丝，方便 凿除混凝土临时支墩，在连续梁边跨合拢,混凝土强度达到设计强度的100%后拆除临 时支墩, 临时支墩拆除采用通电预埋在硫磺砂浆内的电阻丝电熔预埋钢筋，人工凿除混凝土 和硫磺砂浆。 图图2.1.12.1.1混凝土临时支墩设置混凝土临时支墩设置 2.22.2 0 0和和1#1#梁段现浇施工梁段现浇施工 本桥0#块长8.4米，设计混凝土方量95.7m3，钢筋用量20.796t，0#块总重250.4 76t,顶板厚28cm过渡到53cm，腹板厚6085cm，底板厚6085cm，截面梁高410cm。1# 梁段长2.5m，设计混凝土方量21.2m,钢筋用量4.023t,1#块总重量53t。 渐河特大桥主墩0块梁段施工内容主要包括临时固结施工、梁体现浇施工及预 应力施工。该连续梁0块梁段施工采用螺旋钢管支架施工工艺完成。现浇0块段 梁体模板设置在支架上，预压方法采用堆码砂袋预压技术，混凝土一次浇筑成型， 预应力施工采用分阶段张拉完成。 1）在施工墩柱时，在墩顶共预埋96根32mm精轧螺纹钢，临时锚固于0#块箱内 底板。 2）根据资源优化原则，支架钢管采用沅江特大桥530mm的螺旋钢管，离墩身4 .2m处挖除换填地基后浇筑1.0*1.5*10mc30钢筋混凝土条形基础，以硬塑粉质黏土为 持力层，承载力200kpa，在施工前采用动力触探进行核实。在混凝土条形基础顶预 埋800*800*6mm法兰盘预埋件，用于和钢管桩连接。钢管支架顺桥向离开墩身中心线 4.2m布置一排5根530mm钢管桩，横桥向方向按1.7m+2.3m+2.3m+1.7m进行布置，共 计采用12根钢管；各钢管支架用20钢做剪刀撑连接，形成整体，以保证支架的稳定 性能。 靠公路侧采用支架材料为0#块与1#块模板下方布置i20a工字钢间距40cm，共31 根；纵向i40a工字钢共10根；采用直径102cm的钢管桩作为支撑，布置4片i40a工字 钢作为分配梁；挖孔桩横向布置3根，桩身直径1.25m，桩底扩为1.4m，支承在稳定 带状灰岩上。 3）钢管支架上布置i40a工字钢做纵梁，支撑在钢管顶和墩顶上,2根一束，两侧 共计10根，中央间距2.3m布置，每根长4.25米，边缘侧长度为5.2m；i20工字钢做分 配梁，按间距40cm平均布置，其中10.0m通长工字钢16根，2.85m工字钢8根，2.3m工 字钢10根，分配梁一端支撑在墩顶，另一端支撑在i40工字钢纵梁上。 4）在i40工字钢上布置i20工字钢作纵向分配梁，其间距为40cm，箱梁底板倾斜 段，采用工字钢根据底板的形状，焊接成楔形支架，楔形支架靠近桥墩端固定到临 时支墩上，以平衡因箱梁底板倾斜引起的向外滑移分力。 5）在纵向分配梁上铺底模，进行0#块模板、钢筋、混凝土的施工,本连续梁共2 个0#块，拟安排2套钢管支架平行作业。 图图2.2.12.2.1 混凝土临时支墩布置混凝土临时支墩布置 660 100 i20a40 53钢管桩 承台 日 期 比例尺 图 号 临时支座 桥墩 永久支座 墩中心线 10 25 25 190 100 100100 545 1000 53钢管桩 170230170230 2i40a 条形基础 545225225 4i40a 102钢管桩 170230230170 100 200 53 i40工字钢 i20工字钢 230170100230170100 830 钢管桩 承台 750 100 56 218.5 850/2850/2 3404040 100 250 条形基础 注：本图尺寸均以厘米为单位。 1000 2514025 i20a 墩 中 心 线 i20a 102钢管桩 a 545 100 150 545 4i40a 600 125 地面线 挖孔桩 承台 桩基础 日 期 比例尺 图 号 b b a a 750 2i40a 53钢管桩 225225 注：本图尺寸均以厘米为单位。 100125125420420125125100 基岩顶面 条形基础 140 200 660 1000 150 100100230170230170 50295295507575 2440=960 ?53 48.5 100170230230170100 条形基础 i20工字钢 53钢管承台2排i40工字钢 临时支座 桥墩 永久支座 墩中心线 10 25 25 190 420 2i40a i20a 钢管桩 102 400400 230170100230170100 a-a正面图 挖孔桩 日 期 比例尺 图 号 4i40a 说明： 1.本图尺寸以厘米为单位； 600 地面线 102102 125 125 挖孔桩挖孔桩 基岩顶面 140140 200 140 125 2i40a i20a 钢管桩 102 400400 230170100230170100 a-a正面图 挖孔桩 日 期 比例尺 图 号 4i40a 说明： 1.本图尺寸以厘米为单位； 600 地面线 102102 125 125 挖孔桩挖孔桩 基岩顶面 140140 200 140 125 2.2.22.2.2 钢管桩和纵横梁布置形式钢管桩和纵横梁布置形式 2.32.3施工流程施工流程 钢筋混凝土条形基础施工螺旋钢管支架搭设铺设底模、立侧模支架分阶 段预压绑扎底板及腹板钢筋、定位安装底板、腹板预应力管道及竖向预应力钢筋 安装内模及腹板端模、绑钢筋埋设预埋件混凝土施工摩阻测试、预应力张 拉、压浆拆除模板及支架。 2.42.4施工工艺施工工艺 2.4.12.4.1连续梁施工前准备工作连续梁施工前准备工作 在浇筑条形混凝土前，技术人员首先熟悉0和1#块的施工方案，明确相应预埋 件的数量和位置，做好相应预埋准备工作，在条形基础混凝土浇注过程中做好相应 的预埋工作，条形基础中的预埋件主要是钢管桩下法兰盘预埋。 下法栏预埋螺栓 钢管桩下法栏盘 承台混凝土 钢管桩 图图2.4.12.4.1 钢管桩下端法兰盘预埋示意图钢管桩下端法兰盘预埋示意图 为保证钢管桩的稳定，能够有效抵抗纵横向荷载作用，应在浇筑条形基础混凝 土时，根据设计好的0和1#块支架钢管桩位置，做好钢管桩下端法栏盘的预埋工作 ，下法栏的预埋布置情况如图2.4.1所示。 2.4.22.4.2临时支墩施工临时支墩施工 墩顶临时支墩锚固精轧螺纹钢预埋：当墩柱施工到预埋件标高位置时，在墩柱 顶四个角的临时支墩位置预埋32 mm高强精轧螺纹钢，每个临时支墩预埋48根，共 计192根。单根精轧螺纹钢长320cm，埋入墩柱100cm，穿过0#块底板部位套pvc管与 箱梁隔离。临时支座采用c30混凝土浇筑,在临时支墩与桥墩顶面和箱梁底板相交面 布置油毡纸隔离，便于将来凿除临时支墩。具体设置情况见图2.4.2所示。 图图2.4.22.4.2 墩顶临时支墩锚固筋预埋示意图墩顶临时支墩锚固筋预埋示意图 2.4.32.4.3安装支座安装支座 预压完成后，开始安装永久支座，根据曲线和坡度方向要求固定支座ckpz-p125 00 gd安装在21#墩竖曲线内侧，外侧安装座ckpz-p12500 hx横桥向活动支座，19#墩 和22#墩内侧安装ckpz-p3000zx，外侧安装ckpz-p3000dx；20#墩内侧安装ckpz-1250 0zx，外侧安装ckpz-12500dx支座。安装程序如下： a、凿毛支座就位部位的支承垫石表面，清除预留锚拴孔中的杂物，安装支座锚 栓，并用水将支承垫石表面浸湿。 b、支座四角采用钢垫块调整标高，满铺支座砂浆。支座就位后，检查顶面标高 及几何位置，无误后，起吊支座，补充砂浆。即在支座板与支承垫石顶面之间的空 隙范围铺满砂浆，重新就位支座。 c、拧紧下支座板锚拴。安装支座上、下连接钢板及螺栓，安装支座围板。 d、安装支座前应将十字线弹在垫石上，支座中心线应和垫石十字线重合。安装 支座时应仔细分清支座规格型号，按照设计位置安装。由于梁内钢绞线张拉时的预 应力作用和混凝土的干燥收缩，梁体下缘会产生压缩，理论平均压缩量为25.0 mm， 因此施工中在安装支座时应设置支座预偏量。具体做法是用钢绞线或钢筋拴住纵向 支座和多向支座两侧的弯钩，另一端套牢在支承垫石上，将纵向支座和多向支座的 上支座板沿线路纵向向梁的外侧进行移动，该项工作由支座厂家或实力实力雄厚专 业施工单位完成。具体预偏量如下： 表表2.4.12.4.1 预偏量统计表预偏量统计表 支座号边支座中支座 固定支 座 边支座 预偏量 11.26.704.6 方向 2.4.42.4.4支架预压支架预压 支架预压主要是为检验支架体系的强度、刚度和稳定性满足施工要求，确保施 工安全，消除非弹性变形。在支架安装及观测点埋设完毕后，现场技术员检查无误 后，必须上报监理。一同到现场进行复核确认。 2.4.4.12.4.4.1压重荷载的计算压重荷载的计算 支架预压重量根据箱梁实际断面计算平均分配到底模上，对腹部部分采用工字 钢等适当加重，预压的最大荷载为0#梁段重量加上施工荷载总重量的1.2倍，本0#块 总量按保守250.467/3*1.2=100.2吨进行计算，按总荷载的50%、100%和120%三级加 载。 2.4.4.22.4.4.2测点的布置：测点的布置： 压重前在支架顶端布设观测点，设置三个观测横断面，即跨中、支点附近三个 横断面，每个横断面均设3点。压重前，测量观测点的原始标高，并作详细记录。预 压过程中每6小时观测一次，加载后观测24小时，预压荷载卸载后在对底模标高观测 一次，根据观测计算弹性变形和塑性变形。 2.4.5.32.4.5.3压重材料的选用：压重材料的选用： 压重荷载选用大型编织袋装砂，每袋重量1.0t左右，袋子装完后，称量出具体 重量后标注在袋子外面醒目位置，便于压重时记录。对于0#块梁端较厚部分及腹板 位置，压重荷载较大，压重时，底面用沙袋压至和跨中荷载相同后，上面用型钢及 其他钢材压重，钢材重量做好详细的称量并做好记录。压重材料在搅拌站装完称量 后运至施工场地。 2.4.4.42.4.4.4吊装设备的选用吊装设备的选用 压重吊装设备采用汽车吊，以加快施工进度。 2.4.4.52.4.4.5压重顺序压重顺序 压重顺序应按照混凝土的浇筑顺序进行，先浇筑混凝土的部位先压重，后浇筑 混凝土的部位后压重，根据本工程的几何特点及混凝土浇筑顺序，压重的顺序应为 ： a、先压靠近墩身处，再依次加载向远离墩身的位置排列砂袋，共分两层计1.6 米。 b、全部重量达到50%时对支架、底模、支架等处的观测点进行标高和平面位置 坐标测量，并详细作好记录。分析支架的变形规则。 c、继续按上一步的步骤进行压重，待压至总重量的100%时继续对观测点进行测 量并详细作好记录。 d、压重至总重量的120%时停止压重并持荷一天。在这期间对支架、底模、支架 等处的观测点进行连续观测，作好详细记录。 预压时间根据地质情况、0#块梁段重量、支架类型等进行现场预压试验后确定 ，以支架不再出现沉降为度,一般要求预压时间为各级加载后静停1h测量竖向变形量 ，第三级加载后静停24h。支架的变形及地基压缩量主要考虑以下因素： =1+2+3+4+5 1箱梁自重产生的弹性变形量； 2支架弹性压缩量； 3支架与工字钢、工字钢与模板、支架与下垫垫木之间的非弹性压缩量； 4支架基础地基的弹性压缩量； 5支架基础地基的非弹性压缩量。 通过预压施工，可以消除3、5的影响，则在底模安装时，其预拱度的设置 按=1+2+4计算，在模板的高程控制时加入预拱度数值。对于预应力钢筋混 凝土连续箱梁，考虑到张拉时起拱, 预拱度的设置要适当减小预拱度。 2.4.4.62.4.4.6卸载卸载 按照压重顺序后压重的先卸载，先压重的后卸载的顺序进行卸载。 在压重重物全部卸完后对现浇支架全面进行测量并作好记录。砂袋应在桥下不 妨碍施工的地方临时存放，合拢段预压完后，剩余所有砂子全部运回搅拌站，以达 到节约成本的目的。 2.4.4.72.4.4.7支架预拱度设置支架预拱度设置 根据测出梁段荷载作用下支架产生的弹性变形值及地基下沉值，将此弹性变形 值、地基下沉值、张拉以后的起拱量与施工控制中提出的因其它因素需要设置的预 拱度叠加，算出施工时应当采用的预拱度，按算出的预拱度调整底模标高。预拱量 采用厚度分别为110mm的各种薄钢板在相应设计位置处水平支垫底模的横梁；采 用螺旋千斤顶时，调节千斤顶至相应预拱位置处，并固定支撑。调节预拱度时，由 水准仪配合，精确测量。 2.4.52.4.5安装底板倾斜模板支架和模板安装底板倾斜模板支架和模板 根据底板的具体尺寸，采用10根i12工字钢做纵向梁，焊接楔形底板支架，安装 到位后，在工字钢铺设底板模板，如图12所示。 采用大块钢模板铺在底板楔形支架上，外侧模板工厂预制加工整体钢模板，并 加固牢固。翼缘板模板用钢管架支撑，上下加顶托、底托，顶托、底托上放方木及 木楔调整角度，如图13所示。 图图2.4.32.4.3底模支撑示意图底模支撑示意图 15cm15cm、 、 、 、 、 、i20、 、i20、 、i20、 4545233452334545 、 100100 350 图图2.4.42.4.4 0#0#块模板安装正面图块模板安装正面图 2.4.62.4.6钢筋加工及安装钢筋加工及安装 安装的钢筋品种、级别、规格、数量必须符合设计要求。0#块钢筋绑扎顺序为 先底、腹板底层，后横隔板，最后底、腹板顶层，内模安装完成后绑扎底板钢筋并 同步定位预应力管道，腹板钢筋绑扎时同步穿插安装、定位预应力管道，顶板钢筋 绑扎时同步穿插安装、定位预应力管道。竖向预应力筋外套钢管采用内45 mm铁皮 钢套管，纵向预应力管道采用金属波纹管。所有钢筋必须严格按照设计图纸的要求 进行安装，安装过程中，如非预应力钢筋与预应力孔道、定位钢筋、锚头、锚垫板 螺旋筋相抵触时，非预应力钢筋位置可适当进行调整。为防止合拢段钢筋起鼓，合 拢段钢筋全部采用绑扎连接。钢筋保护层垫块位置和数量应符合设计要求。当设计 无具体要求时，构件侧面和底面的垫块数量不应少于4个/m2，且绑扎垫块的铁丝头 不得伸入保护层内，钢筋安装及钢筋保护层厚度允许偏差和检验方法见下表。 表表2.4.22.4.2钢筋安装及钢筋保护层厚度允许偏差和检验方法钢筋安装及钢筋保护层厚度允许偏差和检验方法 序号名称允许偏差（mm）检验方法 1受力钢筋排距5 基础、板、墙20 2 同一排中受 力钢筋间距柱、梁10 尺量，两端、中 间各1处 3分布钢筋间距20 4箍筋间距10 尺量，连续3处 5弯起点位置（加工偏差20mm包括在内）30尺量 c30mm+10,0 6钢筋保护层厚度c c30mm+5，0 尺量，两端、中 间各2处 所有需要预埋的配件进场验收合格后，运至施工孔跨下方利用汽车吊分部位吊 装到桥上作业面进行安装。 所有预埋件的位置必须准确。并对外露部分进行防锈处理。 钢配件在存放、搬运过程中，严禁摔、砸、翻倒、磕碰，以免变形、损坏，从 而影响质量。 钢配件应安装牢固，位置准确，严防在振动条件下松动错位，安装完毕后，按 相应的标准进行检查，检查合格后，方可进入下一道工序的施工。 特别是在张拉底座、顶板和底板设置直径不小于12mm的预应力索防崩钢筋网， 防止在预应锁附近张拉时形成纵向裂缝。 2.4.72.4.7混凝土施工及养护混凝土施工及养护 混凝土浇注前，首先仔细检查支撑托架、模板、钢筋、预埋件的紧固程度和保 护层垫块的位置、数量，并确保将模内的杂物清除干净，且波纹管内装上衬管后方 可开始浇注混凝土。混凝土天泵已经就位，试运行满足要求。 混凝土浇筑过程中需要严格控制混凝土入模温度。在炎热气候条件下，混凝土 入模时的温度不宜超过30，应避免模板和新浇筑混凝土受阳光直射，控制混凝土 入模前模板和钢筋的温度以及附近局部气温不超过40。 混凝土灌注采用从顶板开天窗下料浇注底板，底板浇注完成后，再分层灌注腹 板及顶板混凝土。首先打开内模顶板上的天窗，通过天窗下混凝土补充底板区域， 直至底板混凝土灌注完成后，关闭天窗。分层对称从腹板位置下混凝土灌注，最后 再分层灌注顶板，分层厚度不超过30cm。 混凝土浇注时先从横隔板下料浇注墩顶部分混凝土，然后由箱梁中间向梁端对 称下料浇注。水平分层厚度不大于30cm，先后两层混凝土的间隔时间不超过初凝时 间。 混凝土振捣采用插入式振捣器振捣。插入式振捣器的移动间距不大于振捣器作 用半径的1.5倍,且插入下层混凝土内的深度5-10cm，与侧模要保持5-10cm的距离。 当振捣完毕需要变换振捣棒在混凝土拌和物中的水平位置时，要边振捣边竖向缓慢 提出振捣棒，不得将振捣棒在混凝土中平拖，更不得用振捣棒驱赶混凝土。振捣时 不得碰撞模板、钢筋和预埋部件；每一振点的振捣延续时间为20-30s，具体以混凝 土不再沉落、不出现气泡、表面呈现泛浆为度，防止过振、漏振。 特别是在浇筑腹板混凝土时要注意混凝土压仓，防止混凝土冒顶，在波纹管预 应力张拉槽口处采用小型混凝土振动器进行振捣密实，并不得在张拉槽口处分层， 以免张拉时混凝土开裂。 混凝土浇注过程中，要有专人检查支架、模板、钢筋和预埋件等的稳固情况和 接缝的密合情况，发现有松动、变形、位移和漏浆时及时处理。混凝土振捣完毕后 ，及时用振捣梁修整、整平混凝土裸露面，待定浆后再由人工进行二次赶压收面。 混凝土养护期间，重点加强混凝土的湿度和温度控制。顶板混凝土进行二次收 面后，及时用塑料薄膜和棉被对暴露面进行紧密覆盖，防止表面水分蒸发。侧面、 底面采用带模包裹进行保湿、潮湿养护。在包裹、覆盖期间，包裹覆盖物要求完好 无损，彼此搭接完整，内表面随时有凝结水珠。保持混凝土表面充分潮湿。梁体养 护用水与拌制梁体混凝土用水相同。 混凝土持续养护的时间必须满足铁路混凝土工程施工质量验收标准（tb104 24-2010）的要求。 混凝土养护期间，混凝土内部最高温度不宜超过60，不得大于65，混凝土 内部温度与表面温度之差、表面温度与环境温度之差、养护用水温度与混凝土表面 温度之差不得大于15。 2.52.5预应力摩阻测试预应力摩阻测试 2.5.12.5.1预应力管道摩阻测试预应力管道摩阻测试 (1）实际的摩阻系数测定可以提供预应力钢绞线张拉伸长值的正确性，利用 0#块t1、m1进行测试。 (2）试验方法：为避免常规主被动千斤顶法管道摩阻测试不够准确问题，保证 测试数据的准确，使用压力传感器测取张拉端和被张拉端的压力，为保证所测数据 准确反映管道部分的摩阻影响，在传感器外采用约束垫板的测试工艺，其测试原理 如图2.5.1所示。采用该试验装置，由于力传感器直接作用在工具锚或千斤顶与梁体 之间，因此各种压缩变形等影响因素在张拉中予以及时补偿，同时测试的时间历程 比较短，避免了收缩与徐变等问题，因而两端力的差值即为管道的摩阻损失。 另外，为减少测试误差，采用固定端和张拉端交替张拉的方式进行，即测试过 程中完成一端张拉后进行另一端的张拉测试，重复进行3次，每束力筋共进行6次张 拉测试，取其平均结果。测试试验过程中应均匀连续地张拉预应力筋，中途不宜停 止，防止预应力筋回缩引起的误差。传感器以及千斤顶安装时应确保其中轴线与预 应力筋的中轴线重合。 梁体局部 喇叭体 管道 力筋 压力传感器 约束垫板 张拉千斤顶 工具锚压力传感器 约束垫板 钢环板 工具锚 图图2.5.12.5.1 管道摩阻测试原理管道摩阻测试原理 2） 锚口及喇叭口摩阻损失测试 由于张拉过程中力筋不可避免的与喇叭口和锚圈口接触并发生相对滑动，必然 产生摩擦阻力，而这些摩擦阻力包括在张拉控制应力中。而规范中有的给出了参考 值，如锚圈口摩阻给出的参考值为5%，但要求有条件者要测试；而喇叭口摩阻则没 有对应的参考数值，设计采用的喇叭口和锚圈口摩阻损失之和为张拉控制应力的6% ，故此需要进行现场实测。 考虑到测试方便和准确测试所确定的内容，在地面上制作一混凝土长方体，其 尺寸大约为4.0m0.8m0.8m，留有与力筋管道相同的直线孔道，两端安埋了喇叭 口，以此为试验平台，采用多组锚头和钢绞线反复测试此项损失。锚圈口摩阻损失 测试采用工作状态的锚头(必须安装夹片），然后通过其前后的压力传感器测得其数 值，测试原理如图2.5.2所示。用两端传感器测出锚具和锚垫板前后拉力差值即为锚 具的锚口摩阻和锚垫板摩阻损失之和，以张拉力的百分率计。每种规格锚具选取三 套进行试验，每套锚具共计张拉2次。 压力传感器 试验台座 力筋 管道 喇叭体 工具锚 张拉千斤顶约束垫板限位板 工作锚 (上夹片) 喇叭体 压力传感器 约束垫板 钢环板 工具锚 图图2.5.22.5.2喇叭口和锚圈口损失测试原理喇叭口和锚圈口损失测试原理 试验前，张拉采用理论值，经实测确定了摩阻系数后，对张拉力和引伸量修订 ，进行必要的补拉。同时在后续块段施工中，再进行一次验证试验，对摩阻系数进 行修订。 表表2.5.12.5.1 孔道摩阻试验记录表孔道摩阻试验记录表 工程项目 主动端传感器编号 读 数 仪 编 号 施工单位 被动端传感器编号 钢束编号（规格） 记 录 时 间 日 期 序号 荷载 （t） 主动 端p1 （kn ） 被动 端p2 （kn ） p =p1- p2 损失率(% ）p/p1 油表读数( 主）(mpa ） 油表读数（ 被）(mpa） 实测伸 长量（ mm） 表表2.5.22.5.2 锚口和锚垫板摩阻损失记录表锚口和锚垫板摩阻损失记录表 工程项目 主动端传感器编号 读数仪编号 施工单位 被动端传感器编号 锚具型号 记 录 时 间 日 期 序 号 荷载 （t） 主动端 p1（kn ） 被动端 p2（kn ） p =p1-p2 损失率(% ）p/p1 油表读数( 主）(mpa） 油表读数( 被）(mpa） 锚具回缩 量（mm） 2.62.6挂篮施工挂篮施工 2.6.12.6.1挂篮结构组成及其特点挂篮结构组成及其特点 结构形式 本桥采用三角形挂篮施工，专为本桥设计定做。每个挂篮主要由三角形桁架、 提吊系统、走行系统、模板及张拉操作平台五部分组成。挂蓝适用范围：最大悬灌 重量100t（2.5m），最大节段长度3.0m，最大梁段高度4.1m，挂篮结构形式见图2.6 .1。 三角形桁架 三角形桁架是挂蓝的主要承重结构，两片主桁构架竖放于箱梁腹板位置，其间 用槽钢及角钢组成的横联连接。三角形桁架的主桁杆件根据受力要求均用较大型号 的槽钢组焊而成，杆端用节点板栓接，主桁前端在节点处放置一根用2根工字钢组焊 成的横梁，上设8个吊点，其中2个作吊内模用，个作吊外模用，个作吊底横梁 用。 前后吊带（杆）系统 前吊带杆的作用是为底模平台提供前吊点，其承受几乎一半的挂篮荷载。由于 灌段混凝土重量较小，吊杆采用25冷拉级精轧螺纹钢筋。前吊杆共设8跟，其中 2个作吊内模用，个作吊外模用，个作吊底横梁用。后吊带从箱梁的底板预留孔 中穿过，用16mn钢板上布调节孔或45号钢棒带螺帽形成，下端与底模平台相连，上 端2台千斤顶和扁担梁或螺帽支承在箱底板顶面上。后吊带的作用是承受挂篮约一半 的荷载并将其传给箱梁底板。前后吊杆均用双螺帽。 模板系统 箱梁外侧模采用钢制大模板，并沿梁高分为3块，以随梁高变化拆装调整。外侧 模支承在外滑梁上，外滑梁前端通过吊杆悬吊在前横梁上，后吊杆与外滑梁间设有 吊架，其上装有滚轴，挂篮行走时，外滑梁携带外模一起沿吊架滑行。 内模通过内模桁架放置在两根内滑梁上，内滑梁前端吊在前横梁上，后端吊在 己浇梁段顶板的预留孔上方，内模架可沿内滑梁滑行，模板部分可用组合钢模， 在变截面及异型部位如倒角处采用竹胶板或木模钉铁皮。 底模由底模架和底模板组成，底模架分纵、横梁，用纵向工字钢和分配槽钢组 成，底模采用大块钢模板。 张拉操作平台 张拉操作平台通过钢丝绳悬吊在三角形桁架的前端小悬臂梁上，一般用角钢和 钢筋组成，平台平面铺以木板供作业人员站立行走，可用手动葫芦调整其高度。 走行系统 挂篮走行系统分为桁架走行系统、底模、外模走行系统及内模走行系统。桁架 走行系统布置为，在两片桁架下的箱梁顶面铺设两根用型钢组焊的轨道，轨道固定 在钢枕上，钢枕通过竖向预应力筋锚固在箱梁顶面上，轨道顶面放置前后支座，支 座与桁架节点栓接，前支座沿轨道滑行（支座与轨道间垫四氟乙烯板），后支座以 反扣轮的形式沿轨道顶板下缘滚动，不需加设平衡重。走行时用2个5 t手动葫芦 ；纵向牵引即可。轨道分节以便向前倒用。悬臂灌注前，需用级冷拉精轧螺 纹钢筋将轨道上钢枕与桁架后节点锚固，使后支座反扣轮不受力。底模及外模行走 应与主桁同步。具体步骤为：脱模前用手动葫芦将底模架吊在后横梁或外滑梁上， 解除后吊带，脱模后，底模随桁架一起向前走行。 内模脱模后，内模架落在内滑梁上，人工用手动葫芦即可将其移至下一梁段。 图图2.6.12.6.1 挂篮结构图挂篮结构图 2.6.22.6.2三角形挂篮力学性能分析三角形挂篮力学性能分析 从总体看，挂篮荷载约一半通过前吊带（或吊杆）传至主桁上节点，三角形桁 架以铰接模式计算杆力，其前下节点支于箱梁顶板前侧，后下节点则通过竖向预 应力筋锚于梁上。 2.6.32.6.3 挂篮安装挂篮安装 三角形挂篮悬臂灌注时从1号段开始，并且两侧挂篮一开始就独立作业。杆件一 般用较大吨位的履带吊直接提升。挂篮的拼装程序见图2.6.2所示： 用m10水泥砂浆找平铺轨走行轨道 安装前后支座 吊装主桁架 安装主桁架间连接系 用精轧螺纹钢筋和扁担梁将主构架后端锚固在轨道上 吊装前上横梁 安装前后吊带（杆 ） 吊装底模 安装侧模 调整模板 按照设计位置及要求 调整并锁定轨道 顺序安装并临时固定 安装吊带（杆）垫 块 图图2.6.22.6.2挂篮安装流程图挂篮安装流程图 2.6.42.6.4挂篮预压试验挂篮预压试验 挂篮预压根据现场实际条件采用砂袋堆载预压，砂直接来源于混凝土搅拌站， 编织袋每个装砂1吨，采用吊车吊装。 各构件连接方式以焊接和销接为主，因此挂篮制做完成后要对重要构件的焊缝 进行探伤。挂篮各构件制做完毕后，在加工场地要进行试装配，以保证挂篮在施工 现场能顺利组装。挂篮使用前，在箱梁1#号段施工前进行试压,试压前要全面检查挂 篮的拼装及焊接质量,各锚固部位的锚固情况,并做详细记录。 挂篮总变形量为桁架和吊杆（带）变形量的和，由于吊带（杆）的变形量可以 通过计算和单独测试，因此，挂篮试验主要为桁架的试验。考虑到吊带（杆）与桁 架的连接部位也可能产生压缩变形（虽然很小），在桁架试验中可以预留该部分的 变形量，最终试验结果仍是偏于安全的。 预压实施方案 挂篮最重梁块为1#块，混凝土方量为21.2m3,重量为21.2*2.6=55.12t，三角 形每幅挂篮按30t计算，预压超载系数取1.25，最重梁段55.12t，按50%75%90% 100%125%加载预压，控制预压荷载98.9t，每个主梁承受49.45t为千斤顶张拉控 制力。 砂袋布置按断面划分：底腹板共用砂袋66.8t、翼缘板共用砂袋33.4t。 图图3 3 挂篮预压预压示意图挂篮预压预压示意图 测点布置 挂篮静载预压前,单侧测点布置分布在挂篮前上横梁左右、前吊杆下横梁左右和 纵梁后锚左右，两侧共12个测点。具体参见挂篮预压测点布置图。 图挂篮预压测点布置图 挂篮预压准备工作完成后，即可进行预压。预压观测分六个阶段：预压加载 前、50、75%、90%、100%荷载和125荷载；卸载中、卸至90%荷载、卸至75%荷载 、卸至50%荷载、卸载完成后，分级加载，最大加载为最大使用荷载的1.25倍。同时 要求挂篮下挠最大值为不大于2cm。每一级加载后，必须及时检查各杆件的连接情况 和工作情况，预压时逐日对其进行沉降观测，做好记录，每个观测阶段要观测至少2 次，及时作出是否继续加载的判断，试验结果应整理出加载测试报告，将弹性变形 值及非弹性变形值的测量结果用于指导施工。满足24小时以上时方可卸载。分级卸 载，并测量变形，记录数据。 2.6.52.6.5 挂篮滑移挂篮滑移 用手动葫芦将底模架吊在后横梁或外滑梁上，解除后吊带。松开三角形桁架的 后锚固，使其后支座反扣在轨道上缘，用千斤顶顶推或用手动葫芦牵引主桁并带着 侧模及底模平台沿轨道前行到位。将内模落于内滑梁上，用手动葫芦牵引就位。用 临时吊绳吊住内、外滑梁后端，松开后吊杆，将吊架前移到预留孔位置，装上吊杆 并锚固。 2.6.62.6.6线形控制线形控制 为确保施工中结构的可靠性和安全性以及保证桥梁线形及受力状态符合设计要 求，外委有资质的检测单位对桥梁悬臂施工进行线形控制，并在施工前制定线形监 控方案。 1）线形控制相关参数的测定 挂篮的变形值：施工挂篮的变形难以准确计算，要通过挂篮荷载试验测定。根 据该桥的具体情况，结合工期要求，本施工方案提出将两榀挂篮平行拼装，通过预 应力反压加载法进行荷载试验，加载量按最不利梁段重量计算确定。分级加载，加 载过程中测定各级荷载下挂篮前端变形值，为消除测量偏差，拟对挂篮变形值进行3 次测量，然后进行平均得到挂篮的荷载与挠度关系曲线，以便更好地指导挂篮施工 中的标高控制。 施工临时荷载：施工临时荷载包括施工挂篮、人员、机具等。 箱梁混凝土容重和弹性模量的测定：混凝土弹性模量的测试主要是为了测定混 凝土弹性模量e随时间的变化规律，即et曲线，采用现场取样通过万能实验机进行 测定，分别测定混凝土在7、14、28、60天龄期的e值，以得到完整的et曲线。混 凝土弹性模量和容重的测量通过现场取样，采用实验室的常规方法进行测定。 混凝土的收缩与徐变观测：混凝土的收缩与徐变采用现场取样，进行7天、14天 、28天、90天的收缩徐变系数测定，在测定结果没有以前，采用以前施工中相同或 相似条件下同等级混凝土的试验数据。 温度观测：温度是影响主梁挠度的最主要的因素之一，温度变化包括日温度变 化和季节变化两部分，日温度变化比较复杂，尤其是日照作用，季节温差对主梁的 挠度影响比较简单，其变化是均匀的。因此为了摸清箱梁截面内外温差和温度在截 面上的分布情况，在梁体上布置温度观测点进行观测，以获得准确的温度变化规律 。 2）施工预拱度计算 在桥梁悬臂施工的控制中，最困难的任务之一就是施工预拱度的计算。箱梁预 拱度计算根据现场测定的各项参数由专业程序计算得出。 悬臂箱梁的施工挠度控制：根据预拱度及设计标高，确定待悬灌梁段立模标高 ，严格按立模标高立模；挠度观测资料是控制成桥线型最主要的依据，在现场成立 专门的观测小组，加强观测每个节段施工中混凝土浇注前后、预应力张拉前后4种工 况下悬臂的挠度变化。每节段施工后，整理出挠度曲线进行分析，及时准确地控制 和调整施工中发生的偏差值，保证箱梁悬臂端的合拢精度和桥面线型。为了尽量减 少温度的影响，挠度的观测安排在早晨太阳出来之前进行。合拢前将合拢段两侧的 最后23个节段在立模时进行联测，以保证合拢精度。 高程测点布置与监测安排：在每个箱梁节段上布设二个对称的高程控制点，以 监测各段箱梁施工的挠度及整个箱梁施工过程中是否发生扭转变形。 测量仪器与测量时间：采用s1精密水准仪来进行高程测量监控，每次的读数都 采用主尺、辅尺观测，测量时间安排在一天温度变化较小的时间里观测。 高程控制程序：箱梁悬灌段高程控制程序见“箱梁悬臂施工高程控制程序图” 。 2.6.72.6.7挂篮使用安全措施挂篮使用安全措施 （1）挂蓝使用过程中，任何人不得随意切割或拆除各种受力构件。施工中如果 遇到挂蓝结构部分影响梁体施工或其他情况时必须报告项目部研究解决，严禁擅自 处理。 （2）吊杆、锚筋使用连接器接长的必须保证连接可靠。施工中严防吊杆精轧螺 纹钢电弧伤害。 （3）灌注混凝土必须按照设计的施工顺序对称进行，保持挂蓝受力均衡。在砼 灌注中，应派人测量观察模板的变形下挠情况，及时处理收紧底模短吊杆和抬高前 吊杆。 （4）梁体块段顶板、底板上的预留孔（含预埋件）位置要准确并且不准歪斜。 预埋锚筋的锚固长度、直径、根数及质量必须满足工艺要求。预留孔部位受力较大 ，施工时必须确保混凝土密实必要时预留孔周边应安装加强钢筋。预埋件与预应力 管道相遇，不准改变波纹管的位置。 进入下一个悬灌段施工 定模板高程 签立模通知单 挂篮定位、立模 监理复测已浇各梁段观测 浇注前高程观测 混凝土浇注 浇注后高程观测 已浇各梁段观测 张拉前高程观测 已浇各梁段观测 预应力束张拉 张拉后高程观测 已浇各梁段观测 图图2.6.42.6.4 箱梁悬臂施工高程控制程序图箱梁悬臂施工高程控制程序图 悬臂施工中的中线控制：在0#段施工完后，用测距仪将箱梁的中心点放置0#段 上，并在箱梁段未施工前将两墩0#段上放置的箱梁中心点进行联测，确认各个箱梁 中心点在误差精度范围内，才进行下一步的箱梁施工测量，测量仪器采用全站仪。 箱梁中心线的施工测量，首先是将经纬仪安置在0#块的中心点，后视另一墩0#段中 心点，测量采用正倒镜分中法。为使各箱梁段施工误差不累积，各箱梁施工段的拉 距均以0段中心点作为基点进行拉距，在距离超过钢尺的有效范围后，另选择基点 。 2.72.7 2#-7#2#-7#块悬臂段模板块悬臂段模板 挂篮底模采用整体钢模板，由横向分缝的两块整体钢模板组成，纵向无缝。 为了保证新老块件接缝不漏浆，在底模板与已完成块件混凝土之间夹双面胶带止浆 ，并用后吊带将底模与已浇块件底板预先拉紧，确保止浆及无台阶。考虑到1#7# 块梁底线形按照圆曲线线变化，因此底模与已浇注混凝土搭接长度不超过15cm。 挂篮内模采用可调高度的定型钢模，内模在外模就位，底板与肋板钢筋绑扎 以后，进行安装，为确保内模尺寸，在安装完毕后采用脚手架对撑。 2.82.8 2#-7#2#-7#块悬臂段钢筋与预应力束道块悬臂段钢筋与预应力束道 钢筋在工场制作，在就位好的挂篮上先绑扎底板钢筋，后绑扎肋板钢筋及竖向 精轧螺纹钢筋，内模就位后再绑扎顶板钢筋。纵向预应力束波纹管与已浇段伸出的 波纹管对接（加20cm长的接头管），并用胶布缠裹，防止漏浆。钢筋的堆放、加工 制作、焊接、现场绑扎成型施工工艺及施工质量控制标准严格按照现行施工技术规 范进行施工，当预应力钢束与普通钢筋位置发生冲突时普通钢筋的位置可进行适当 的调整。波纹管采用专门的厂家生产的金属波纹管，现场卷制。预应力筋在加工场 下料加工，现场绑扎就位，施工时注意纵向束波纹管道及竖向预应力钢筋束管道的 准确定位，间距50cm使用“井”字形钢筋固定波纹管，曲线段加密定位网。波纹管 安装前应检查其密水性，如果漏水应禁止使用。 为了防止底板纵向预应力钢束张拉发生底板混凝土崩裂事故，严格按照设计要 求进行底板普通钢筋的设置和绑扎，并增加部分底板竖向防崩钢筋，加强上、下两 层普通钢筋网的竖向连接能力；防崩钢筋沿底板、腹板预应力钢筋凸曲线段布置， 间距10cm；同时加强对底板预应力束波纹管的定位，避免发生波纹管上浮，防