二层别墅设计结构设计计算书.doc

1 目录目录 1 1、工程概况、工程概况2 2 2、结构选型与布置、结构选型与布置2 2 2. 1 结构承重方案.2 2. 2 结构平面布置图 3 2. 3 梁、柱截面尺寸估算 3 3 3、荷载计算、荷载计算.3 3.1 恒荷载计算3 3.2 活荷载计算.7 3.3 荷载平面简图7 4 4、pmcadpmcad 楼板设计楼板设计.7 4.1 楼板厚度估算.7 4.2 楼板配筋简图.7 4.3 楼板挠度图.7 4.4 楼板裂缝图.7 5 5、satwesatwe 电算分析电算分析.7 5.1 结构总信息.7 5.2 周期，地震力18 5.3 楼层位移.27 5.4 超配筋信息31 5.5 梁配筋简图31 5.6 梁挠度图.31 5.7 柱配筋简图及轴压比.31 5.8 底层柱最大内力组合.31 6 6 楼梯设计楼梯设计.31 6.1 荷载和受力计算.31 6.2 配筋面积计算.33 6.3 配筋结果.33 7 7 基础设计基础设计.34 2 1. 工程概况 本工程为二层别墅设计，建筑面积约 487.08 平方米。本建筑主体两层，主体高度为 9.6 米。室内外高差为 0.65 米， 。建筑立面规整，采用马赛克面砖和油漆装饰外墙。门 为实木门，窗为铝合金窗。本工程结构形式为现浇钢筋混凝土框架异型柱结构，柱混凝 土强度等级为 c25，各层柱截面见结构施工图。框架梁混凝土强度等级为 c20，截面详 见结构施工图。建筑地点地质条件良好，采用柱下独立基础，基础混凝土强度等级为 c25。设计严格遵守我国现行规范，计算包括荷载计算，内力组合，基础设计，楼梯设 计等。 2. 结构选型与布置 2.12.1 结构承重方案 2.1.12.1.1 竖向承重体系选取 选择合理的抗侧力结构体系，进行合理的结构或构件布置，使之具有较 大的抗侧力刚度和良好的抗风、抗震性能，是结构设计的关键。同时还需要考虑建筑物 高度、用途、经济及施工条件等因素。 本工程结构设计采用框架结构体系：由梁、柱构件通过节点连接而成，具有建筑平 面布置灵活、造型活泼等优点，可以形成较大的使用空间，易于满足多功能的使用要求。 在结构受力性能方面，框架结构属于柔性结构，自震周期长，地震反应较小，经合理设 计可具有较好的延性性能。其缺点是结构抗侧刚度较小，在地震作用下侧向位移较大。 2.1.22.1.2 水平向承重体系选取水平向承重体系选取 本工程结构设计中采用现浇肋梁楼盖结构，肋梁楼盖结构具有良好的技术经济指标， 可以最大限度地节省混凝土和钢筋的用量，能充分发挥材料的作用，结构整体性好，抗 震性能好，且结构平面布置灵活，易于满足楼面不规则布置、开洞要求，容易适用各种 复杂的结构平面及各种复杂的楼面荷载。 2.1.32.1.3 楼梯方案的选取楼梯方案的选取 本工程结构设计中选取板式楼梯，较为经济受力简单施工方便。板式楼梯由梯段板、 平台板和平台梁组成。梯段板为带有踏步的斜板，其下表面平整，外观轻巧，施工方便。 2.1.42.1.4 建筑材料的选取建筑材料的选取 梁采用 c20 混凝土；柱、基础采用 c25 混凝土， ；楼梯采用 c25 混凝土。 3 2.1.52.1.5 基础形式的选取基础形式的选取 本设计采用柱下独立基础。 2.22.2 结构平面布置（见附图结构平面布置（见附图 1313） 2.32.3 梁、柱截面尺寸确定梁、柱截面尺寸确定 主梁的跨度一般为 5 9 米，最大可达 12 米，主梁高为跨度的 1/141/8；次梁的 跨度即主梁的间距，一般为 46 米，次梁高为跨度的 1/181/12。主次梁的宽高比均为 1/31/2；板的跨度即为次梁的间距，一般为 1.83.6 米，根据荷载的大小和施工要求， 板厚一般为 60180mm。详见结构平面布置图。 框架柱截面高度与宽度均不宜小于 300mm，柱剪跨比宜大于 2；框架柱中线与框架梁中 线的偏心距不宜大于柱截面在该方向宽度的 1/4,。截面尺寸一般由轴压比限值控制： 柱截面形状由建筑施工平面图确定，基本原则为不减少空间使用面积，既以不突出墙体 为优，具体截面尺寸由 pkpm 电算经控制轴压比确定，详见柱结构施工图。 3.3.荷载计算荷载计算 3.13.1 恒荷载计算恒荷载计算 3.1.13.1.1 屋面：刚性防水屋面（有保温层）：屋面：刚性防水屋面（有保温层）： 水泥彩瓦 0.55 kn/ 2 m 25 厚水泥砂浆卧瓦层（内配钢筋） 0.02525=0.625kn/ 2 m 100 厚 c20 混凝土屋面 0.125=2.5kn/ 2 m 40 厚 c20 细石混凝土（内配 4150 双向钢筋）0.0420=0.8kn/ 2 m 50 厚水泥防水珍珠岩块保温层 0.052.5=0.125kn/ 2 m 20 厚 1:3 水泥砂浆找平层 0.0220=0.4kn/ 2 m 12 厚板底抹灰 0.01220=0.24 kn/ 2 m 合计 5.24kn/ 2 m 3.1.23.1.2 （1 1）楼面：）楼面： 水磨石地面（10mm 面层，20mm 水泥砂浆打底，素水泥打底） 0.65kn/ 2 m 100 厚钢筋混凝土结构层 0.125=2.5kn/ 2 m 20 厚板底抹灰 0.0220=0.4kn/ 2 m 合计 3.55kn/ 2 m （2 2）卫生间楼面）卫生间楼面： 4 12 厚大理石面层，水泥砂浆擦缝，10 厚 1:3 干硬性水泥，2 厚聚氨酯防水涂料。 四周卷起 0.60kn/ 2 m 找坡层：最低处 25 厚水泥石灰焦渣砂浆 3 0.0414=0.56kn/ 2 m 80 厚钢筋混凝土楼板 0.0825=2.0kn/ 2 m 20 厚板底抹灰 0.0220=0.4 kn/ 2 m 合计 3.56n/ 2 m 3.1.33.1.3 墙自重：墙自重： （1）一层墙自重： 1 轴、eh 轴，1 轴、ac 轴，4 轴、fh 轴、4 轴、bc 轴：200 厚非承重外墙，外 侧贴面砖，内侧 20 厚抹灰，则墙体线荷载为： 3.60.212.5+3.60.5+3.60.36=11.58 kn/m 3 轴、eh 轴，e 轴、12 轴，d 轴、35 轴，c 轴、35 轴：200 厚非承重内墙，双 侧 20 厚抹灰，则墙体线荷载为： 3.60.212.5+3.60.362=11.592 kn/m 有门窗外墙： 200 厚空心多孔砖：c1：(3.6-2.4) 0.212.5=3 kn/m c2:(3.6-1.8) 0.212.5=4.5 kn/m c3:(3.6-1.9) 0.212.5=4.25 kn/m c4:(3.6-1.3) 0.212.5=5.75 kn/m c5:(3.6-1.2) 0.212.5=6 kn/m 瓷砖外墙面： c1：(3.6-2.4) 0.5=0.6 kn/m c2:(3.6-1.8) 0.5=0.9 kn/m c3:(3.6-1.9) 0.5=0.85kn/m c4:(3.6-1.3) 0.5=1.15 kn/m c5:(3.6-1.2) 0.5=1.2kn/m 水泥粉刷内墙面：c1：(3.6-2.4) 0.36=0.432 kn/m c2:(3.6-1.8) 0.36=0.648 kn/m c3:(3.6-1.9) 0.36=0.612kn/m c4:(3.6-1.3) 0.36=0.828 kn/m c5:(3.6-1.2) 0.36=0.864kn/m 5 铝合金窗： c1：1.800kn/m c2: 1.170kn/m c3 :0.760kn/m c4: 1.495kn/m c5: 0.900kn/m 合计： c1=5.832 kn/m c2：7.218 kn/m c3=6.472 kn/m c4=9.223 kn/m c5=8.964 kn/m j 轴、12 轴，j 轴、23 轴，j 轴、34 轴：200 厚非承重外墙，外侧贴面砖，内 侧 20 厚抹灰，则墙体线荷载为： 11.58（3.6-1.8）+（7.2181.8）3.6=9.399 kn/m 1 轴、ce 轴：200 厚非承重外墙，外侧贴面砖，内侧 20 厚抹灰，则墙体线荷载为： （3.6-0.83）11.58+6.4720.83）3.6=8.174 kn/m 4 轴、df 轴：200 厚非承重外墙，外侧贴面砖，内侧 20 厚抹灰，则墙体线荷载为： （8.9641.2+1.411.58) 3.6=10.372 kn/m b 轴、34 轴：200 厚非承重外墙，外侧贴面砖，内侧 20 厚抹灰，则墙体线荷载为： （5.8322.4+1.211.58）3.6=7.748 kn/m 1/b 轴、1/2 轴3 轴：200 厚非承重外墙，外侧贴面砖，内侧 20 厚抹灰，则墙体 线荷载为： 11.5812.4=4.825 kn/m （2）二层墙自重： 4 轴、hf 轴,4 轴、bc 轴，1 轴、bc 轴：200 厚非承重外墙，外侧贴面砖，内侧 20 厚抹灰，则墙体线荷载为： 3.00.212.5+3.00.5+3.00.36=10.08 kn/m 有门窗外墙： 200 厚空心多孔砖：c1：(3.0-2.4) 0.212.5=1.50 kn/m c2:(3.0-1.8) 0.212.5=3.00 kn/m 6 c3:(3.0-1.9) 0.212.5=5.50 kn/m c4:(3.0-1.3) 0.212.5=4.25 kn/m c5:(3.0-1.2) 0.212.5=1.50 kn/m 瓷砖外墙面： c1：(3.0-2.4) 0.5=0.30 kn/m c2:(3.0-1.8) 0.5=0.60 kn/m c3:(3.0-1.9) 0.5=1.10/m c4:(3.0-1.3) 0.5=0.85 kn/m c5:(3.0-1.2) 0.5=0.91kn/m 水泥粉刷内墙面：c1：(3.0-2.4) 0.36=0.216 kn/m c2:(3.0-1.8) 0.36=0.432 kn/m c3:(3.0-1.9) 0.36=0.792kn/m c4:(3.0-1.3) 0.36=0.612 kn/m c5:(3.0-1.2) 0.36=0.648kn/m 铝合金窗： c1：1.800kn/m c2: 1.170kn/m c3 :0.760kn/m c4: 1.495kn/m c5: 0.900kn/m 合计： c1=3.816 kn/m c2=5.202 kn/m c3=8.152 kn/m c4=7.112 kn/m c5=6.948 kn/m 3 轴、hf 轴；2 轴、hf 轴；d 轴、35 轴；c 轴、35 轴；c 轴、11/2 轴:200 厚 非承重内墙，双面抹灰，则墙体线荷载为： 3.00.212.5+3.01.362=9.66kn/ 2 m h 轴、34 轴：(5.2021.8+10.080.92) 3.6=7.641 kn/m h 轴、23 轴：10.080.923.6=5.04 kn/m h 轴、12 轴：(5.2021.8+10.080.92) 3.6=7.641 kn/m 4 轴、d f 轴：(6.9481.2+0.7210.08) 2.6=8.634 kn/m 7 5 轴、cd 轴：(6.9481.2+0.6210.08) 2.4=8.514 kn/m b 轴、34 轴：(10.0820.9) 3.6=5.04 kn/m b 轴、1/23 轴：(6.9481.2+10.0820.6) 2.4=8.514 kn/m 1 轴、eh 轴：(3.8162.4+1.2210.08) 4.8=6.948 kn/m 1 轴、ce 轴：(8.1522.4+10.181.2) 3.6=8.828 kn/m 3 轴、df 轴：9.661.72.6=6.316 kn/m 3 轴、bc 轴,1/2 轴、bc 轴：9.663.34.2=7.59 kn/m f 轴、34 轴, e 轴、12 轴，e 轴、23 轴：9.662.73.6=7.245 kn/m （3）阁楼层墙自重 e 轴、12 轴：12.52.21.10.50.23.6=0.84 kn/m c 轴、13 轴：(2.3954.8+5.82.4) 7.2=3.53 kn/m 2 轴、eh 轴：(12.53.21.870.50.2) 4.8+12.51.82.77+(1.8+1.139) 0.330.5 0.23.6=3.799 km/m 3 轴、bc 轴:12.5(1.132.260.5+2.60.5) 0.2 4.2=1.534 kn/m 3 轴、ef 轴:12.51.8207+(1.8+1.139) 0.330.5 0.23.4=4.02 kn/m 3.23.2 活荷载计算活荷载计算 楼面 2.0 kn/ 2 m 楼梯 2.5kn/ 2 m 不上人坡屋面 0.5 kn/ 2 m 3.33.3 荷载平面简图（见附图荷载平面简图（见附图 4646） 4.pmcad4.pmcad 楼板设计楼板设计 4.14.1 楼板厚度估算楼板厚度估算 板厚一般为 60mm180mm，取普通楼面板厚为 100mm，卫生间及阳台为 80mm。 4.24.2 楼板配筋简图（见附图楼板配筋简图（见附图 7979） 4.34.3 楼板挠度图（见附图楼板挠度图（见附图 10121012） 4.44.4 楼板裂缝图（见附图楼板裂缝图（见附图 13151315） 5.satwe5.satwe 电算分析电算分析 8 5.15.1 结构总信息结构总信息 总信息 结构材料信息: 钢砼结构 混凝土容重 (kn/m3): gc = 25.00 钢材容重 (kn/m3): gs = 78.00 水平力的夹角(rad): arf = 0.00 地下室层数: mbase= 0 竖向荷载计算信息: 按模拟施工 1 加荷计算 风荷载计算信息: 计算 x,y 两个方向的风荷载 地震力计算信息: 计算 x,y 两个方向的地震力 “规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法) 特殊荷载计算信息: 不计算 结构类别: 框架结构 裙房层数: mannex= 0 转换层所在层号： mchange= 0 嵌固端所在层号： mqiangu= 1 墙元细分最大控制长度(m) dmax= 1.00 墙元网格: 侧向出口结点 是否对全楼强制采用刚性楼板假定 否 强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度 是 墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点 是 采用的楼层刚度算法 层间剪力比层间位移算法 结构所在地区 全国 风荷载信息 修正后的基本风压 (kn/m2): wo = 0.70 风荷载作用下舒适度验算风压: woc= 0.10 地面粗糙程度: b 类 结构 x 向基本周期（秒）: t1 = 0.43 9 结构 y 向基本周期（秒）: t2 = 0.42 是否考虑风振: 是 风荷载作用下结构的阻尼比(%): wdamp= 5.00 风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): wdampc= 2.00 构件承载力设计时考虑横风向风振影响: 否 承载力设计时风荷载效应放大系数: wenl= 1.00 体形变化分段数: mpart= 1 各段最高层号: nsti = 3 各段体形系数: usi = 1.30 地震信息 振型组合方法(cqc 耦联;srss 非耦联) cqc 计算振型数: nmode= 9 地震烈度: naf = 7.00 场地类别: kd =ii 设计地震分组: 二组 特征周期 tg = 0.40 地震影响系数最大值 rmax1 = 0.08 用于 12 层以下规则砼框架结构薄弱层验算的 地震影响系数最大值 rmax2 = 0.50 框架的抗震等级: nf = 3 剪力墙的抗震等级: nw = 3 钢框架的抗震等级: ns = 3 抗震构造措施的抗震等级: ngzdj =不改变 活荷重力荷载代表值组合系数: rmc = 0.50 周期折减系数: tc = 1.00 结构的阻尼比 (%): damp = 5.00 中震(或大震)设计: mid =不考虑 是否考虑偶然偏心: 否 是否考虑双向地震扭转效应: 否 10 斜交抗侧力构件方向的附加地震数 =0 活荷载信息 考虑活荷不利布置的层数 从第 1 到 3 层 柱、墙活荷载是否折减 不折算 传到基础的活荷载是否折减 折算 考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00 柱，墙，基础活荷载折减系数 计算截面以上的层数 折减系数 1 1.00 2-3 0.85 4-5 0.70 6-8 0.65 9-20 0.60 20 0.55 调整信息 梁刚度放大系数是否按 2010 规范取值： 是 梁端弯矩调幅系数： bt = 0.85 梁活荷载内力增大系数： bm = 1.00 连梁刚度折减系数： blz = 0.60 梁扭矩折减系数： tb = 0.40 全楼地震力放大系数： rsf = 1.00 0.2vo 调整分段数： vseg = 0 0.2vo 调整上限： kq_l = 2.00 框支柱调整上限： kzz_l = 5.00 顶塔楼内力放大起算层号： ntl = 0 顶塔楼内力放大： rtl = 1.00 框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是 实配钢筋超配系数 cpcoef91 = 1.15 11 是否按抗震规范 5.2.5 调整楼层地震力 iauto525 = 1 弱轴方向的动位移比例因子 xi1 = 0.00 强轴方向的动位移比例因子 xi2 = 0.00 是否调整与框支柱相连的梁内力 iregu_kzzb = 0 强制指定的薄弱层个数 nweak = 0 薄弱层地震内力放大系数 weakcoef = 1.25 强制指定的加强层个数 nstren = 0 配筋信息 梁箍筋强度 (n/mm2): jb = 270 柱箍筋强度 (n/mm2): jc = 270 墙分布筋强度 (n/mm2): jwh = 210 边缘构件箍筋强度 (n/mm2): jwb = 210 梁箍筋最大间距 (mm): sb = 100.00 柱箍筋最大间距 (mm): sc = 100.00 墙水平分布筋最大间距 (mm): swh = 150.00 墙竖向分布筋配筋率 (%): rwv = 0.30 结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: nsw = 0 结构底部 nsw 层的墙竖向分布配筋率: rwv1 = 0.60 设计信息 结构重要性系数: rwo = 1.00 柱计算长度计算原则: 有侧移 梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 是否考虑 p-delt 效应： 否 柱配筋计算原则: 按单偏压计算 按高规或高钢规进行构件设计: 否 钢构件截面净毛面积比: rn = 0.85 梁保护层厚度 (mm): bcb = 20.00 柱保护层厚度 (mm): aca = 20.00 12 剪力墙构造边缘构件的设计执行高规 7.2.16-4: 是 框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是 结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否 当边缘构件轴压比小于抗规 6.4.5 条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是 是否按混凝土规范 b.0.4 考虑柱二阶效应: 否 荷载组合信息 恒载分项系数: cdead= 1.20 活载分项系数: clive= 1.40 风荷载分项系数: cwind= 1.40 水平地震力分项系数: cea_h= 1.30 竖向地震力分项系数: cea_v= 0.50 特殊荷载分项系数: cspy = 0.00 活荷载的组合值系数: cd_l = 0.70 风荷载的组合值系数: cd_w = 0.60 活荷载的重力荷载代表值系数: cea_l = 0.50 剪力墙底部加强区的层和塔信息. 层号 塔号 1 1 用户指定薄弱层的层和塔信息. 层号 塔号 用户指定加强层的层和塔信息 层号 塔号 13 约束边缘构件与过渡层的层和塔信息. 层号 塔号 类别 1 1 约束边缘构件层 2 1 约束边缘构件层 各层的质量、质心坐标信息 层号 塔号 质心 x 质心 y 质心 z 恒载质量 活载质量 附加质量 质量比 (m) (m) (t) (t) 3 1 5.400 7.500 9.600 37.9 5.0 0.0 0.33 2 1 5.551 7.440 6.600 123.7 8.3 0.0 0.64 1 1 5.928 7.349 3.600 188.9 16.7 0.0 1.00 活载产生的总质量 (t): 30.014 恒载产生的总质量 (t): 350.497 附加总质量 (t): 0.000 结构的总质量 (t): 380.511 恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载 结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量 活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg) 各层构件数量、构件材料和层高 层号(标准层号) 塔号 梁元数 柱元数 墙元数 层高 累计高度 14 1( 1) 1 68(25/ 360) 17(25/ 360) 0(30/ 300) 3.600 3.600 2( 2) 1 70(25/ 360) 17(25/ 360) 0(30/ 300) 3.000 6.600 3( 3) 1 34(25/ 360) 0(30/ 360) 0(30/ 300) 3.000 9.600 风荷载信息 层号 塔号 风荷载 x 剪力 x 倾覆弯矩 x 风荷载 y 剪力 y 倾覆弯矩 y 3 1 8.04 8.0 24.1 0.00 0.0 0.0 2 1 54.20 62.2 210.8 45.10 45.1 135.3 1 1 66.31 128.5 673.6 49.27 94.4 475.1 = 各楼层等效尺寸(单位:m,m2) 层号 塔号 面积 形心 x 形心 y 等效宽 b 等效高 h 最大宽 bmax 最 小宽 bmin 1 1 166.69 5.75 7.38 10.95 15.30 15.30 10.95 2 1 141.36 5.38 7.31 10.93 12.95 12.98 10.90 3 1 139.92 5.32 7.31 10.80 13.01 13.04 10.76 各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m2) 层号 塔号 单位面积质量 gi 质量比 max(gi/gi-1,gi/gi+1) 1 1 1233.27 1.32 2 1 933.84 3.04 3 1 306.81 1.00 15 计算信息 第一步: 数据预处理 第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息 第三步: 地震作用分析 第四步: 风及竖向荷载分析 第五步: 计算杆件内力 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息 floor no : 层号 tower no : 塔号 xstif，ystif : 刚心的 x，y 坐标值 alf : 层刚性主轴的方向 xmass，ymass : 质心的 x，y 坐标值 gmass : 总质量 eex，eey : x，y 方向的偏心率 ratx，raty : x，y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切 刚度 ) ratx1，raty1 : x，y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度 70%的比值 或上三层平均侧移刚度 80%的比值中之较小者 rjx1，rjy1，rjz1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度) rjx3，rjy3，rjz3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层 16 间位移的比) = floor no.1 tower no.1 xstif= 5.1648(m) ystif= 7.7734(m) alf = 34.0124(degree) xmass= 5.9279(m) ymass= 7.3488(m) gmass(活荷折减)= 222.2431( 205.5741)(t) eex = 0.1319 eey = 0.0720 ratx = 1.0000 raty = 1.0000 ratx1= 1.6076 raty1= 1.3914 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 rjx1 = 7.7874e+05(kn/m) rjy1 = 7.7874e+05(kn/m) rjz1 = 0.0000e+00(kn/m) rjx3 = 1.1070e+05(kn/m) rjy3 = 1.0419e+05(kn/m) rjz3 = 0.0000e+00(kn/m) - floor no.2 tower no.1 xstif=5.7036(m) ystif=7.8345(m) alf =0.0009(degree) xmass=5.5513(m) ymass=7.4404(m) gmass(活荷折减)=140.3270(132.0073)(t) eex=0.0251 eey=0.0679 ratx=1.1736 raty=1.1736 ratx1=0.0000 raty1=0.0000 薄弱层地震剪力放大系数= 1.25 rjx1 = 9.1392e+05(kn/m) rjy1 = 9.1392e+05(kn/m) rjz1 = 0.0000e+00(kn/m) rjx3 = 9.8370e+04(kn/m) rjy3 = 1.0697e+05(kn/m) rjz3 = 0.0000e+00(kn/m) - floor no.3 tower no.1 xstif=0.0000(m) ystif=0.0000(m) alf=0.0000(degree) xmass=5.4000(m) ymass=7.5000(m) gmass(活荷折减)=47.9545( 42.9295)(t) eex=0.0000 eey=0.0000 ratx=0.0000 raty=0.0000 17 ratx1=1.0000 raty1=1.0000 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 rjx1 = 0.0000e+00(kn/m) rjy1 = 0.0000e+00(kn/m) rjz1 = 0.0000e+00(kn/m) rjx3 = 3.7926e+09(kn/m) rjy3 = 3.7307e+09(kn/m) rjz3 = 0.0000e+00(kn/m) - x 方向最小刚度比: 0.0000(第 2 层第 1 塔) y 方向最小刚度比: 0.0000(第 2 层第 1 塔) 结构整体抗倾覆验算结果 抗倾覆力矩 mr 倾覆力矩 mov 比值 mr/mov 零应力区(%) x 风荷载 23354.7 822.7 28.39 0.00 y 风荷载 31793.8 604.0 52.64 0.00 x 地 震 22640.4 1665.0 13.60 0.00 y 地 震 30821.4 1689.0 18.25 0.00 结构舒适性验算结果 x 向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.023 x 向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.007 y 向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.018 y 向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.008 结构整体稳定验算结果 层号 x 向刚度 y 向刚度 层高 上部重量 x 刚重比 y 刚重比 1 0.111e+06 0.104e+06 3.60 5046. 78.97 74.33 18 2 0.984e+05 0.107e+06 3.00 2313. 127.60 138.76 3 0.379e+10 0.373e+10 3.00 596. 19104656.00 18792846.00 该结构刚重比 di*hi/gi 大于 10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算 该结构刚重比 di*hi/gi 大于 20,可以不考虑重力二阶效应 楼层抗剪承载力、及承载力比值 ratio_bu: 表示本层与上一层的承载力之比 层号 塔号 x 向承载力 y 向承载力 ratio_bu:x,y 3 1 0.0000e+00 0.0000e+00 1.00 1.00 2 1 0.6148e+03 0.6048e+03 infini infini 1 1 0.7795e+03 0.7474e+03 1.27 1.24 x 方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 3 塔号: 1 y 方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 3 塔号: 1 5.25.2 周期、地震力周期、地震力 考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、x,y 方向的平动系数、扭转系数 振型号 周 期 转 角 平动系数 (x+y) 扭转系数 1 0.4325 53.70 0.89 ( 0.31+0.58 ) 0.11 2 0.4165 140.90 0.98 ( 0.59+0.39 ) 0.02 3 0.3935 31.41 0.13 ( 0.09+0.03 ) 0.87 4 0.1406 6.29 0.92 ( 0.91+0.01 ) 0.08 5 0.1312 100.52 0.94 ( 0.03+0.91 ) 0.06 6 0.1266 48.22 0.13 ( 0.06+0.07 ) 0.87 7 0.0328 119.08 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.00 8 0.0261 90.00 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.00 19 9 0.0249 92.18 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.00 地震作用最大的方向 = 76.644 (度) = 仅考虑 x 向地震作用时的地震力 floor : 层号 tower : 塔号 f-x-x : x 方向的耦联地震力在 x 方向的分量 f-x-y : x 方向的耦联地震力在 y 方向的分量 f-x-t : x 方向的耦联地震力的扭矩 振型 1 的地震力 - floor tower f-x-x f-x-y f-x-t (kn) (kn) (kn-m) 3 1 11.89 15.64 23.67 2 1 36.64 48.57 134.58 1 1 35.67 51.24 137.38 振型 2 的地震力 - floor tower f-x-x f-x-y f-x-t (kn) (kn) (kn-m) 3 1 23.58 -19.02 14.72 20 2 1 72.45 -57.98 83.32 1 1 67.17 -55.73 66.14 振型 3 的地震力 - floor tower f-x-x f-x-y f-x-t (kn) (kn) (kn-m) 3 1 4.02 2.84 -40.38 2 1 12.00 7.76 -229.28 1 1 10.32 4.11 -211.70 振型 4 的地震力 - floor tower f-x-x f-x-y f-x-t (kn) (kn) (kn-m) 3 1 -6.23 -0.79 -7.66 2 1 -18.93 -2.67 -43.17 1 1 41.81 4.27 66.49 振型 5 的地震力 - floor tower f-x-x f-x-y f-x-t (kn) (kn) (kn-m) 3 1 -0.23 1.37 1.57 2 1 -0.70 4.20 8.85 1 1 1.67 -8.64 -10.42 振型 6 的地震力 - floor tower f-x-x f-x-y f-x-t 21 (kn) (kn) (kn-m) 3 1 -0.42 -0.47 5.81 2 1 -1.22 -1.29 32.72 1 1 2.74 3.09 -60.91 振型 7 的地震力 - floor tower f-x-x f-x-y f-x-t (kn) (kn) (kn-m) 3 1 0.00 0.00 0.00 2 1 0.00 0.00 0.00 1 1 0.00 0.00 0.00 振型 8 的地震力 - floor tower f-x-x f-x-y f-x-t (kn) (kn) (kn-m) 3 1 0.00 0.00 0.00 2 1 0.00 0.00 0.00 1 1 0.00 0.00 0.00 振型 9 的地震力 - floor tower f-x-x f-