框架结构办公楼毕业设计1.doc

长春工程学院毕业设计 i 框架结构办公楼毕业设计 目 录 前前 言言1 结构设计部分结构设计部分2 1 结构布置结构布置2 1.1 工程概况2 1.2 场地工程地质条件概述.2 1.3 结构设计.3 2 楼盖设计楼盖设计3 2. 1 重力荷载代表值的计算 .3 2.2 板弯矩计算6 3 楼梯结构设计楼梯结构设计13 3.1 梯段板计算21 3.2 平台板计算：22 3.3 平台梁计算 (pl1)23 4 4一榀横向框架的结构设计一榀横向框架的结构设计.17 4.1 荷载收集25 4.2 梁柱线刚度计算31 4.3 恒荷载作用下框架内力分析33 4.4 竖向活荷载作用下框架内力分析39 4.5 水平地震作用下框架内力分析和侧移验算42 4.6 风荷载作用下框架内力分析及侧移验算49 4.7 内力组合57 4.8 内力调整58 长春工程学院毕业设计 ii 4.9 框架截面设计61 5 基础设计基础设计69 5.1 基础设计（边柱 a）69 5.2 基础设计（中柱 b） 76 5.3 基础梁设计81 施工设计部分施工设计部分83 6.1 施工组织设计说明83 6.2 编制单位工程施工图预算说明83 6.3 工程量计价83 6.4 投 标 书.84 6.5 开 标 一 览 表84 7 分部分项工程量清单分部分项工程量清单89 8 分部分项工程量清单计价表分部分项工程量清单计价表96 9 措施项目清单计价表措施项目清单计价表104 10 其他项目清单计价表其他项目清单计价表105 11 分部分项工程量清单综合单价分析表分部分项工程量清单综合单价分析表106 12 规费、税金项目清单与计价表规费、税金项目清单与计价表109 13 施工组织设计施工组织设计110 13.1 工程概况.110 13.2 施工部署112 13.3 施工测量准备工作117 13.4 土方工程120 13.5 桩基础工程121 13.6 钢筋工程125 13.7 模板工程129 长春工程学院毕业设计 iii 13.8 混凝土工程136 13.9 脚手架工程142 13.10 砌筑工程147 13.11 门窗工程149 13.12 屋面工程151 13.13 装饰工程153 13.14 楼面工程156 13.15 防水工程165 13.16 工期保证措施165 13.17 质量措施166 13.18 安全教育168 13.19 消防保卫措施170 13.20 工期保证措施171 13.21 节能措施172 13.22 降低成本措施172 结结 语语173 致致 谢谢174 参考文献参考文献175 长春工程学院毕业设计 1 前 言 本设计是按照 xx 学院土木工程学院 2012 年毕业设计要求编写的毕业设计。 题目为“xx 办公楼”。内容包括结构设计施工设计两部分。 本工程为框架结构，框架结构的设计始于欧美，二十世纪后得到了世界各 地大范围的使用，其结构建筑平面布置灵活，使用空间大。延性较好。其具有 良好的抗震能力。对教学楼有重要建筑结构非常适用。能满足其较大的使用面 积要求。 框架结构的研究，对于建筑的荷载情况，分析其受力，采用不同的方法分 别计算出各种荷载作用下的弯矩、剪力、轴力，然后进行内力组合，挑选出最 不利的内力组合进行截面的承载力计算，保证结构有足够的强度和稳定性。在 对竖向荷载的计算种采用了弯矩分配法，对水平荷载采用了 d 值法，对钢筋混 凝土构件的受力性能，受弯构件的正截面和斜截面计算都有应用。 本结构计算选用一榀框架为计算单元，采用手算的简化计算方法，其中计 算框架在竖向荷载下的内力时使用的弯距二次分配法，不但使计算结果较为合 理，而且计算量较小，是一种不错的手算方法。本设计主要通过工程实例来强 化大学期间所学的知识，建立一个完整的设计知识体系，了解设计总过程，通 过查阅大量的相关设计资料，提高自己的动手能力。 这次设计是在指导老师的悉心指导下完成的，在此向你们表示衷心的感谢！ 鉴于水平有限，设计书中还存在不少缺点甚至错误，敬请老师批评和指正。 编者：xx 长春工程学院毕业设计 2 年 月 日 结构设计部分 1 结构布置 1.1 工程概况： 1.1.1 工程资料 该工程为 xx 办公楼，抗震设防烈度按 7 度设计，结构类型采用八层混凝土框架 结构，耐火等级及耐久等级均为二级。该工程的室内首层地面标高0.000，室内外高 差 600。首层、二层层高 4.2 m，标准层层高 3.6 m。结构平面布置：长 60.66m,宽 25.86m 1.12 建筑物功能与特点 本办公楼为中等规模办公楼，位于吉林市，采用“l”字型，建筑物平面简单，规则。 具体建筑设计概况如表 1-1： 表 1-1 建筑设计概况 序号项目内容 1建筑功能办公 2建筑特点功能多样，立面造型美观 3建筑面积 10206.56 地上8 层 4建筑层数 地下0 首层、二层4.2m 5建筑层高 三至八层3.6m 6建筑平面横轴编号1-10 轴纵轴编号a-e 轴 7建筑防火 防火分类为二级，室内消火栓设在走廊两侧,每层两侧及中间设 3 个消火栓 8抗震方面 建筑的平立面布置规则，建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层没有错层，满 足抗震要求 9屋面 屋面形式为平屋顶；平屋顶排水坡度为 3%，排水坡度的形式为垫置坡度，排 水方式为内排水。屋面做法采用苯板板保温层屋面。 长春工程学院毕业设计 3 1.2 场地工程地质条件概述： 1.2.1 建筑场地 该场地位于市区内，场地地势平坦，由钻探资料探明场区地层由上而下分别为： （1）杂填土：黑褐色，含有大量砖石碎块和人工垃圾，厚约 1.2 米； （2）粉质粘土：棕黄色，稍湿，呈可塑状态，厚约 3.6 米； （3）淤泥质土：黑灰色，含有大量腐植质，呈流塑状态，厚约 4.9 米； （4）粉土：黄褐色，密实状态，未穿透。 各类土的主要物理力学性质指标见表 1-2。 表 1-2 土的物理力学性质指标 层 次 土层 名称 土层 厚度 (m) 土的天 然密度 (t/m3) 土的天 然含水 量(%) 孔 隙 比 e 塑性 指数 ip 液性 指数 il 土的内 摩角 (度) 土的 粘聚 力 c (kpa) 压缩 模量 es(mp a) 承载力特 征值 fak(kpa) 1杂填土1.2 2 粉质粘 土 3.61.87240.70140.52512.09.0180 3 淤泥质 土 4.91.75431.5191.2105.03.095 4粉土 未穿 透 1.80220.68297.68.6210 1.2.2 地下水情况 本场区地下水属潜水，水位高程为-2.5 米，略受季节的影响，但变化不大。根据 该场区原有测试资料，地下水无腐蚀性。 1.2.3 自然条件： 1自然条件 地势平坦（见附地形图） ； 地质资料：场地土类别、地质勘察资料见地质勘察报告； 抗震设防要求：七度设防； 基本风压：0.50kn/，基本雪压：0.45kn/； 土壤冻结深度：1.8m。 长春工程学院毕业设计 4 1.3 结构设计 1.3.1 结构选型 结构形式：现浇钢筋混凝土框架结构 承重方案：纵横向承重框架体系 结构布置：结构布置图见图 1-1 1.3.2 梁.柱截面尺寸的初步确定 1.3.2.1 梁的截面尺寸 主梁: 横梁：=(1/101/15)=(1/101/15)7500mm=500mm750mmhl 取=700mmh =(1/21/3) =(1/21/3)700mm=250mm350mm bh 取=300mmb 纵梁：=(1/101/15)=(1/101/15)7200mm=480mm750mm hl 取 =700mmh =(1/21/3) =(1/21/3)700mm=250mm350mmbh 取 =300mmb 走廊： 取 h=500mm，b=300mm 次梁: =(1/81/14)=(1/81/14)7200mm=515mm900mmhl 取 =600mmh =(1/21/3)=(1/21/3)600mm=200mm300mmbh 取 =250mmb 长春工程学院毕业设计 5 图 1-1 结构布置图 长春工程学院毕业设计 6 1.3.2 柱的截面尺寸估算（依据轴压比计算） 底层中柱 (=1.25) c nc n a f 底层边柱 (=1.3) c nc n a f e ng nf kn/m n/ 12 e g 19.1 c f 2 mm8n 0.75 n f为受力面积单元 32 1212 8 27 235 10 mm 0.75 19.3 c nc nf a f 取mm650 c h 根据上述计算结果，并综合考虑其他因素，本设计柱截面尺寸取值如下： 1-3 层 650mm650mm （混凝土 c40） 4-5 层 550 mm550 mm （混凝土 c40） 6-8 层 550mm550mm (混凝土 c35) 底层柱高： 室内外高差为 0.60m，地梁顶面标高为-0.50m。 则 h c=4.2+0.5=4.70m 取 4.7 m。 1.3.3 楼板厚度 根据板跨及荷载确定板厚： 双向板：mm 均为mm, 则取楼面板厚为mm， l3600 01 = 90 4040 h100h100h 屋面板厚为mm。120h 2 楼盖设计 2. 1 标准层楼板计算 2.1.1 荷载收集 楼面: 30 厚水磨石地面面层 0.0324kn/m =0.72kn/m 100mm 厚现浇钢筋混凝土楼板 0.10m25 kn/m=2.5kn/m 长春工程学院毕业设计 7 15厚混合砂浆天棚抹灰 0.015 17 kn/m = 0.255kn/m 合计: 恒载标准值: 3.475kn/m 活载标准值： 2.0kn/m 2.1.2. 弯矩计算 代表简支边；代表固定边 平行于方向板中心单位板宽内的弯矩； 1 m 01 l 平行于方向板中心单位板宽内的弯矩； 2 m 02 l 固定中点沿方向单位板宽内的弯矩； 1 m 02 l 固定中点沿方向单位板宽内的弯矩。 2 m 01 l 2.1.2.1 板弯矩计算 2.1.2.1 双向板弯矩计算 见表 2-1，表 2-2，表 2-3 弯矩计算：（弹性理论）卫生间按弹性理论计算，其他按塑性理论计算 g=g+=4.17kn/m2+kn/m2=5.57kn/m2 q 2 2.8 2 q=kn/m2=1.4kn/m2 q 2 2.8 2 p=g+q=5.57kn/m2 + 1.4kn/m2 =6.97kn/m2 表 2-1 弯矩计算 区隔b1 l01/l02 3.6m/7.25m=0.5 计算简图 m1(0.05595.57+0.09651.4)3.62=5.79knm/m 跨 内 0 m2(0.00795.57+0.01741.4)3.62=0.89knm/m 长春工程学院毕业设计 8 m1(v)5.79knm/m+0.20.89knm/m=5.97knm/m 0 2. m2(v)0.89knm/m+0.25.79knm/m=2.059knm/m 计算简图 m10.11796.97kn/m23.62m2=10.65knm/m 支 座 m10.07866.97kn/m23.62m2=7.1nm/m 表 2-2 弹性板计算表 区隔b2 l01/l023.6m/7.5=0.48m 计算简图 0m1(0.05595.57+0.09651.4)3.62=5.79knm/m m2(0.00795.57+0.01741.4)3.62=0.89knm/m 0 2.m1(v)5.79knm/m+0.20.89knm/m=5.97knm/m 跨 内 m2(v)0.89knm/m+0.25.79knm/m=2.059knm/m 计算简图 m10.11796.97kn/m23.62m2=10.65knm/m 跨 中 m10.07866.97kn/m23.62m2=7.1nm/m 表 2-3 弹性板计算表 长春工程学院毕业设计 9 区隔b3 l01/l023.6m/7.5=0.48m 计算简图 0m1(0.04085.57+0.09651.4)3.62=4.70knm/m m2(0.00285.57+0.01741.4)3.62=1.95knm/m 0 2.m1(v)4.7knm/m+0.21.95knm/m=5.09knm/m 跨 内 m2(v)1.95knm/m+0.24.7knm/m=2.89knm/m 计算简图 m10.08366.97kn/m23.62m2=7.55knm/m 跨 中 m10.05966.97kn/m23.62m2=5.38nm/m 2.2.2. 弯矩计算（塑性理论） 代表简支边；代表固定边 平行于方向板中心单位板宽内的弯矩； 1 m 01 l 平行于方向板中心单位板宽内的弯矩； 2 m 02 l 固定中点沿方向单位板宽内的弯矩； 1 m 02 l 固定中点沿方向单位板宽内的弯矩。 2 m 01 l 长春工程学院毕业设计 10 区格板 4 计算跨度： l=3.75ml=7.2m 0102 nl/l7.2/3.751.92,取0.27,2， 0201 2 1 n 采用分离式配筋，故得跨中及塑性绞线上的总弯矩为： l027.2 1 m 1 m 1 m =0.273.751.01 2 m 2 01 m l 101m l 1 m 1 m =27.214.4 1 m 1021 02 m lm l 1 m 1 m =0 1 m m2=l01m1=20.273.75m1=2.03 m1 0 “ 2 m 由公式得： 0102 2 01“ 2 2 “ 1 121 3 12 22ll pl mmmmmm 27.2+21.01+14.4+0+2.03m1+0= 1 m 1 m 1 m 6.973.75 37.23.75 12 2 () 解得：4.44knm/m 1 m 故得：0.274.441.2knm/m 2 m 1 m m1=m1=24.448.88knm/m m1”=0 m2=m2=21.22.4knm/m m2”=0 区格板 b5 l01=3.75m l02=7.2m nl/l7.2/3.751.92,取0.27,2， 0201 2 1 n 采用分离式配筋，故得跨中及塑性绞线上的总弯矩为： 长春工程学院毕业设计 11 l027.2 1 m 1 m 1 m =0.273.751.01 2 m 2 01 m l 101m l 1 m 1 m =27.214.4 1 m 1 m 1021 02 m lm l 1 m 1 m 201111 20. 273. 752. 03mlmmm 0 “ 2 m 由公式得： 0102 2 01“ 2 2 “ 1 121 3 12 22ll pl mmmmmm 2m17.2+2m11.01+214.4m1+2.03m1+0 2 6.973.75 (37.23.75 12 ) 解得：3.09knm/m 1 m 故得：0.273.090.83knm/m 2 m 1 m m1=m1”=m1=23.096.18knm/m m2=m2=20.830.271.48knm/m m2”=0 区格板 b6 l01=3.75m l02=7.2m nl/l7.2/3.751.92,取0.27,2， 0201 2 1 n 采用分离式配筋，故得跨中及塑性绞线上的总弯矩为： l027.2 1 m 1 m 1 m =0.273.751.01 2 m 2 01 m l 101m l 1 m 1 m 0 1 m =27.214.4 1 m 1021 02 m lm l 1 m 1 m 201111 m= l m= 20.273.75m= 2.03m 0 “ 2 m 长春工程学院毕业设计 12 由公式得： 0102 2 01“ 2 2 “ 1 121 3 12 22ll pl mmmmmm 2m17.2+2m11.01+0+14.4m1+2.03m1+0 6.973.75 37.23.75 12 2 解得：4.44 1 m 故得：0.274.441.2knm/m 2 m 1 m m1=0 m1“=m1=24.448.88knm/m m2=m2=21.22.4knm/m m2”=0 区格板 b7 l01=3m l02=7.5m nl/l7.5/32.5 取0.16,2， 0201 2 1 n 采用分离式配筋，故得跨中及塑性绞线上的总弯矩为： l027.5 1 m 1 m 1 m =0.1630.48 2 m 2 01 m l 101m l 1 m 1 m =27.515 1 m 1 m 1021 02 m lm l 1 m 1 m 201111 20. 2630. 96mlmmm 0 “ 2 m 由公式得： 0102 2 01“ 2 2 “ 1 121 3 12 22ll pl mmmmmm 2m17.5+20.48m1+215m1+0.96m1+0 2 6. 973 37. 53 12 解得：2.17knm/m 1 m 故得：0.162.170.35knm/m 2 m 1 m m1=m1”=m1=22.174.34knm/m 长春工程学院毕业设计 13 m2=m2=20.162.170.69knm/m m2”=0 区格板 b8 l01=3.6m l02=7.5m nl/l7.5/3.62.08,取0.23,2 0201 2 1 n 7.5, 1 m 02 l 1 m 1 m 0.233.60.83 2 m 101m l 1 m 1 m = 1 m 1 m 1021 02 m lm l 11 2 7.515mm = ,0 2 m 01211 0.23 2 3.61.66 l mmm “ 2 m 由公式得： 0102 2 01“ 2 2 “ 1 121 3 12 22ll pl mmmmmm 1111 2 7.52 0.83152 1.660 mmmm 2 6.973.6 3 7.53.6 12 解得：2.94nm/m 1 m 故得：0.232.94=0.68nm/m 2 m 1 m =22.94=5.88knm/m 1 m 1 m 1 m =0.2322.94=1.35knm/m 2 m 2 m 区格板 b9 计算跨度：l3.3m 01 l02=7.5m nl/l7.5/3.32.27,取0.19,2 0201 2 1 n 7.5, 1 m 02 l 1 m 1 m 0.193.30.63 2 m 101m l 1 m 1 m 长春工程学院毕业设计 14 = 1 m 1 m 1021 02 m lm l 11 2 7.515mm = ,0 2 m 01211 0.19 2 3.31.25 l mmm “ 2 m 由公式得： 0102 2 01“ 2 2 “ 1 121 3 12 22ll pl mmmmmm 1111 2 7.52 0.63152 1.250 mmmm 2 6.973.3 3 7.53.3 12 解得：2.56nm/m 1 m 故得：0.192.56=0.49nm/m 2 m 1 m =22.56=5.12knm/m 1 m 1 m 1 m =0.1922.56=0.97knm/m m2”=0 2 m 2 m 区格板 b10 l01=3.6m l02=7.5m nl/l7.5/3.62.08,取0.23,2 0201 2 1 n 7.5, 1 m 02 l 1 m 1 m 0.233.60.83 2 m 101m l 1 m 1 m 0.233.60.83 2 m 101m l 1 m 1 m = 1 m 1021 02 m lm l 11 2 7.515mm =0 1 m =0 2 m 01211 0.23 2 3.61.66 l mmm “ 2 m 由公式得： 0102 2 01“ 2 2 “ 1 121 3 12 22ll pl mmmmmm 1111 2 7.52 0.83150 1.660 mmmm 长春工程学院毕业设计 15 2 6.973.6 3 7.53.6 12 解得：2.94nm/m 1 m 故得：0.232.94=0.68nm/m 2 m 1 m =22.94=5.88knm/m=0 1 m 1 m 1 m =0.2322.94=1.35knm/m m2”=0 2 m 2 m 区格板 b11 l01=2.55m l02=6.6m nl/l6.6/2.55m=2.59 0201 0.15,2 2 1 n 7.5, 1 m 02 l 1 m 1 m 0.152.550.38 2 m 101m l 1 m 1 m = 1 m 1 m 1021 02 m lm l 11 2 6.613.2mm = 2 m “ 2 m 01211 0.15 2 2.550.77 l mmm 由公式得： 0102 2 01“ 2 2 “ 1 121 3 12 22ll pl mmmmmm 1111 2 6.62 0.3813.222 0.77 mmmm 2 6.972.55 3 6.62.55 12 解得：1.55nm/m 1 m 故得：0.151.55=0.23nm/m 2 m 1 m =21.55=3.10knm/m 1 m 1 m 1 m =0.1521.55=0.46knm/m m2”=0 2 m 2 m 长春工程学院毕业设计 16 区格板 b12 l01=3.75m l02=7.2m nl/l7.2/3.751.92,取0.27,2， 0201 2 1 n 采用分离式配筋，故得跨中及塑性绞线上的总弯矩为： l027.2 1 m 1 m 1 m =0.273.751.01 2 m 2 01 m l 101m l 1 m 1 m =27.214.4 1 m 1 m 1021 02 m lm l 1 m 1 m “ 2201111 m= m= l m= 20.273.75m= 2.03m 由公式得： 0102 2 01“ 2 2 “ 1 121 3 12 22ll pl mmmmmm 2m17.2+2m11.01+214.4m1+22.03m1+0 6.973.75 37.23.75 12 2 解得：2.96knm/m 1 m 故得：0.272.960.80knm/m 2 m 1 m m1=m1“=m1=22.965.92knm/m m2=m2”=m2=0.2722.961.60knm/m 区格板 b13 l01=3.6m l02=7.2m nl/l7.2/3.62,取0.25,2， 0201 2 1 n 采用分离式配筋，故得跨中及塑性绞线上的总弯矩为： l027.2 1 m 1 m 1 m =0.253.60.9 2 m 2 01 m l 101m l 1 m 1 m =27.214.4 1 m 1 m 1021 02 m lm l 1 m 1 m “ 2201111 20. 253. 61. 8mmlmmm 长春工程学院毕业设计 17 由公式得： 0102 2 01“ 2 2 “ 1 121 3 12 22ll pl mmmmmm 2m17.2+2m10.9+214.4m1+1.8m1+0 6.973.62 37.23.6 12 2 解得：2.90knm/m 1 m 故得：0.252.900.75knm/m 2 m 1 m m1=m1“=m1=22.905.8knm/m m2=m2”=m2=0.2522.91.45knm/m 区格板 b14 l01=3.6m l02=7.2m nl/l7.2/3.62,取0.25,2， 0201 2 1 n 采用分离式配筋，故得跨中及塑性绞线上的总弯矩为： l027.2 1 m 1 m 1 m =0.253.60.9 2 m 2 01 m l 101m l 1 m 1 m =27.214.4 1 m 1 m 1021 02 m lm l 1 m 1 m 2 “ 201111 0 20. 253. 61. 8 m mlmmm 由公式得： 0102 2 01“ 2 2 “ 1 121 3 12 22ll pl mmmmmm 2m17.2+2m10.9+14.4m1+0+1.8m1+0 6.973.6 37.23.6 12 2 解得：4.18knm/m 1 m 故得： m1=m1=24.188.36knm/m m1“=0 0.254.188.36knm/m 2 m 1 m 长春工程学院毕业设计 18 m2=0 m2”=m2=0.2524.181.04knm/m 2.1.2 单向板弯矩计算 跨度3.0m 0 l g + q = 7.67kn/m 22 0 11 =()7.67 38.63 88 中 mgq lkn m 22 0 11 =()7.67 35.75 1212 支 mgq lkn m 2.2 配筋计算 单向板跨中配筋计算 混凝土强度为 c25（） 22 11.9/,1.27/ ct fn mmfn mm 钢筋为 hpb300（） 2 270/ y fn mm mm 0 1202595 s hha 6 m8.63 10 = 0.16 22 f bh1.0 11.9 1000 75 1 c 0 中 s 11 20.175 sb 2 10 1.0 11.9 1000 75 0.175 467 270 c s y f bh amm f min max(0.2%,0.45)0.2% t y f f 2 ,minmin 0.2% 1000 100200 s abhmm 选用 8110，实配 2 503 s amm ,mins a 各区格板跨及支座弯矩已求得，取截面高度100mm,90mm xy hh 支座处。即可查表得钢筋配置面积间距。100hmm 长春工程学院毕业设计 19 板配筋如下表 2-4 表 2-4 标准层楼板跨中配筋计算 截面knm/m选配钢筋 实配 2 / m m 方向 01 l5.978160314 b1 方向 02 l2.058200251 方向 01 l5.978200251 b2 方向 02 l2.058200251 方向 01 l5.098160314 b3 方向 02 l2.898200251 方向 01 l4.448200296 b4 方向 02 l1.208200251 方向 01 l3.098200251 b5 方向 02 l0.838200251 方向 01 l4.448200251 b6 方向 02 l1.208200251 方向 01 l2.178200251 b7 方向 02 l0.358200251 方向 01 l2.948160314 b8 方向 02 l0.688200251 方向 01 l2.568200251 b9 方向 02 l0.498200251 b10 方向 01 l2.948160314 长春工程学院毕业设计 20 方向 02 l0.688200251 方向 01 l1.558200296 b11 方向 02 l0.238200251 方向 01 l2.968200251 b12 方向 02 l0.808200251 方向 01 l2.908200251 b13 方向 02 l0.758200251 方向 01 l4.188200251 b14 方向 02 l1.058200251 b15 方向 x l8.638100503 b16 方向 x l8.638100503 表 2-5 标准层楼板支座配筋计算 截面m/kn.m选配钢筋实际面积截面m/kn.m选配钢筋实际面积 b1-b110.6510130604b1-b157.18130387 b2-b310.6510130604b2-b165.758150335 b3-b87.5510150429b3-b165.758150335 b4-b155.758150335b4-b168.8810130604 b5-b68.8810130604b5-b74.348150335 b5-b166.188150335b6-b74.348150335 b7-b85.888150335b7-b165.758150335 b8-b85.888150335b8-b095.888150335 长春工程学院毕业设计 21 b8-b105.888150335b8-b165.758150335 b8-b115.888150335b8-b125.888150335 b9-b165.758150335b10-b105.888150335 b10-b165.758150335b11-b163.108150335 b11-b113.108150335b12-b155.758150335 b12-b165.758150335b12-b135.928150335 b13-b155.758150335b13-b148.3610130604 b14-b155.758150335b15-b165.758150335 注：（1）板砼采用 c25 (2)相差不远的钢筋进行了归并。 (3)mm满足要求。 min abh0.2510001200.2240% 3 楼梯结构设计 梁式楼梯结构布置图如图所示。踏步面层为 20mm 厚混合砂浆抹灰，底面为 15mm 厚 混合沙浆抹灰，金属栏杆重 0.1kn/m，楼梯活荷载标准值=2.5kn/m,混凝土为 k q c25（f 11.9n/mm ,f 1.27n/mm ）,钢筋为 hpb300 级（f 270n/mm ） 。 c 2 t 2 y 2 3.1 梯段板计算 板计算 底板厚,取 t=130mm 0 1111 t = ()l = () 3900 =156130mm 25302530 取 1m 宽板带为计算单元 3.1.1 荷载计算 （1）恒荷载计算： 梯段板自重： 3 10.13 1(0.15) 25/5.51/ 22 5 mmmkn mkn m 踏步板抹灰重： 3 0.02 1(0.150.3 )20/0.60/ 0.3 m mmmkn mkn m m 长春工程学院毕业设计 22 板带抹灰重： 3 0.015 117/0.29/ 2 5 m mkn mkn m 活荷载： 2.5/ k qkn m 将标准值进行两种内力组合 组合方式一：1.351.4 0.71.35 6.46 1.4 0.72.511.17/ kk gqkn m 组合方式二： 1.21.41.2 6.46 1.4 2.511.25/ kk gqkn m 所以 荷载设计值 p=g + q=7.75+3.5=11.25kn/m 3.1.2 内力计算 跨中最大弯矩：ml 11.25(3.9) 17.11 knm 中 1 10 p 2 0 1 10 2 3.1.3 配筋计算 h ha 13015115mm 0s =0.162 6 22 10 17.11 10 1.0 11.9 1000 115 s c m f bh 11 211 2 0.1620.178 sb 2 1 1.0 0.178 11.9 1000 115 665 270 co s y f bh amm f 2 min max a0.2,0.45260 t s y f bhbhmma f 梯段板纵筋选配10120（=654 mm ）另外配 6250 的分配钢筋。 s a 2 3.2 平台板计算： 平台板厚取 h=80mmh 2300 77 3030 l mm 3.2.1 荷载计算 恒荷载： 平台自重： 0.08m25kn/1.0m3 kn/m 3 m 合计： 6.46/ k gkn m 长春工程学院毕业设计 23 板面抹灰重： 0.02m20kn/1.0m0.4kn/m 3 m 板底抹灰重： 0.015m17kn/1.0m0.26kn/m 3 m 3.2.2 内力计算 计算跨度近似取为：l 1.8m 0 最大弯矩：m(gq) l 7.89(1.8) 2.56knm 1 10 2 0 1 10 2 由于弯矩非常小，故可按最小配筋率选配钢筋 2 min max a0.2,0.45240 t y f bhbhmm f 平台板纵筋选配8200（=251 mm ）另外配 6250 的分配钢筋。 s a 2 3.3 平台梁计算 (pl1) 计算跨度：l 3600mm 0 截面尺寸 1111 ()() 3600450300 812812 hl: 取 h=400mm,b=200mm 3.3.1 荷载计算 平台板传来均布恒荷载： 2 1.8 7.89/1.10/ 2 kn mkn m 合计： 3.66/ k gkn m 活荷载： 2.5/ k qkn m 将标准值进行两种内力组合 组合方式一：1.351.4 0.71.35 3.66 1.4 0.7 2.57.39/ kk gqkn m 组合方式二： 1.21.41.2 3.66 1.4 2.57.89/ kk gqkn m 所以 荷载设计值 p=g + q=4.39+3.5=7.89kn/m 长春工程学院毕业设计 24 梯段板传来均布活荷载： 2 3.9 11.25/7.10/ 2 kn mkn m 平台梁自重： 1.20.2（0.40.12）25 1.68kn/m 平台梁侧抹灰： 1.22（0.40.12）0.015170.17kn/m 3.3.2 内力计算 跨中最大弯矩：m(gq) l 30.89(3.6) 40.03knm 中 1 10 2 0 1 10 2 支座最大剪力: v30.893.4=52.51kn n lqg)( 2 1 2 1 3.3.3 截面计算 3.3.3.1 受弯承载力计算 (按倒 l 型截面计算) = min()=min()=600mm f b 0 0 1 , 62 s l b 11800 3600,200 62 =120mm f h h ha 40040360mm 0s m=207.37knm m max 10 120 ()1.0 11.9 600 120 (360) 22 f cff h f b hh 中 属于第一类 t 型截面 =0.054 6 22 10 40.03 10 1.0 11.9 600 360 s c m f bh 11 211 2 0.0540.056 sb 12 1.0 0.056 11.9 600 360 716.8 270 cfo s y f b h amm f 2 min max a0.2,0.45160 t s y f bhbhmma f 选用 318（763mm ） s a 2 3.3.3.2 受剪承载力计算 合计： gq30.89kn/m 长春工程学院毕业设计 25 截面尺寸验算 172.8knv52.51kn 0 0.5f0.5 1.0 11.9 200 360 c cbh 所以 截面尺寸满足要求 验算是否按计算配置箍筋 =55.4kn v52.51kn 0 0.7f0.7 11.9 200 360 tbh 所以按构造配置箍筋双肢箍8100 4 一榀横向框架的结构设计 图 4.1 局部结构平面布置图 4.1 荷载收集 4.1.1 屋面框架梁 40mm 厚钢筋混凝土刚性防水屋面层： 250.04=1.0 kn/m 2 sbs 改性沥青卷材防水层： 0.3kn/m 2 20 厚 1:10 水泥炉渣找平层： 0.0220 0.40kn/m 2 1:10 水泥炉渣找坡层（平均厚度 43.5mm）： 0.043514=0.61 kn/m 2 80mm 苯板保温层： 0.080.5=0.04kn/m 2 长春工程学院毕业设计 26 app 隔汽层： 0.05 kn/m 2 20mm 水泥砂浆找平层： 200.02=0.4 kn/m 2 120mm 现浇钢筋混凝土屋面板: 0.12253kn/m 2 15mm 混合砂浆抹灰（吊顶） 170.15=0.26 kn/m 合计： 6.06 kn/m 2 ab 跨屋面梁上恒荷载标准值： g3.66.0621.82kn/m 1wk bc 跨屋面梁上恒荷载标准值： g1.526.06=18.18kn/m 2wk ab 跨框架梁自重 g： 3wk 框架梁自重： 0.3(0.60.12）253.31kn/m 框架梁抹灰： 0.015(0.70-0.12)2170.27kn/m 合计： g3.58kn/m 3wk bc 跨框架梁自重 g： 4wk 框架梁自重： 0.25(0.50.