隧道设计.doc

4.5 衬砌内力及配筋计算4.5.1支护参数根据公路隧道设计规范（jtg d70-2004）中表8.4.2-1规定iv级围岩段初期支护选择为15cm厚c25喷射混凝土，拱、墙铺设钢筋网，间距20cm20cm，墙拱部、侧墙均设置20mnsi22普通水泥砂浆锚杆，间距100cm100cm；防水层为1.2mm厚eva防水卷材，450g/无纺布；二次衬砌为35cm厚c25钢筋混凝土；预留变形6cm。4.5.2 衬砌内力计算（1）设计基本资料结构断面图如图4.5示。a.岩体特性岩体为iv级围岩。隧道埋深为深埋；计算摩擦角，岩体重度，围岩的弹性反力系数，基底围岩弹性反力系数。b.衬砌材料采用c25钢筋混凝土，重度，弹性模量。钢筋混凝土衬砌轴心抗压强度标准值，轴心抗压设计值，钢筋混凝土轴心抗拉强度标准值c.结构尺寸，；，；，； ，隧道断面加宽。（2）计算作用在衬砌结构的主动荷载作用在结构上的荷载形式为匀布竖向荷载q和匀布水平侧向荷载e，由地下结构设计原理与方法（李志业,曾艳华编著）中表3.6.4可知，其侧压系数为0.15，即e=0.15q。匀布竖向荷载：当时，且，此时 匀布水平侧向荷载：（3）绘制分块图因结构对称，荷载对称，故取半跨计算，如图4.6。图4.6 半跨结构计算图示（4）计算拱轴线长度a.求水平线以下边墙的轴线半径（单位：cm）及其与水平线的夹角假定水平线以下的轴线为一弧线，则其半径由图4.7求得。由图上量得：，。由得， 图4.7 边墙轴线的计算（单位：mm）b.计算半拱轴线长度s及分块轴线长度s（单位:cm）式中为各圆弧轴线的半径半拱轴线长度分块长度 （5）计算各分段截面中心的几何要素a.求各截面与竖直轴的夹角校核角度： b.各截面的中心坐标(单位：cm) 坐标校核：（6）计算基本结构的单位位移计算过程见表4.3。计算基本结构的单位位移 ik曲墙拱结构几何要素及ik计算过程表（一）截面i弧度sinicosixiyidi0 0.0000 0.0000 0.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.3500 1 15.1740 0.2647 0.2616 0.9652 1.4593 0.1944 0.3500 2 30.3480 0.5294 0.5050 0.8631 2.8022 0.7639 0.3500 3 45.5220 0.7941 0.7132 0.7009 3.9779 1.6690 0.3500 4 60.6960 1.0588 0.8718 0.4899 4.8616 2.8464 0.3500 5 75.8700 1.3235 0.9696 0.2448 5.4063 4.2140 0.3500 6 90.5510 1.5796 1.0000 -0.0088 5.5745 5.5745 0.3500 7 97.9950 1.7095 0.9904 -0.1382 5.4722 5.4722 0.3895 8 105.9900 1.8489 0.9616 -0.2746 8.5798 8.5798 0.7515 曲墙拱结构几何要素及ik计算过程表（二）截面ii1/iiyi/iiyi2/ii(1+yi)2/ii积分系数0 0.0036 279.8834 0.0000 0.0000 279.8834 1 1 0.0036 279.8834 54.4009 10.5739 399.2592 4 2 0.0036 279.8834 213.8113 163.3369 870.8429 2 3 0.0036 279.8834 467.1142 779.5949 1993.7066 4 4 0.0036 279.8834 796.6461 2267.5335 4140.7090 2 5 0.0036 279.8834 1179.4342 4970.1592 7608.9109 4 6 0.0036 279.8834 1560.2127 8697.4214 12097.7302 2 7 0.0049 203.0761 1111.2630 6080.9978 8506.5999 4 8 0.0354 28.2745 242.5903 2081.3862 2594.8413 1 6158.36 16632.78 71703.27 111127.20 计算基本结构单位位移ik111222ss(s/3e)*1.03e-042.77e-041.20e-031.85e-03校核：11+212+22-ss=0计算正确（7）计算主动荷载在基本结构中产生的位移和a.衬砌每一块上的作用力竖向力： kn式中 相邻两截面之间的衬砌外缘的水平投影（由分块图量取）。侧向水平力： kn式中 相邻两截面之间的衬砌外缘的竖直投影（由分块图量取）。注：的计算按下式进行，以下表均同:自重力： kn计算过程见表4.4。注意：以上各集中力均通过相应荷载图形的形心。b.主动荷载在基本结构上产生的内力分块上每个集中力对下一分点的截面形心的力臂由分块图上量取（图4.8），并分别记为、。弯矩： kn*m轴力： kn式中： 、相邻两截面中心点的坐标增量：和的计算过程示于表4.4和表4.5。表4.4 计算过程表（一）衬砌每一块上的作用力m0ip 计算过程表（一）截面bihi集中力qiwieiqe00.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 124.7400 18.7100 11.5103 0.2016 188.3948 10.8521 3.7719 124.7400 18.7100 21.4048 0.5899 175.2348 10.8521 11.0370 124.7400 18.7100 31.1993 0.9370 149.6007 10.8521 17.5313 124.7400 18.7100 40.9102 1.2182 113.5383 10.8521 22.7925 124.7400 18.7100 50.5571 1.4139 69.4927 10.8521 26.4541 124.7400 18.7100 60.1666 1.5073 20.7817 10.8521 28.2016 124.7400 18.7100 70.0000 1.5035 0.0000 11.4645 28.1305 124.7400 18.7100 80.0000 1.3897 0.0000 17.6890 26.0013 124.7400 18.7100 主动荷载在基本结构上产生的内力m0ip 计算过程表（二）截面力臂aqawaeqiaqwiaweiae00.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 10.6988 0.7432 0.3155 131.6503 8.0653 1.1900 20.5996 0.6954 0.4972 105.0708 7.5466 5.4876 30.4455 0.5998 0.6198 66.6471 6.5091 10.8659 40.2657 0.4446 0.7144 30.1671 4.8249 16.2830 50.0678 0.2759 0.7587 4.7116 2.9941 20.0707 6-0.1349 0.0878 0.7511 (2.8034)0.9528 21.1822 70.0000 -0.0707 0.7066 0.0000 (0.8105)19.8770 80.0000 -0.2355 0.6948 0.0000 (4.1658)18.0657 弯矩:m0ip=m0(i-1)p-xi(q+w)-yie-qiaq-eiae-wiaw (kn*m)轴力：n0ip=sin(q+w)-cose (kn)式中：xi、yi相邻两截面中心点的坐标增量xi=xi-xi-1、yi=yi-yi-1m0ip 计算过程表（三）截面xiyim0ip00.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 10.00 0.00 0.00 0.00 1.46 0.19 -140.91 2199.25 3.77 -267.57 -2.15 1.34 0.57 -528.73 3385.33 14.81 -453.04 -13.40 1.18 0.91 -1079.20 4545.79 32.34 -482.33 -38.08 0.88 1.18 -1650.88 5670.18 55.13 -365.06 -75.40 0.54 1.37 -2119.11 6750.52 81.59 -126.23 -111.00 0.17 1.36 -2375.67 7782.16 109.79 80.06 11.24 -0.10 -0.10 -2303.44 8793.62 137.92 -2466.33 -428.61 3.11 3.11 -5212.28 n0ip计算过程表(一)截面sinicosi(q+w)eisini(q+w)cosiein0ip00.0000 1.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 10.2616 0.9652 199.2470 3.7719 52.1273 3.6406 48.4868 20.5050 0.8631 385.3338 14.8090 194.6009 12.7817 181.8192 30.7132 0.7009 545.7866 32.3402 389.2754 22.6680 366.6074 40.8718 0.4899 670.1771 55.1328 584.2417 27.0102 557.2316 50.9696 0.2448 750.5219 81.5868 727.6912 19.9703 707.7209 61.0000 -0.0088 782.1557 109.7884 782.1253 -0.9678 783.0932 70.9904 -0.1382 793.6202 137.9189 786.0018 -19.0643 805.0661 80.9616 -0.2746 811.3092 163.9202 780.1287 -45.0072 825.1359 轴力：n0ip=sin(q+w)-cose (kn)校核：m08q=-qb(x8-b/4)/2=-4499.2357 kn*mm08e=-eh2/2=-918.4772 kn*mm08w=-wi(x8-xi+awi)=-30.5400 kn*mm08p=m08q+m08e+m08w=-5448.2529 计算误差-0.04527 4.5%5%误差范围内合格图4.8 单元主动荷载图示c.主动荷载位移和计算过程见表4.6表4.6 、计算过程表（一）主动荷载位移1p和2p1p、2p计算过程表（一）截面m0ip1/iiyi1+yi00.0000 279.8834 0.0000 1.0000 1-140.9056 279.8834 0.1944 1.1944 2-528.7257 279.8834 0.7639 1.7639 3-1079.1950 279.8834 1.6690 2.6690 4-1650.8751 279.8834 2.8464 3.8464 5-2119.1138 279.8834 4.2140 5.2140 6-2375.6737 279.8834 5.5745 6.5745 7-2303.4408 203.0761 5.4722 6.4722 8-5212.2754 28.2745 8.5798 9.5798 表4.6 、计算过程表（二）1p、2p计算过程表（二）截面m0ip/iiyim0ip/iim0ip(1+yi)/ii积分系数00.0000 0.0000 0.0000 11-39437.1496 -7665.3988 -47102.5483 42-147981.5279 -113047.5286 -261029.0565 23-302048.7483 -504107.2790 -806156.0273 44-462052.4996 -1315163.1321 -1777215.6317 25-593104.7312 -2499355.1993 -3092459.9305 46-664911.5880 -3706556.2966 -4371467.8846 27-467773.8144 -2559728.4783 -3027502.2927 48-147374.2642 -1264447.6070 -1411821.8712 1-8306723.2689 -33817406.9431 -42124130.2120 校核：m0ip/iiyim0ip/iim0ip(1+yi)/ii(s/3e)*-0.13858 -0.56419 -0.70277 1p2psp1p+2p-sp=0.00000 计算正确a110.000159 10.00005649700 a120.000762 0ap-0.2944779 a220.005355 x1p-135.1285968 a1p-0.433062 x2p596.3845413 a2p-3.090762 （9）求主动荷载作用下各截面的内力，并校核计算精度 计算过程见表4.7。表4.7 、计算过程表（一）求主动荷载作用下各截面的内力mip、nip计算过程表（一）截面m0ipx1px2pyimipmip/ii积分系数00.0000 -135.1286 0.0000 -135.1286 -37820.2487 11-140.9056 -135.1286 115.9193 -160.1150 -44813.5228 42-528.7257 -135.1286 455.5960 -208.2582 -58288.0154 23-1079.1950 -135.1286 995.3419 -218.9817 -61289.3275 44-1650.8751 -135.1286 1697.5191 -88.4845 -24765.3507 25-2119.1138 -135.1286 2513.1764 258.9340 72471.3261 46-2375.6737 -135.1286 3324.5516 813.7493 227754.9056 27-2303.4408 -135.1286 3263.5057 824.9363 167524.8673 48-5212.2754 -135.1286 5116.8839 -230.5201 -6517.8310 1780638.3722 mip、nip计算过程表（二）截面yimip/iin0ipx2pcosinip积分系数00.0000 0.0000 596.3845 596.3845 11-8710.4044 48.4868 575.6128 624.0995 42-44527.9636 181.8192 514.7444 696.5636 23-102289.4360 366.6074 418.0195 784.6268 44-70490.8558 557.2316 292.1757 849.4072 25305395.6177 707.7209 145.9793 853.7002 461269621.9985 783.0932 -5.2574 777.8358 27916721.2029 805.0661 -82.4370 722.6290 48-55921.9473 825.1359 -163.7481 661.3879 16697752.3314 （10）求单位弹性反力及相应摩擦力作用下，基本结构中产生的变位和a.各截面的弹性反力强度最大弹性反力零点假定在截面3，即，最大弹性反力值假定在截面6，即。拱圈任意截面的外缘弹性反力强度（图4.9） 边墙任意截面外缘的弹性反力强度 b.各分块上的弹性反力集中力 图4.9 单元单位弹性反力荷载图示作用方向垂直衬砌外缘，并通过分块上弹性反力图形的形心。以上计算详见表4.8。c.弹性反力集中力与摩擦力集中力的合力在明洞计算过程中不考虑摩擦力d.计算作用下基本结构的内力 计算参照表4.9和表4.10进行。表4.8 各点弹性反力的计算过程表各分块上的弹性反力集中力各点弹性反力的计算过程（一）截面40.7022 0.3511 1.5720 0.5520 cosb0.7741 51.0543 0.8783 1.5720 1.3806 cosh0.2961 60.9999 1.0271 1.5691 1.6116 yah4.5589 70.8553 0.9276 1.5513 1.4390 80.0000 0.4277 1.4331 0.6129 各点弹性反力的计算过程（二）截面ksinkcosk41.0588 0.8718 0.4899 0.4812 0.2704 51.3235 0.9696 0.2448 1.3386 0.3379 61.5796 1.0000 -0.0088 1.6115 -0.0142 71.7095 0.9904 -0.1382 1.4252 -0.1989 81.8489 0.9616 -0.2746 0.5893 -0.1683 表4.9 的计算过程表（一）计算ri作用下基本结构的内力m0i的计算过程表（一）截面r4=0.4812r5=1.3386r6=1.6115r4kr4r4kr5kr5r5kr6kr6r6k40.6388 0.3526 52.0514 1.1323 0.7248 1.0007 63.5602 1.9651 2.2336 3.0838 0.7596 1.2242 75.0772 2.8024 3.7506 5.1782 2.2766 3.6690 86.5672 3.6248 5.2406 7.2354 3.7666 6.0702 表4.9 的计算过程表（二）m0i的计算过程表（二）截面r7=1.4252r8=0.5893r7kr7r7kr8kr8r8k4-0.3526 5-2.1330 6-6.2730 70.7567 1.0889 -12.7384 82.2467 3.2329 0.7403 0.4537 -20.6171 表4.10 的计算过程表n0i的计算过程表（一）截面isinicosirv41.0588 0.8718 0.4899 0.2704 51.3235 0.9696 0.2448 0.6084 61.5796 1.0000 -0.0088 0.5941 71.7095 0.9904 -0.1382 0.3952 81.8489 0.9616 -0.2746 0.2270 n0i的计算过程表（二）截面rh40.2357 0.4812 0.2357 0.0000 50.5898 1.8198 0.4454 0.1444 60.5941 3.4314 -0.0302 0.6244 70.3914 4.8565 -0.6713 1.0628 80.2182 5.4458 -1.4953 1.7135 e.计算作用下产生的荷载位移和计算结果见表1.11.表4.11 、计算过程表(一)计算ri作用下产生的荷载位移1和21、2计算过程表（一）截面m0i1/iiyi1+yi4-0.3526 279.8834 2.8464 3.8464 5-2.1330 279.8834 4.2140 5.2140 6-6.2730 279.8834 5.5745 6.5745 7-12.7384 203.0761 5.4722 6.4722 8-20.6171 28.2745 8.5798 9.5798 1、2计算过程表（一）截面m0i/iiyim0i/iim0i(1+yi)/ii积分系数4-98.6829 -280.8860 -379.5689 25-596.9801 -2515.6862 -3112.6663 46-1755.7158 -9787.2552 -11542.9710 27-2586.8717 -14155.7500 -16742.6217 48-582.9364 -5001.5008 -5584.4372 1-17027.1410 -91823.5280 -108850.6690 校核：m0i/iiyim0i/iim0i(1+yi)/ii(s/3e)*-2.841e-04-1.532e-03-1.816e-0312s1+2-s=0.00 计算正确（11）解单位弹性反力及其摩擦力作用下的力法方程解单位弹性反力及其摩擦力作用下的力法方程0a-1.16e-03a1-1.45e-03x1-3.78 a2-1.15e-02x22.69 单位弹性反力图及摩擦力作用下截面的内力，并校核计算精度 计算过程见表4.12。表4.12 、计算过程表（一）单位弹性反力图及摩擦力作用下截面的内力mi、ni计算过程表（一）截面m0ix1x2yimimi/ii积分系数00.0000 -3.7760 0.0000 -3.7760 -1056.8526 110.0000 -3.7760 0.5228 -3.2532 -910.5299 420.0000 -3.7760 2.0548 -1.7213 -481.7622 230.0000 -3.7760 4.4890 0.7130 199.5491 44-0.3526 -3.7760 7.6559 3.5272 987.2116 25-2.1330 -3.7760 11.3345 5.4255 1518.5034 46-6.2730 -3.7760 14.9938 4.9447 1383.9517 27-12.7384 -3.7760 14.7185 -1.7960 -364.7211 48-20.6171 -3.7760 23.0773 -1.3158 -37.2043 14455.9518 表4.12 、计算过程表（二）mi、ni计算过程表（二）截面yimi/ii积分系数n0ix2cosini00.0000 1.0000 0.0000 2.6897 2.6897 1-176.9797 4.0000 0.0000 2.5960 2.5960 2-368.0326 2.0000 0.0000 2.3215 2.3215 3333.0395 4.0000 0.0000 1.8853 1.8853 42809.9497 2.0000 0.0000 1.3177 1.3177 56399.0038 4.0000 0.1444 0.6584 0.8028 67714.8527 2.0000 0.6244 -0.0237 0.6007 7-1995.8084 4.0000 1.0628 -0.3718 0.6910 8-319.2073 1.0000 1.7135 -0.7385 0.9750 38231.3535 （12）最大弹性反力值的计算计算过程见表4.13。表4.13 计算过程表h计算过程表截面mipmi积分系数50.0000 258.9340 5.4255 0.0000 0.0000 4 61.0120 813.7493 4.9447 230487.9644 1400.5591 2 73.0170 824.9363 -1.7960 505422.5248 -1100.3635 4 84.9702 -230.5201 -1.3158 -32394.9237 -184.9130 1 2450271.1042 -1785.2486 ap=-0.01302369 a=-0.0000743404 计算赘余力x1、x2hp=-0.02385 h=-58.999 x1=87.65 h=-0.000399271 x2=437.6944681（14）计算衬砌截面总的内力并校核计算精度a.衬砌各截面内力 计算结果见表4.14。计算衬砌截面总的内力并校核计算精度计算结果（一）截面mipmihminipnihni0-135.1286 222.7828 43.8271596.3845 -158.6901 437.6945 1-160.1150 191.9382 15.9116624.0995 -153.1630 470.9365 2-208.2582 101.5547 -53.352696.5636 -136.9667 559.5969 3-218.9817 -42.0646 -130.52784.6268 -111.2295 673.3973 4-88.4845 -208.1025 -148.29849.4072 -77.7441 771.6631 5258.9340 -320.0980 -30.582853.7002 -47.3627 806.3374 6813.7493 -578.9876 117.381848.3452 -30.2354 818.1098 7824.9363 -546.2134 139.361870.2342 -35.7685 834.4657 8-230.5201 229.9872 -0.2665878.2352 -34.7843 843.4509 计算结果（二）截面emi/iiyimi/iiyihmi/ii积分系数00.2003 24532.9439 0.0000 1 10.0676 8906.7817 1731.2112 4 2-0.1907 -29864.5556 -22814.4299 2 3-0.3877 -73062.5166 -121938.4178 4 4-0.3843 -83009.7950 -236274.9299 2 5-0.0759 -17118.7771 -72138.8692 0.0000 4 60.2870 65705.8980 366278.1853 66494.3687 2 70.3340 56601.9686 309734.4627 170768.1394 4 8-0.0006 -15.0676 -129.2772 -74.8888 1 -168509.2023 683801.9213 815986.4063 经验算，相对误差小于5%，故计算正确。（15）绘制内力图计算结果按一定比例绘制如图4.10。4.5.3 配筋计算4.5.3.1 设计资料 二次衬砌采用c25混凝土，hpb235钢筋， 由弯矩图及轴力内力图可得：最大正弯矩轴力为 最大负弯矩轴力为4.5.3.2结构承受最大正弯矩的配筋计算a.计算偏心距，判断破坏形态矩形截面的配筋计算: 弯矩 ,轴力 ，b=1000mm，h=450mm ，；初始偏心距 又附加偏心距 则初始偏心距 又偏心距：所以按大偏心计算。b.设离轴力n比较近纵向钢筋的面积为，离轴力比较远的钢筋面积为，均采用hrb235钢筋。因为、均未知，引入条件。则由得： 受压钢筋达不到抗拉强度设计值，此时，取则： 故 4.5.3.3结构承受最大负弯矩的配筋计算a.计算偏心距，判断破坏形态矩形截面的配筋计算: 弯矩 ,轴力 ，b=1000mm，h=450mm ，；初始偏心距 又附加偏心距 则初始偏心距 又偏心距：所以按大偏心计算。b.设离轴力n比较近纵向钢筋的面积为，离轴力比较远的钢筋面积为，均采用hrb235钢筋。因为、均未知，引入条件。得： 受压钢筋达不到抗拉强度设计值，此时，取则： 故 4.5.3.4配筋衬砌配筋选择如下：受正弯矩作用，选用618；，选用825。受负弯矩作用 ，选用618；，选用825。4.5.4 辅助工程设计（超前支护设计）洞口处岩石为级围岩，围岩较易坍塌，隧道开挖时应采用超前支护措施。为了保证隧道内施工的安全正常运作等原因，也应该采取超前支护措施。超前支护是对开挖前预先构筑的支护体系而言，即我们通常所谓的“先支后挖”的支护技术，是预先在围岩内构筑一个壳状的保护壳，可以大断面开挖，也可以采用大型机械施工，而且能够防止不能预测的崩塌。根据不同的形状、不同的材料、不同的施工方法，可以在极为广泛的范围内采用。因此，超前支护在此处是对矿山法中以稳定掌子面和地层下沉为目的的拱形薄壳结构体而言，即不仅沿隧道纵向具有梁结构的作用，在横断方向还具有拱形结构支护效果。超前支护是在掌子面前方构筑的薄壳结构，在提高掌子面稳定的同时，也可以作为支护结构的一部分加以利用，适用于以控制地表下沉和相邻结构物影响为主要目的的场合。掌子面开挖后隧道纵向的围岩应力重新分配。引起掌子面前方土压的增加，但采用超前支护后可以缓和其增加并提高了掌子面的自稳性。掌子面前方土体上的荷载受到超前支护的支持，使掌子面滑动的滑动力减小，即使没有正面补强或简易的正面补强，也能够确保掌子面的稳定性。超前支护由于构筑方法的不同，有的是以横向刚性大的拱形构造为主，有的是以纵向连续性强的梁构造为主，也有兼具两者功能的。根据预计功能，采用超前支护时，要考虑在开挖产生的通常荷载上，加上约束掌子面前方的荷载，而且在以下部位会产生比通常大的荷载：超前支护的脚部及钢支撑。如果没有足够的承载力，会产生比通常大的脚部下沉。如脚部下沉继续发展，就会使作用在超前支护上的荷载平衡崩溃，从而损伤隧道的稳定性。为此，要充分注意确保脚部的承载力，必要时要进行加强。根据预计功能，该隧道选用超前锚杆支护。根据公路隧道设计规范（jtg d70-2004）13.2.4节规定，超前锚杆设计应遵循下列原则：（1） 超前锚杆设置范围，对于拱部超前锚杆宜为隧道拱部外弧全长的1/61/2。（2） 锚杆直径宜取2025mm。（3） 锚杆长度宜取35m，拱部超前锚杆纵向两排之间应有1m以上的水平搭接段。（4） 锚杆间距，级围岩宜取4060cm，级围岩宜取为3050cm。（5） 锚孔直径不应小于40mm，可设为一排或数排。（6） 超前锚杆外插角宜为530。（7） 充填砂浆宜采用早强砂浆，其强度等级不应低于m20.4.6 施工组织设计4.6.1 概述4.6.1.1 隧道工程概述 本遂道是一座双向双车道二级公路单孔隧道，起讫桩号为k5+213k6+033，全长820m。4.6.1.2 资料依据（1）施工期限，根据指导性施工组织安排本隧道施工的总期限；（2）设计和施工规范及有关技术原则；（3）初步设计（扩大初步设计）或技术设计以及施工调查资料；（4）隧道地质勘察报告。4.6.1.3 施工准备工作施工准备工作应根据调查资料，对洞外相邻工程、既有建筑及其他设施的拆迁作出施工安排；研究和分析施工地段交通运输条件的利用程度，并对拟建施工运输道路作出比选方案；根据洞口可供施工场地布置的条件提出分期用地、材料供应、供水和节约能源等方案；对施工中和运营后周围环境的影响（污水、废气、噪声等）提出必要的防治措施。由专人负责铰接控制测量的基桩资料，做好复测和核对工作，确定隧道洞口的中线和基桩标高；根据现场最新获得的补充调查资料及时修改隧道的施工方法；编制施工组织设计和制定施工方案并进行有关施工补偿设计，按照清单报价编制隧道施工预算；同时应考虑修建临时运输便道、轻型轨道，临时房屋、临时通信、给水、照明、附属企业、料库以及施工场地平整，材料机具配备运送，洞外天沟、侧沟及场地排水，改移道路及拆迁建筑物等的工程数量及需要时间，这些工作可与洞外土石方同步进行，在进洞前应先对洞口工程作出安排；凡对隧道出渣有干扰的桥涵（含泄水洞）要先安排施工。4.6.2 施工方法4.6.2.1 施工方法选择的原则隧道施工方法应根据工程地质和水文地质资料、开挖断面的大小、衬砌类型、隧道长度、工期要求等综合因素研究确定。对地质条件变化较大的隧道，选用的施工方法，应有较大的适应性，当需要变更施工方法时，以较少影响施工进度为原则，一般不宜考虑多种施工方法，但应考虑对某些地层变化情况所采用相应的辅助施工方法。隧道采用光面爆破法施工，一般选用全断面法，台阶法和导坑法，但应优先选用全断面及台阶法，应尽量减少对地层的多次扰动和破坏。4.6.2.2开挖方法该隧道洞口段围岩为级，均采用新奥法施工。新奥法的基本概念是以控制爆破（光面爆破、预裂爆破等）为开挖方法；以喷锚作为主要支护手段，通过监测控制围岩变形，动态修正设计参数和变动施工方法的一种隧道施工方法，其核心内容是充分发挥围岩的自承能力。新奥法施工又分为全断面一次开挖法、台阶分布开挖法、导坑法等施工方法。台阶分步开挖法又称环形开挖留核心土法，该法不仅适用于围岩稳定性较好、开挖后不需或仅需临时支护的隧道，也适用于一般土质或易坍塌的软弱围岩地段。这种方法的特点是：缩小了断面的高度，不需笨重的钻孔设备;后一台阶施工时有两个临空面，使爆破效率更高。该法工序少，干扰小，上部钻孔可与装岩同时作业，不许支撑和棚架，节省大量木材。采用台阶法施工时要注意以下几点：（1）要根据具体条件