某图书馆（框架结构）设计计算书（全套） .doc

某图书馆（框架结构）设计计算书第一节 设计资料1. 设计标高：室内设计标高0.000，室外高差0.450m。2. 墙身做法：地面以上采用kp1型多孔砖，地面以下采用标准砖，用m5混合砂浆砌筑。内粉刷为混合砂浆底，纸筋灰厚20mm，“803”内墙涂料两度。外墙仿石面砖。3. 楼面做法：花岗岩面层10厚，20厚1：2.5水泥砂浆找平，现浇板；楼板底面为20mm厚纸筋灰石灰打底，涂料两度。4. 屋面做法：水泥炉渣2%找坡，20厚1：2.5水泥砂浆找平，高分子防水卷材一层1.2厚，25厚挤塑泡沫成品保温层，铺油毛毡隔离层一道，40厚c25刚性防水层。5. 卫生间做法：花岗岩面层10厚, 20厚1：2.5水泥砂浆粘结层，高分子防水卷材一层1.2厚，20厚1：2.5水泥砂浆向地漏找坡，现浇板，楼板底面为20mm厚纸筋灰石灰打底，涂料两度。 6. 门窗做法：门庭处为铝合金门，其他均为木门、塑钢窗、玻璃幕墙另详。7. 地质资料：见随附的地质资料表。8. 抗震设防烈度：六度。9. 基本风压：0.45kn/。10. 活荷载：阅览室2.0 kn/，书库5.0 kn/，走廊楼梯2.5 kn/，上人屋面2.0 kn/，不上人屋面1.5 kn/。二、初估梁柱截面尺寸1. 梁截面初选（轴）跨1、跨2：l=7200mm,h=(1/81/12)l=900mm600mm,取h=700mm; b=(1/21/3)h=350mm233mm,取b=250mm;跨3：l=2400mm，h=(1/81/12)l=300mm200mm，取h=300mm,b=250mm；2. 柱截面选取h=（1/151/20）h=300mm225mm,但考虑到建筑的要求，取h=b=500mm;三、梁柱线刚度计算 跨1、跨2惯性矩为 =7.15 跨3惯性矩为 =0.56柱截面惯性矩 =5.21 根据公式 , 为计算长度； 梁计算长度为支座中心线的距离；考虑板对梁刚度的影响 中框架梁取2.0，边框架梁取1.5； 柱计算长度 底层取1.0h+500；其余各层为1.25h； 柱的线刚度除底层柱外都乘以0.9。各杆件的线刚度：（）四、恒荷载计算1. 屋面及楼面的永久荷载标准值上人屋面： 40厚c25刚性防水层 250.04=1 kn/铺油毛毡隔离层一道 0.25 kn/25厚挤塑泡沫成品保温层 0.50.025=0.125 kn/高分子防水卷材一层1.2厚 0.01 kn/20厚1：2.5水泥砂浆找平 200.02=0.4 kn/水泥炉渣2%找坡 140.072 =1.008kn/110厚钢筋混凝土板 250.11=2.75 kn/20mm厚纸筋灰石灰打底 160.02=0.32 kn/v型轻钢龙骨吊顶 0.25 kn/ 合计 5.78 kn/楼面：花岗岩面层10厚（20厚1：2.5水泥砂浆找平）250.03=0.75 kn/110厚钢筋混凝土板 250.11=2.75 kn/20mm厚纸筋灰石灰打底 160.02=0.32 kn/v型轻钢龙骨吊顶 0.25 kn/合计 4.07 kn/卫生间：花岗岩面层10厚（20厚1：2.5水泥砂浆找平）250.03=0.75 kn/高分子防水卷材一层1.2厚 0.01 kn/20厚1：2.5水泥砂浆向地漏找坡 200.02=0.04 kn/110厚钢筋混凝土板 250.11=2.75 kn/20mm厚纸筋灰石灰打底 160.02=0.32 kn/涂料两度 0.02 kn/合计 3.98 kn/ 墙身： 合计 17.86 kn/m2. 六层梁所受恒载 线荷载:=5.781.5=8.145, 0.4167 6.28=5.781.38=7.49,0.383 6.09=5.781.22=13.87, =8.67主梁自重：=0.250.725+0.0217(0.7-0.11)2=4.78 =0.250.3250.02170.22=2.0得：17.15 10.67次梁自重：=0.250.425+0.0217(0.4-0.11)2=2.70 0.250.525+0.0217（0.5-0.11）2=3.39集中荷载:n=(+)+2.707.22+3.396=85.35+9.72+20.34=115.4kn终上,ab梁、bc梁、cd梁所受恒载如下:3. 五层梁所受恒载: 线荷载:=4.071.5=6.135, 0.4167 4.446=4.071.38=5.65,0.383 4.310=4.071.2=4.91, 3.07主梁自重：=0.250.725+0.0217(0.7-0.11)2=4.78=0.250.3250.02170.22=2.0得：13.54 8.14次梁自重：=0.250.425+0.0217(0.4-0.11)2=2.70 0.250.525+0.0217（0.5-0.11）2=3.39集中荷载:n=(+)+2.707.22+3.396=59.39+9.72+20.34=89.49kn终上,ef梁、fg梁、gh梁所受恒载如下:4. 四层梁所受恒载: 线荷载:=4.071.5=6.135, 0.4167 4.446=4.071.38=5.65,0.383 4.310=4.071.2=4.91, 3.07主梁自重：=0.250.725+0.0217(0.7-0.11)2=4.78=0.250.3250.02170.22=2.0得：13.54 8.14次梁自重：=0.250.425+0.0217(0.4-0.11)2=2.700.250.525+0.0217（0.5-0.11）2=3.39集中荷载:n=(+)+2.707.22+3.396=59.39+9.72+20.34=89.49kn终上,ij梁、jk梁、kl梁所受恒载如下:5. 三层梁所受恒载: 线荷载:=4.071.5=6.135, 0.2885 5.26=4.071.38=5.65,0.265 4.96 =4.071.5=6.135, 0.4167 4.446=4.071.38=5.65,0.383 4.310=4.071.2=4.91, 3.07=4.071.0=4.09, 2.56150 （as 754mm）主梁自重：=0.250.725+0.0217(0.7-0.11)2=4.78=0.250.3250.02170.22=2.0墙自重：17.86得：+17.86=32.86 8.14 +17.86=27.86 +17.86=31.4次梁自重：=0.250.425+0.0217(0.4-0.11)2=2.700.250.525+0.0217（0.5-0.11）2=3.39集中荷载:n=(+)+3.6+6+17.865.76=(7.53+6.62)4.09+9.72+20.34+102.87=57.87+9.72+20.34+102.87=190.8 kn终上,mn梁、no梁、op梁所受恒载如下:6. 二层梁所受恒载: 线荷载:=4.071.5=6.135, 0.4167 4.446=4.071.38=5.65,0.383 4.310=4.071.2=4.91, 3.07主梁自重：=0.250.725+0.0217(0.7-0.11)2=4.78=0.250.3250.02170.22=2.0得：13.54 8.14次梁自重：=0.250.425+0.0217(0.4-0.11)2=2.70 0.250.525+0.0217（0.5-0.11）2=3.39集中荷载:n=(+)+2.707.22+3.396=59.39+9.72+20.34=89.49kn终上,ef梁、fg梁、gh梁所受恒载如下:7.一层梁所受恒载: 线荷载:=4.071.5=6.135, 0.4167 4.446=4.071.38=5.65,0.383 4.310=4.071.2=4.91, 3.07主梁自重：=0.250.725+0.0217(0.7-0.11)2=4.78=0.250.3250.02170.22=2.0得：13.54 8.14次梁自重：=0.250.425+0.0217(0.4-0.11)2=2.70 0.250.525+0.0217（0.5-0.11）2=3.39集中荷载:n=(+)+2.707.22+3.396=59.39+9.72+20.34=89.49kn终上,ef梁、fg梁、gh梁所受恒载如下:8. 整品框架所受恒载（已经对荷载进行等效转换）五、活荷载计算活荷载：阅览室2.0 kn/，书库5.0 kn/，走廊楼梯2.5 kn/，上人屋面2.0 kn/1. 六层梁所受活载 线荷载:=2.01.5=3, 0.4167 2.2=2.01.38=2.76,0.383 2.02.01.2=2.4, 1.5得：4.2 =3.0集中荷载: n=(+)=29.5kn终上,ab梁、bc梁、cd梁所受活载如下:2. 五层梁所受活载 线荷载:=2.01.5=3, 0.4167 2.2=2.01.38=2.76,0.383 2.02.01.2=2.4, 1.5得：4.2 =3.0集中荷载: n=(+)=29.5kn终上,ef梁、fg梁、gh梁所受活载如下:3. 四层梁所受活载 线荷载:=2.01.5=3, 0.4167 2.12=2.01.38=2.76,0.383 2.0 2.01.2=2.4, 1.5得：4.2 =3.0集中荷载： n=(+)=29.5kn终上,ij梁、jk梁、kl梁所受活载如下:4. 三层梁所受恒载: 线荷载:=2.01.5=3.0, 0.2885 2.57 =2.01.38=2.76,0.265 2.4 =2.01.5=3, 0.4167 2.2=2.01.38=2.76,0.383 2.0=2.01.0=2.0, 1.252.01.2=2.4, 1.5得：=5.0=3.0 =2.5 =4.2集中荷载: n=(+)=(7.53+6.62)2.0=28.3终上,mn梁、no梁、op梁所受恒载如下:5. 二层梁所受活载 线荷载:=2.01.5=3, 0.4167 2.12=2.01.38=2.76,0.383 2.0 2.01.2=2.4, 1.5得：4.2 =3.0集中荷载: n=(+)=29.5kn终上,qr梁、rs梁、st梁所受活载如下:6. 一层梁所受活载 线荷载:=2.01.5=3, 0.4167 2.12=2.01.38=2.76,0.383 2.0 2.01.2=2.4, 1.5得：4.2 =3.0集中荷载: n=(+)=29.5kn终上,qr梁、rs梁、st梁所受活载如下:7. 整品框架所受活载（已经对荷载进行等效转换）六. 风荷载计算1. 风荷载标准值 风荷载标准值按计算； 基本风压 =0.45；地面粗糙度为b类； 由荷载规范第7.3节查（体形系数），迎风面取0.8，背风面取-0.5； ，取； 取15轴横向框架，其负载宽度为6.0m； 由得沿房屋高度的分布风荷载标准值为： 根据各楼层标高处的高度，由荷载规范表7.2.1，查取，代入上式， 可得各楼层标高处的，见下表：层次621.81.01.2841.02.7731.733517.60.8071.1971.02.5861.616413.40.6151.0951.02.3651.47839.20.4221.001.02.161.3525.00.2291.001.02.161.3510.450.0261.001.02.161.35（2.586+1.616）4.20.5+（2.773+1.733-2.586-1.616）4.2=9.24 kn8.812+0.426+（2.365+1.478）4.2+（2.586+1.616-2.365-1.478）4.2=17.60 kn8.07+0.503+（2.16+1.35）4.2+（2.365+1.478-2.16-1.35）4.2=16.16 kn7.371+0.466+（2.16+1.35）4.2+0=14.98 kn（2.16+1.35）（4.5+4.2）=15.27 kn（2.16+1.35）（4.5+0.45）=9.48 kn七. 框架弯矩计算 1.采用分层法近似计算。为了减少计算误差作出如下修正： 把除底层柱以外的其它个层柱的线刚度乘以修正系数0.9； 杆端分配弯矩向远端传递是，底层柱和各层梁的传递系数仍按远端为固定支撑取为； 其它各柱的传递系数考虑为弹性支撑取；2.采用力矩分配法计算活载作用框架弯矩 各层各杆端弯矩： 将分层法所得的弯矩叠加，并将各节点不平衡弯矩作一次分配；并计算各杆跨中弯矩，为了计算方便活载按满跨计算，在乘以1.15的放大系数； 将分层法所得的弯矩叠加，并将各节点不平衡弯矩作一次分配； 并计算各杆跨中弯矩；八. 框架剪力计算 恒载作用： 取各杆件为隔离体分析；对a点取矩：得：所以：=124.3kn又所以，65.3kn又所以：-50.1kn其它杆件计算过程略。十.风载作用下的框架内力计算 左风作用下的框架内力计算（d值法）计算见下表 风荷载标准值：9.24 kn，17.6 kn，16.2 kn， 15.0 kn，15.3 kn，9.48 kn； 风载作用下的框架各层剪力计算第六层柱ae柱bf柱cg柱dh2.2244.4482.5960.37211.770.5270.6900.5650.1573.204.193.430.952.513.292.690.75第五层柱ei柱fj柱gk柱hl2.2244.4482.5960.37211.770.5270.6900.5650.1573.204.193.430.957.289.547.802.18第四层柱im柱jn柱ko柱lp2.2244.4482.5960.37211.770.5270.6900.5650.1573.204.193.430.9511.7015.3312.543.50第三层柱mq柱nr柱os柱pt2.2244.4482.5960.37211.770.5270.6900.5650.1573.204.193.430.9515.8020.7016.934.73第二层柱qu柱rv柱sw柱tx2.384.7632.7800.4009.850.5430.7040.5820.1672.683.482.870.8220.025.921.46.1第一层柱qu柱rv柱sw柱tx1.222.441.420.2033.590.5340.6620.5610.31810.1912.6310.706.0725.1231.1426.3815.0 各柱反弯点高度（yh）计算：根据总层数m,该柱所在层n,梁柱线刚度比k，查表得到标准反弯点系数；根据上下横梁线刚度比值i查表得修正；根据上下层高度变化查表的修正值、；各层反弯点高度；层数第六层（m=6,n=6,h=4.2m）柱号/m柱ae2.2240.411000101.72柱bf4.4480.451000101.89柱cg2.5960.431000101.81柱dh0.3720.11000100.42层数第五层（m=6,n=5,h=4.2m）柱号/m柱ei2.2240.451010101.89柱fj4.4480.451010101.89柱gk2.5960.451010101.89柱hl0.3720.291010101.22层数第四层（m=6,n=4,h=4.2m）柱号/m柱im2.2240.451010101.89柱jn4.4480.451010101.89柱ko2.5960.451010101.89柱lp0.3720.291010101.22层数第三层（m=6,n=3,h=4.2m）柱号/m柱mq2.2240.4510101.0701.89柱nr4.4480.4510101.0701.89柱os2.5960.4510101.0701.89柱pt0.3720.2910101.0701.22层数第二层（m=6,n=2,h=4.5m）柱号/m柱qu2.380.5100.9300.7102.25柱rv4.7630.5100.9300.7102.25柱sw2.780.5100.9300.7102.25柱tx0.40.5100.9300.7102.25层数第一层（m=6,n=1,h=3.2m）柱号/m柱uy1.220.63001.410002.02柱vz2.440.55001.410001.76柱wa1.420.61001.410001.95柱xb0.20.95001.410.05003.2 各内力图十一.框架梁内力组合 考虑三种内力组合： ， 以下表格中梁端负弯矩均经调幅所得，调幅系数为0.85； 跨中弯矩为梁端弯矩调幅后分配所得；梁的内力组合见附表1；梁的内力组合见附表2；十二.框架配筋计算 混凝土采用c35（），纵向钢筋选用hrb335级钢（）1. 框架梁（1） 梁的正截面受弯承载力计算无论梁是上部，还是下部受拉，都按矩形截面设计。从附表1中取梁ab跨间和支座截面的最不利内力。a右：m=-99.6 ，v=190.7 kn，=0.558=0.054查表得：=0.056= 518.3 实配钢筋318（763 ），=0.46%0.2% 满足要求。ab跨中：m=281.4，v=96.1 kn=0.152，得 =0.168=1489 实配钢筋520（1570 ），=0.9%0.2% 满足要求。钢筋伸入支座，作为支座负弯矩的受压钢筋，=1964 b左：m=-369.5 ，v=-183.2 kn= 0.039 , 取 =0.04 =0.105可认为受压由钢筋全部承受。=1955 实配218 +325（1982 ）（2） 梁斜截面受剪承载力计算ab跨：=2.66 4v=190.7 kn 190.7 kn加密区长度=1050，取1.2m.。非加密区取2股8150，箍筋设置满足要求。梁配筋计算见附表32. 框架柱（1） 柱正截面承载力计算：a柱：轴向压力设计值 my 85.5 knm， ny 2633 kn 构件的计算长度 lo 3200mm 矩形截面 截面宽度 b 500mm 截面高度 h 500mm 采用对称配筋，即：as as 采用c35, fc 16.7 n/mm 钢筋抗拉强度设计值 fy 300n/mm 抗压强度设计值 fy 300n/mm 相对界限受压区高度 b 0.5176纵筋的混凝土保护层厚度 c 30mm 全部纵筋最小配筋率 min 0.80%纵向钢筋最小截面面积： 全部纵向钢筋的最小截面面积 as,min a * min 250000*0.80% 2000mm 一侧纵向钢筋的最小截面面积 as1,min a * 0.20% 250000*0.20% 500mm 附加偏心距 ea max20, h/30 max20, 16 20mm 轴向压力对截面重心的偏心距：eo m / n 85500000/2633000 32.5 mm 初始偏心距 ei eo + ea 32.5+20 52.5mm偏心距增大系数 1 0.5 * fc * a / n 0.5*16.70*250000/2633000 0.79 2 1.15 - 0.01 * lo / h 1.15-0.01*3200/500 1.09 1.0， 取 2 1.0 1 + (lo / h) 2 * 1 * 2 / (1400 * ei / ho) 1+(3200/500)2*0.79*1.00/(1400*52.5/460) 1.20轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离： e * ei + h / 2 - a 1.20*52.5+500/2-40 273mm *ei = 63 0.3 ho =138 按小偏心受压计算； 0.5828 n * e 1 * fc * b * x * (ho - x / 2) + fy * as * (ho - as) as = as n * e - 1 * fc * b * ho 2 * (1 - / 2) / fy / (ho - as) 2633000*273-1.00*16.7*500*460 2*0.5828*(1-0.5828/2)/300/(460-40) 0所以，只需按构造配筋，622 （as = as1140 mm），另加222在另两边。 3041 /（500500）=1.2 %在按m最大及相应的n一组计算：m 117.5 knm， ny 2156 kn附加偏心距 ea max20, h/30 max20, 16 20mm 轴向压力对截面重心的偏心距：eo m / n 117500000/2156000 54.5 mm 初始偏心距 ei eo + ea 54.5+20 74.5mm偏心距增大系数 ： 1 0.5 * fc * a / n 0.5*16.70*250000/2633000 0.79 2 1.15 - 0.01 * lo / h 1.15-0.01*3200/500 1.09 1.0， 取 2 1.0 1 + (lo / h) 2 * 1 * 2 / (1400 * ei / ho) 1+(3200/500)2*0.79*1.00/(1400*52.5/460) 1.20轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离： e * ei + h / 2 - a 1.20*52.5+500/2-40 299 mm *ei = 89 0.3 ho =138 按小偏心受压计算； 0.5357 n * e 1 * fc * b * x * (ho - x / 2) + fy * as * (ho - as) as = as n * e - 1 * fc * b * ho 2 * *(1 - / 2) / fy / (ho - as) 2156000*299-1.00*16.7*500*460 2*0.5357*(1-0.5357/2)/300/(460-40) 0所以，只需按构造配筋，622 （as = as1140 mm），另加222在另两边。 3041 /（500500）=1.2 %。b柱：轴向压力设计值 mz 54 knm， nz 3699 kn 构件的计算长度 lo 3200mm 矩形截面 截面宽度 b 500mm 截面高度 h 500mm 采用对称配筋，即：as as 采用c35, fc 16.7 n/mm 钢筋抗拉强度设计值 fy 300n/mm 抗压强度设计值 fy 300n/mm 相对界限受压区高度 b 0.5176纵筋的混凝土保护层厚度 c 30mm 全部纵筋最小配筋率 min 0.80%纵向钢筋最小截面面积： 全部纵向钢筋的最小截面面积 as,min a * min 250000*0.80% 2000mm 一侧纵向钢筋的最小截面面积 as1,min a * 0.20% 250000*0.20% 500mm 附加偏心距 ea max20, h/30 max20, 16 20mm 轴向压力对截面重心的偏心距：eo m / n 54000000/3699000 15 mm 初始偏心距 ei eo + ea 15+20 35mm偏心距增大系数 1 0.5 * fc * a / n 0.5*16.70*250000/3699000 0.56 2 1.15 - 0.01 * lo / h 1.15-0.01*3200/500 1.09 1.0， 取 2 1.0 1 + (lo / h) 2 * 1 * 2 / (1400 * ei / ho) 1+(3200/500)2*0.56*1.00/(1400*35/460) 1.22轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离： e * ei + h / 2 - a 1.22*35+500/2-40 253mm *ei = 43 0.3 ho =138 按小偏心受压计算； 0.6637 n * e 1 * fc * b * x * (ho - x / 2) + fy * as * (ho - as) as = as n * e - 1 * fc * b * ho 2 * (1 - / 2) / fy / (ho - as) 3699000*253-1.00*16.7*500*460 2*0.6637*(1-0.6637/2)/300/(460-40) = 1209 mm配筋，总825 （as = as1964 mm），另各加222在另两边。 4687 /（500500）=1.9 % 该柱所受剪力甚小，受剪承载力的箍筋只需按构造设置。 柱端加密区的箍筋选用4肢10100, 非加密区的箍筋选用4肢10150 c柱，d柱： 经比较c、d柱的内力都比a柱小， 配筋同a柱。所以，只需按构造配筋，622 （as = as1140 mm），另加222在另两边。 3041 /（500500）=1.2 % 十三.基础设计根据地质报告及建筑特征，采用钢筋砼预应力管桩，承台的砼才用c25；（1）单桩承载力计算 有三个测试点，对三个点各计算竖向极限承载力，最后取其平均值作为单桩竖向极限承载力。 试用直径为500mm的预应力管桩，桩端进入持力层深度2d=2500=1000mm,取1000mm,同时要求桩端下坚实土层厚度4d=4500=2000mm,选择4-3层粘土层作为持力层。选用摩擦端承型桩，桩长取25m。 初步确定基础埋深4m,采用c10素砼垫层100mm厚； 第一点位置（u为截面周长为1.56m） =1.56(1514.8+543.8+552.4+654)=1278 kn =25003.14=491 kn =1769 kn 第二点位置（u为截面周长为1.56m） =1.56(1514.9+543.8+553.1+653.2)=1259 kn =25003.14=491 kn =1750 kn 第三点位置（u为截面周长为1.56m） =1.56(1515.7+543.5+551.8+654)=1222 kn =25003.14=491 kn =1713 kn取=1744 kn =1744-491=1253 kn=1090 kn（2）柱下承台验算柱下独立承台：ct-y（m=-85.5kn*m，n=2633kn，v=-63.5kn） 一、基本资料： 承台类型：三桩承台 圆桩直径d 500mm 桩列间距sa 1500mm 桩行间距sb 1500mm 承台边缘至桩中心距离sc 500mm 承台根部高度h 1200mm 承台端部高度h 1200mm 柱子高度hc 500mm（x方向） 柱子宽度bc 500mm（y方向） 单桩竖向承载力设计值r 1090.0kn 桩中心最小间距为 2121mm， 4.24d （d 圆桩直径或方桩边长） 混凝土强度等级为c25 fc 12.5 fcm 13.5 ft 1.30n/mm 钢筋强度设计值fy 310n/mm 纵筋合力点至近边距离as 100mm 承台容重c 25.00kn/m 土容重s 18.00kn/m 承台上覆土厚度ds 350mm 附加荷载设计值f 0.0kn 设计时执行的规范： 建筑桩基技术规范（jgj 9494） 以下简称 桩基规范 钢筋混凝土承台设计规程（cecs 88：97） 以下简称 承台规程 混凝土结构设计规范（gbj 10） 以下简称 混凝土规范 二、控制内力： n - 柱子轴力设计值（kn）； mx、my- 作用于承台顶面的弯距设计值（knm）； vx、vy - 作用于承台顶面的剪力设计值（kn）； f - 竖向力设计值（kn）； f n + f mx 、my - 作用于承台底面的弯距设计值（knm）； mx mx - vy * h1、 my my + vx * h1 n 2633.0； mx 0.0； my -85.5； vx -63.5； vy 0.0 f 2633.0； mx 0.0； my -161.7 三、承台及承台上土自重设计值g： a 2 * (sc + sa) 2*(500+1500) 4000mm b 2 * sc + sb 2*500+1500 2500mm 承台自重设计值g： 承台底部面积ab a * b - 2 * sa * sb / 2 4.000*2.500-2*1.500*1.500/2 7.75m 承台体积vct ab * h1 7.75*1.200 9.300m 承台自重设计值g 1.2 * c * vct 1.2*25.00*9.300 279.0kn 承台上土自重设计值g 1.2 * s * (ab - bc * hc) * ds 1.2*18.00*(7.75-0.500*0.500)*0.350 56.7kn 承台自重及土自重设计值g g + g 279.0+56.7 335.7kn 四、承台验算： 1、承台受弯计算： (1)、基桩竖向力设计值： 轴心竖向力作用下 n (f + g) / n （桩基规范5.1.1-1） (2633.0+335.7)/3 989.6kn r 1090.0kn 偏心竖向力作用下 ni (f + g) / n mx * yi / yi2 my * xi / xi2 （桩基规范5.1.1-2） n1 (f + g) / n + mx * yi / yi2 989.6+(0.0*2*1.500/3)/(2*1.500/3)2+2*(1.500/3)2 989.6kn 1.2r 1308.0kn n2 (f + g) / n - mx * yi / yi2 - my * xi / xi2 989.6-(0.0*1.500/3)/(2*1.500/3)2+2*(1.500/3)2 -(-161.7*1.500)/(2*1.5002) 1043.5kn 1.2r 1308.0kn n3 (f + g) / n - mx * yi / yi2 + my * xi / xi2 989.6-(0.0*1.500/3)/(2*1.500/3)2+2*(1.500/3)2 +(-161.7*1.500)/(2*1.5002) 935.7kn 1.2r 1308.0kn (2)、x轴方向柱边的弯矩设计值：（绕x轴） 柱上边缘计算宽度au： sb / 3 - sc 1500/3-500 0 0.5bc 250 au a 4000mm 柱下边缘计算宽度ad： ad 2 * sc + (2 * sb / 3 - bc /