土木工程毕业设计（论文）-某小型旅游宾馆设计-六层框架结构.pdf

襄襄 樊樊 学学 院院 土土 木木 工工 程程 专专 业业 毕毕 业业 设设 计计 1 第一章第一章 工程概况工程概况 本工程为南方某市的一家小型旅游宾馆客房楼。总建筑面积 4600 平方米， 此建筑纵向长为 50.4m,主体横向 12.9m。主体结构共 6 层，层高均为 3.3m。 基本风压：0.55kn 2- m，地面粗糙度为 c 类。 基本雪压：0.3kn 2- m。 抗震设计条件：建设场地的地震基本烈度为 7 度，建筑抗震类别为丙类，建筑结 构抗震等级为框架三级，场地特征周期为二区，场地土为 ii 类。建筑结构的安 全等级为二级，设计使用年限为 50 年。 全套图纸，加全套图纸，加 153893706 第二章第二章 结构布置及计算简图结构布置及计算简图 楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取 100mm，填充墙采用 200mm 厚的粘土空心砖砌筑。梁截面高度按梁跨度的 1/12-1/8 估算，由此估算 的梁截面尺寸见表 1,表中还给出了各层梁，柱和板的混凝土强度等级。其设计 强度： c20（ 22 27 . 1 , 9 . 11 - =mmnfmmnf tc ), c30 ( 22 43 . 1 , 3 . 14 - =mmnfmmnf tc ) 襄襄 樊樊 学学 院院 土土 木木 工工 程程 专专 业业 毕毕 业业 设设 计计 2 图 2-1 结构平面布置图 边跨（ab,cd 跨）梁：取 h=500mm,取 b=300mm 中跨（bc 跨）梁： 取 h=400mm,取 b=300mm 边柱（a 轴,d 轴）连系梁，取：bh=300mm500mm;中柱（b 轴,c 轴）连系梁, 取：bh=300mm400mm;现浇板厚 100mm。 由已知条件查表可知该框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限值 n m =0.9,各层的重力荷载代表值近似取 15 kn 2- m。则边柱及中柱的负载面积 7.2 2.7m 2 和 7.2 （2.7+1.05）m 2 。 由式 a cn c f n m 得各层柱截面面积为： 边柱： a)420(176727 3 . 149 . 0 156107 . 22 . 73 . 1 2 3 mmmm c = 中柱： )486(236014 3 . 149 . 0 1561075 . 3 2 . 725 . 1 2 3 mmmmac= 取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面长度分别为 420mm 和 486mm。根据 以上计算结果并考虑其它因素，柱截面尺寸取值为： 底层柱 600mmmmmmmm500500600，其它层柱 表 2-1 梁截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级 襄襄 樊樊 学学 院院 土土 木木 工工 程程 专专 业业 毕毕 业业 设设 计计 3 层次 混凝土强 度等级 横梁（b h） 纵梁 (b h) 次梁 （b h） ab 跨，cd 跨 bc 跨 1-6 c30 300 500 300 400 300 500 300 400 结构计算简图如图所示。根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为 500mm，由此求得底层层高为 h1=3.3+0.6+2.5-1.05-0.1=5.3m,取 h1=5.3m 各梁 柱构件的线刚度经计算后列于。其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作 用，取 i=2i0（为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩） 。 ab 和 cd 跨柱：i=2ec0.30.5 3/（125.4）=14.2410-4e c（m 3） bc 跨梁：i=2ec0.30.4 3/（122.1）=11.5610-4e c（m 3） 上部各层柱：i= 0.50.5 3 e c /（123.3）=15.7310 -4e c（m 3） 底层柱：i= 0.60.6 3 e c /（123.3）=32.7310 -4e c（m 3） 32.73 32.73 32.73 32.73 32.73 32.73 32.73 32.73 32.73 32.73 32.73 32.73 32.73 32.73 32.7332.73 32.73 32.73 32.73 32.73 15.73 15.7315.73 15.73 11.56 11.56 11.56 11.56 11.56 11.56 11.56 11.56 11.56 11.56 11.56 11.5615.24 15.24 15.24 15.24 15.24 15.24 注：图中数字为线刚度，单位：10 -4e cm 3 图 2-2 结构计算简图 各层分配系数如下表： 襄襄 樊樊 学学 院院 土土 木木 工工 程程 专专 业业 毕毕 业业 设设 计计 4 0.260.26 0.74 0.74 0.550.55 0.2560.256 0.194 图 2- 3 顶层分配系数图 0.42 0.42 0.42 0.42 0.160.16 0.355 0.355 0.355 0.355 0.1250.125 0.165 图 2- 4 中间层分配系数图 襄襄 樊樊 学学 院院 土土 木木 工工 程程 专专 业业 毕毕 业业 设设 计计 5 0.550.55 0.260.26 0.434 0.434 0.209 0.209 0.1550.155 0.202 图 2- 5 底层分配系数图 第三章第三章 荷载计算荷载计算 3.1 恒荷载计算恒荷载计算 （1）屋面框架梁线荷载标准值 20mm 厚水泥混凝土找平 0.0220=0.4kn/m2 100140 厚 （1%找坡） 膨胀珍珠岩 (0.10+0.14)27=0.84kn/m2 100mm 厚钢筋混凝土楼板 0.125=2.56kn/m2 15mm 厚石灰砂浆抹底 0.01516=0.24kn/m2 屋面恒荷载 3.98 kn/m2 边框架梁自重 0.30.525=3.75kn/m 边框架梁粉刷 2(0.5- 0.1)0.0217=0.27kn/m 中框架梁自重 0.30.425=3kn/m 边框架梁粉刷 2(0.4- 0.1)0.0217=0.2kn/m 则作用于屋面框架梁上线荷载标准值为： g6ab1=4.02kn/m g6bc1=3.2kn/m g6ab2=14.33kn/m 襄襄 樊樊 学学 院院 土土 木木 工工 程程 专专 业业 毕毕 业业 设设 计计 6 g6bc2=8.36kn/m （2）楼面框架梁线荷载标准值 25mm 厚水泥砂浆找平 0.02520=0.50kn/m2 100mm 厚钢筋混凝土楼板 0.125=2.5kn/m2 15mm 厚石灰砂浆抹底 0.01516=0.24kn/m2 楼面恒荷载 3.24 kn/m2 边框架梁自重及粉刷 4.02kn/m 中框架梁自重及粉刷 3.2kn/m 边跨填充墙自重 24(3- 0.5)19=12.77kn/m 墙面粉刷 (3.3- 0. 5)0.02217=1.9kn/m 则作用于楼面框架梁上线荷载标准值为： gab1=18.67kn/m gbc1=3.2kn/m gab2=11.66kn/m gbc2=6. 8kn/m （3）屋面框架节点集中荷载标准值 连系梁自重及粉刷 0.50.33.625+20.02(0.5- 0.1) 3.617=14.48kn 连系梁传来屋面自重 3.6/23.6/23.98=12.9kn 1m 高女儿墙自重及粉刷 13.60.2419+213.60.0217=18.87kn 顶层边节点集中荷载为： g6a=46.25kn 中柱连系梁自重及粉刷 0.30.43.625+0.02 （0.4- 0.1） 23.617 =11.53kn 连系梁传来屋面自重 0.5 （3.6+3.6- 2.1） 1.053.98=10.66 kn 0.53.61.83.98=12.9kn 顶层中节点集中荷载为： g6b=35.09kn （4）楼面框架节点集中荷载标准值 边柱连系梁自重及粉刷 14.48kn 连系梁传来楼面自重 0.53.60.53.63.24=10.5kn 墙体自重 39.12kn 墙面粉刷 5.83kn 框架柱自重 0.523.325=20.63kn 襄襄 樊樊 学学 院院 土土 木木 工工 程程 专专 业业 毕毕 业业 设设 计计 7 柱面粉刷 3.30.50.0217=0.56kn 中间层边柱节点集中荷载为： ga=80.62kn 中柱连系梁自重及粉刷 11.53kn 纵向框架梁传来的楼面 29.44+(1- 20.192+0.1923)3.897.83/2=71.98kn 连系梁楼面恒荷载 19.18kn 墙体自重 3.3 (3.3- 0.4)0.2419=43.64kn 墙面粉刷 20.023.3(3.3- 0.4)17=6.51kn 框架主自重及粉刷 21.2kn 中间层中柱节点集中荷载为： gb=102.06kn 楼面框架节点集中荷载标准值 边柱连系梁自重及粉刷 14.48kn 连系梁传来楼面自重 0.53.60.53.63.24=10.5kn 墙体自重 39.12kn 墙面粉刷 5.83kn 框架柱自重 0.623.325=29.7kn 柱面粉刷 3.30.60.0217=0.67kn 底层边柱节点集中荷载为： ga=89.8kn 中柱连系梁自重及粉刷 11.53kn 纵向框架梁传来的楼面 29.44+(1- 20.192+0.1923)3.897.83/2=71.98kn 连系梁楼面恒荷载 19.18kn 墙体自重 3.3 (3.3- 0.4)0.2419=43.64kn 墙面粉刷 20.023.3(3.3- 0.4)17=6.51kn 框架主自重及粉刷 30.37kn 底层中柱节点集中荷载为： gb=111.23kn 3.2 活荷载计算活荷载计算 活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图 10 所示。 襄襄 樊樊 学学 院院 土土 木木 工工 程程 专专 业业 毕毕 业业 设设 计计 8 c db 5400 m2 m2 pb pcd 54002100 m1 m1 pa pc pd pab pbc a 图 3-1 各层梁上作用的活载 活荷载：屋面活荷载 2kn/m 2，客房活荷载 2kn/m2，走廊楼面活荷载 2kn/m2 对于第 6 层： mknpmknp cdab =2 . 421 . 2,2 . 726 . 3 knpp da 48. 62)2/6 . 32/6 . 3(= 84.112/6 . 34/6 . 3205. 12/ ) 1 . 26 . 36 . 3(=+-+= cb pp 对 15 层 mknpmknp cdab =2 . 421 . 2,2 . 726 . 3 knpp da 48. 62)2/6 . 32/6 . 3(= 84.112/6 . 34/6 . 3205. 12/ ) 1 . 26 . 36 . 3(=+-+= cb pp 3.3 风荷载计算风荷载计算 风荷载标准值按式 0 wmmbw zszk =。基本风压 0 w =0.55 2- mkn。因结构高 度 h=21.8m0.7,故该框架为规则框架。 因为纵向框架侧移比横向纵向框架小，故不用验算纵向框架侧移刚度。 5.3 横向自振周期计算横向自振周期计算 结构顶点的假想侧移由式 k n ik t n ik ijgii n ik kgi uugvgv = d=d=)(/)u( , , 计算。计算过程见下表 5-7 表 5-7 结构顶点的假想侧移 层次 kngi/ knvgi/ )(mmndi mm i/ md mm i/ m 6 8428.6 8428.6 618157.54 13.64 346.95 5 9325.8 17754.4 618157.54 28.72 333.31 4 9325.8 27080.2 618157.54 43.81 304.59 3 9325.8 36406 618157.54 50.89 260.78 2 9325.8 45731.8 618157.54 73.98 201.89 1 10615.6 5634704 440520.44 127.91 127.91 按式 t tj7 . 1 1 = t u计算基本周期，其中 t u 的量纲为 m，取 t j =0.7 则 =7 . 07 . 1 1 t34695 . 0 =0.70s 5.4 水平地震作用及楼层地震剪力计算水平地震作用及楼层地震剪力计算 因为本设计方案中结构高度不超过 40m,质量和刚度沿高度分布较均匀，变 形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标 准值按式 = ieq gg85 . 0 计算即： 襄襄 樊樊 学学 院院 土土 木木 工工 程程 专专 业业 毕毕 业业 设设 计计 22 = ieq gg85 . 0 =0.85 （13668.73+11190.034+8115.45） =0.8556347.4=47895.29kn 048345 . 0 08 . 0 ) 70 . 0 4 . 0 ()( 9 . 0 max 9 . 0 1 1 =aa t tg kngf eqek 50.231529.47895048345 . 0 1 =a 因 1.4t,79 . 0 56 . 0 4 . 04 . 1 1 st g =+-lqqvaa，说明lxa，则 21 2 2 qq q l v x a + + = a ) 3 1 ( 2 1 )( 2 1 2 2 21max lxlqxqqxvmm aa aa-+-+=； 若0 a v， 则 a mm= max 同理，可求得三角形分布荷载和均布荷载作用下的 max m, 和xva的计算公式 （图 6-2） lqlq l mm v ba a21 4 1 2 1 + + -= x 由下式解得： 襄襄 樊樊 学学 院院 土土 木木 工工 程程 专专 业业 毕毕 业业 设设 计计 28 a vq l x lxq=+ 2 2 1 3 2 2 1max 3 1 2 1 xq l xqxvmm aa -+= 本设计中，梁上荷载设计值 mknq=726 . 4 938 . 3 2 . 1 1 mknq=+=576.18)2 . 75 . 088.11(2 . 1 2 左震 78.324 . 5576.18) 4 . 5 8 . 1 1 ( 2 1 4 . 5726 . 4 2 1 4 . 5 44.37171.138 =-+ + -= a v 37.28-062.196 . 6 6 . 6 95 . 1 )572.19088.172( 2 1 =+- mmx4 . 516 . 5 576.18726 . 4 576.188 . 15 . 020.170 =+=+51.40262.12389.27855.41367.27388.139 rl b边边 mknvgb= - +=85.87 2 28 . 1285 . 5 576.1885 . 5 726 . 4 2 1 则 knva42.17085.87 85 . 5 51.402 2 . 1=+= knv68.17285.87 85 . 5 55.413 2 . 1=+= 左b knvr are 86.14442.17085 . 0 = kn78.14668.17285 . 0 = 左brev g 表 6-1 框架梁内力组合 层 次 截 面 位 置 内 力 gk s qk s wk s ek s 1.21.26 () gk qkwk s ss + + (0.5 ) 1.3 regk qkek rs ss + + qk gk s s + 35 . 1 qk gk s s 4 . 1 2 . 1 + ( )/ revbb r bngb vrm mlv h=+ + 一 层 a m -69 .86 -18.4 8 60 179 .71 -31. 52 -182 .72 104. 03 -246 .41 -112 .79 -109. 70 146.78 v 51. 03 17.97 m17 .20 m52. 85 62.2 1 105. 55 2.48 105. 54 86.8 6 88.39 左 b m -71 .62 -19.3 8 m53 .50 m169 .13 -177 .77 -42. 95 -238 .08 91. 72 -116 .07 -113. 08 v 51. 69 18.31 17 .20 52. 85 106. 77 63.4 3 106. 29 3.23 88.0 9 87.66 右 b m -7. 38 -3.14 60 .28 190 .57 63.1 4 -88. 77 177. 75 -193 .86 -13. 10 -13.2 5 187.95 v 9.5 3 4.5 m40 .19 m127 .05 -33. 53 67.7 5 -113 .27 134. 48 17.3 7 17.74 襄襄 樊樊 学学 院院 土土 木木 工工 程程 专专 业业 毕毕 业业 设设 计计 30 跨 间 ab m 119. 98 603. 48 bc m 238. 79 238. 79 四 层 a m -70 .55 -18.7 7 29 .9 106 .17 -70. 64 -145 .98 31.5 7 -175 .46 -114 .01 -110. 94 118.22 v 51. 10 18.01 m8. 68 m30. 36 73.2 9 94.8 5 24.4 9 83.7 0 87.0 0 86.53 左 b m -71 .94 -19.4 6 m26 .75 m94. 18 -144 .55 -77. 14 -164 .92 18.3 2 -116 .58 -113. 57 v 51. 65 18.27 8. 60 30. 36 95.8 0 74.1 3 84.2 8 -25. 08 87.9 6 87.52 右 b m -7. 83 -3.25 30 .15 106 .12 24.5 0 -51. 48 94.9 6 -111 .98 -13. 82 -13.9 5 91.58 v 9.5 3 4.5 m20 .10 m70. 75 -8.2 2 42.4 3 -58. 38 79.5 8 17.3 7 17.74 跨 间 ab m 89.8 5 479. 02 bc m 128. 50 128. 50 a m -54 .16 -17.5 6 （-4. 53） 10 .18 36. 01 -74. 29 -99. 94 -15. 67 -85. 89 -90. 68 -89.5 8 44.55 v 55. 54 17.9 （4.0 8） m2. 63 m9.3 1 85.8 9 92.5 2 42.7 4 60.9 0 92.8 8 91.71 襄襄 樊樊 学学 院院 土土 木木 工工 程程 专专 业业 毕毕 业业 设设 计计 31 左 b m 55. 06 -18.4 8 （-4. 58） m7. 18 m25. 46 -98. 86 -80. 76 -22. 67 72.3 2 -93. 17 -92.4 5 v 55. 88 18.38 （-0. 55） 8. 07 28. 69 93.5 3 86.9 0 78.0 2 22.0 7 93.8 2 92.79 右 b m -7. 33 -2.86 （-0. 55） 8. 07 28. 69 -2.2 3 -22. 57 21.1 3 -34. 82 -12. 76 -12.8 54.77 v 12. 96 4.5 （1.0 1） m5. 18 m19. 13 14.7 0 27.7 5 -6.5 3 30.7 7 22.0 0 21.85 跨 间 ab m 21.7 1 292. 91 bc m 21.4 9 21.4 9 表 6-2 a 柱柱端弯矩及轴力组合 层 次 截 面 内 力 gk s qk s wk s ek s (26 . 1 2 . 1 wkqk gk ss s + + 3 . 1 5 . 0( ek qkgkre s ssr + + qk gk s s + 35 . 1 qk gk s s 4 . 1 2 . 1 + max m n min n m max n m 6 柱 顶 m 39.2 3 16.95 /4.53 m 10.8 m 36.01 55.6 1 81.26 2.24 72.46 69.91 70.81 81.2 6 2.24 69.9 1 n 245. 34 51.25 /11.58 m 2.63 m 9.31 355. 67 362.3 0 216. 94 235.09 382.4 6 366.16 362. 30 216. 94 382. 46 襄襄 樊樊 学学 院院 土土 木木 工工 程程 专专 业业 毕毕 业业 设设 计计 32 6 柱 底 m -30. 26 -9.65 /-1.68 1.01 5.86 -47. 20 -49.7 4 -22. 28 -33.70 -50.5 0 -49.82 50.5 0 -22. 28 -50. 50 n 278. 01 51.25/11 .58 m 2.63 m 9.31 394. 87 401.5 0 246. 34 264.50 426.5 6 405.36 426. 56 246. 34 426. 56 5 柱 顶 m 30.2 6 6.39 /6.37 m 18.56 m 64.07 20.9 8 67.75 -30. 63 94.31 47.24 45.26 94.3 1 94.3 1 47.2 4 n 518. 36 102.69 /63 m8.0 5 m 28.73 741. 28 761.5 6 622. 48 522.89 802.4 8 765.81 522. 89 522. 89 802. 48 柱 底 m -29. 87 -9.24 6.02 26.81 -39. 90 -55.0 7 -4.9 0 -57.18 -49.5 6 -48.78 -57. 18 -4.9 0 -49. 56 n 551. 03 102.69 /63 m 8.05 m 28.73 780. 48 800.7 7 496. 27 552.29 846.5 8 805.00 552. 29 496. 27 846. 58 4 柱 顶 m 29.8 7 9.24 m 23.97 m 79.36 17.2 8 77.69 -8.9 1 108.42 49.56 48.78 108. 42 -8.9 1 49.5 6 n 791. 64 154.05 /114.36 m 16.65 m 59.09 1123 .09 1165. 05 706. 33 821.55 1222. 76 1165.6 4 821. 55 706. 33 1222 .76 柱 底 m -29. 87 -9.24 12.63 51.81 -31. 57 -63.4 0 19.4 7 -81.56 -49.5 6 -48.78 -81. 56 19.4 7 -49. 56 n 824. 31 154.05 /114.36 m 16.65 m 59.09 1162 .30 1204. 25 735. 73 850.95 1266. 87 1204. 84 850. 95 735. 73 1266 .87 3 柱 顶 m 29.8 7 9.24 m 28.57 m 89.59 11.4 9 83.48 -56. 31 118.39 49.56 48.78 118. 39 -56. 31 49.5 6 n 1064 .92 205.41 /165.72 m 28.26 m 99.09 1501 .11 1572. 33 936. 39 1129.6 1 1643. 05 1565. 48 1129 .61 936. 39 1643 .05 柱 底 m -29. 87 -9.24 19.05 73.30 -23. 48 -71.4 2 40.4 3 -102.6 1 -49.5 6 -48.78 -102 .51 40.4 3 -49. 56 n 1097 .59 205.41 /165.72 m 28.26 99.09 1540 .32 1611. 53 965. 79 1159.0 2 1687. 16 1604. 68 1159 .02 965. 79 1678 .16 襄襄 樊樊 学学 院院 土土 木木 工工 程程 专专 业业 毕毕 业业 设设 计计 33 2 柱 顶 m 29.8 7 9.24 m19. 92 m 63.19 22.3 9 72.59 -30. 79 92.65 49.56 48.78 92.6 5 30.5 7 49.5 6 n 1338 .2 256.77 /217.08 m 40.29 m139 .43 1878 .60 1980. 14 1166 .12 1438.0 1 2063. 34 1965. 32 1438 .01 1166 .12 2063 .34 柱 底 m -30. 5 -9.94 37.83 122 .66 -1.4 6 -96.7 9 87.6 7 -151.5 2 -51.1 2 -50.52 -151 .52 87.6 7 -51. 12 n 1370 .87 256.77 /217.08 m 40.29 m139 .43 1916 .76 2019. 34 1195 .52 1467.4 1 2107. 44 2004. 52 1467 .41 1195 .52 7.44 1 柱 顶 m 19.3 1 6.51 m 22.17 m 57.05 3.44 59.31 -35. 32 75.93 32.58 32.29 75.9 3 -35. 32 -3.4 9 n 1609 .49 308.09 /268.4 m 57.49 m192 .28 2247 .14 2392. 02 1381 .85 1756.7 9 2480. 90 2362. 71 1756 .79 1381 .85 1554 .8 柱 底 m -9.6 6 -3.26 116.2 350 .44 130. 95 -162. 35 331. 52 -351.8 4 -16.3 0 -16.16 -351 .84 331. 52 1.74 n 1682 .26 308.09 /268.4 m57. 49 m192 .28 2334 .47 2479. 34 1447 .34 1822.2 9 2579. 04 2450.0 4 1822 .29 1447 .34 1678 .3 表 6-3 横向框架 a 柱柱端组合弯局设计值的调整 层次 6 5 4 3 2 1 截面 柱 顶 柱 底 柱 顶 柱 底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 ( ) rec cb rm mh = 92.26 102.65 103.77 155.23 74.15 184.7 40.89 439.80 nrre 821.55 850.95 1129.61 1159.02 1438.01 1467.41 1756.79 1822.29 注：表中弯矩为相应于本层柱净高上，下梁端的弯矩设计值 表 6-4 横向框架 a 柱剪力组合（kn） 襄襄 樊樊 学学 院院 土土 木木 工工 程程 专专 业业 毕毕 业业 设设 计计 34 层 次 gk s qk s wk s ek s (26 . 1 2 . 1 wkqk gk ss s + + 3 . 1 5 . 0( ek qkgkre s ssr + + qk gk s s + 35 . 1 qk gk s s 4 . 1 2 . 1 + ( )/ b revcc t cn rm mh h 6 -21. 06 -0.86/-1 .68 3.3 9 12. 69 -3.1 6 -39.70 -8.4 2 -42.90 -36.49 -36.56 61.60 5 -18. 22 -4.74/-4 .74 7.4 5 27. 56 -20. 27 -37.22 -9.4 5 -51.46 -29.34 -28.50 63.23 4 -18. 10 -5.6 11. 09 39. 75 -14. 80 -42.75 22.6 1 -65.24 -30.04 -29.56 83.49 3 -18. 10 -5.6 14. 43 49. 36 -10. 59 -46.96 33.2 2 -75.86 -30.04 -29.56 107.64 2 -18. 29 -5.81 17. 50 56. 32 -7.2 2 -51.32 40.6 1 -83.85 -30.50 -30.08 110.64 1 -5.3 6 -5.81 25. 66 75. 46 23.6 2 -41.04 76.9 9 -89.77 -9.05 -8.97 122.58 注：表中 v 以绕柱端顺时针为正。/ )( n t c b cvcre hmmr+h为相应于本层柱净高上、下 两端的设计值 表 6-5 b 柱柱端弯矩及轴力组合 截 面 内 力 gk s qk s wk s ek s 1.21.26 () gk qkwk s ss + + (0.5 ) 1.3 regk qkek rs ss + + qk gk s s + 35 . 1 qk gk s s 4 . 1 2 . 1 + max m min n max n 襄襄 樊樊 学学 院院 土土 木木 工工 程程 专专 业业 毕毕 业业 设设 计计 35 n m m 柱 顶 m -34 . 12 -12.1 3 /-3.2 6 m15. 24 m54 .15 -75. 43 -37. 32 -84.9 7 20.62 -58.19 -57.93 -84.9 7 -84.9 7 -58.1 9 n 239 . 13 75.13 /16.8 7 m2.7 5 m9.8 2 378. 15 385. 51 213.2 3 232.3 8 397.96 392.14 213.2 3 213.2 3 397.9 6 柱 底 m 33. 86 7.69 /5.31 5. 35 23 .21 57.0 6 43.5 8 55.49 10.23 53.40 51.40 57.06 55.49 53.40 n 271 . 18 75.13 /16.8 7 m2.7 5 m9.8 2 416. 61 423. 54 242.0 8 261.2 3 441.22 430.60 416.6 1 242.0 8 441.2 2 柱 顶 m -15 . 17 -5.32 /-6.7 7 m29. 06 m100 .68 -61. 52 -11. 71 -114. 86 81.46 -25.80 -25.65 -114. 86 -114. 86 -25.8 0 n 551 . 01 150.0 7 /91.8 3 m9.4 8 m34. 16 838. 39 862. 25 503.9 3 570.5 4 893.90 871.31 503.9 3 503.9 3 893.9 0 柱 底 m 23. 73 6.22 16 .35 67 .12 56.9 1 15.7 1 119.4 6 -41.2 9 38.26 37.18 119.4 6 119.4 6 38.26 n 583 . 68 150.0 7 /91.8 3 m9.4 8 m34. 16 877. 56 901. 45 533.3 3 599.9 4 938.04 910.51 533.3 3 533.3 3 938.0 4 襄襄 樊樊 学学 院院 土土 木木 工工 程程 专专 业业 毕毕 业业 设设 计计 36 柱 顶 m -23 . 73 -6.22 m40. 55 m133 .18 -87. 41 14.7 8 -154. 01 105.6 9 -38.26 -37.18 -154. 01 -154. 01 -38.2 6 n 862 . 63 225.0 9 /166. 85 m20. 98 m74. 55 1292 .33 1345 .20 636.8 6 924.1 4 1389.6 4 1350.2 8 636.8 6 636.8 6 1389. 64 柱 底 m 6.0 8 6.22 27. 03 108 .97 49.1 9 -18. 92 114.5 2 -97.9 7 14.43 16.00 114.5 2 114.5 2 14.43 n 895 . 30 225.0 9 /166. 85 m20. 98 m74. 55 1331 .54 1384 .41 808.1 7 953.5 4 1433.7 5 1389.4 9 808.1 7 808.1 7 1433. 75 柱 顶 m -6. 08 -6.22 m48. 33 m165 .38 -76. 03 45.7 6 -169. 52 152.9 7 -14.43 -16.00 -169. 52 -169. 52 -14.4 3 n 117 4.2 5 300.1 1 /241. 87 m35. 98 m131 .45 1741 .90 1832 .57 1037. 50 1293. 83 1885.3 5 1829.2 5 1037. 50 1037. 50 1885. 35 柱 底 m 23. 73 6.22 39. 55 135 .31 86.1 5 -13. 52 156.0 8 -107. 77 38.26 37.18 156.0 8 156.0 8 38.26 n 120 6.9 2 300.1 1 /241. 87 m35. 98 m131 .45 1781 .11 1871 .78 1066. 91 1422. 54 1929.4 5 1868.4 6 1066. 91 1066. 91 1929. 45 柱 顶 m -23 . 73 -6.22 m46. 5 m140 .68 -94. 90 22.2 8 -161. 32 113.0 1 -38.26 -37.18 -161. 32 -161. 32 -38.2 6 襄襄 樊樊 学学 院院 土土 木木 工工 程程 专专 业业 毕毕 业业 设设 计计 37 表 6-6 横向框架 b 柱柱端组合弯局设计值的调整 层次 6 5 4 3 2 1 截面 柱 顶 柱 底 柱 顶 柱 底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 n 148 5.8 7 375.1 3 /316. 89 m54. 34 m188 .51 2187 .24 2324 .18 1296. 09 1663. 68 2381.0 5 2308.2 3 1296. 09 1296. 09 2381. 05 柱 底 m 22. 62 5.98 58. 64 202 .45 108. 57 -39. 21 220.4 4 -174. 34 36.25 35.52 220.4 4 220.4 4 36.52 n 151 8.5 4 375.1 3 /316. 89 m54. 34 m188 .51 2226 .44 2363 .38 1325. 41 1693. 16 2425.1 6 2347.4 3 1325. 41 1325. 41 2425. 16 柱 顶 m -14 .35 -3.8 6 m55. 14 m157 .25 -91. 56 47.3 9 -167 9.7 138. 67 -23.2 3 -22.6 2 -167 .97 -167 .97 -23. 23 n 179 7.5 6 451. 09/3 91.9 5 m77. 33 m262 . 79 2628 .01 2822 . 88 1537 . 96 2050 . 40 2877. 80 2788. 60 1537 . 96 1357 . 96 2877 . 80 柱 底 m 7.1 8 1.93 111 .94 334 . 15 152. 09 -130 . 00 333. 13 -318 . 47 11.62 11.32 333. 13 333. 13 11.6 2 n 187 0.3 3 451. 09/3 91.9 5 m77. 33 m262 . 79 2715 .33 2910 . 21 1603 . 45 2115 . 89 2976. 04 2875. 92 1603 . 45 1603 .45 2976 . 04 襄襄 樊樊 学学 院院 土土 木木 工工 程程 专专 业业 毕毕 业业 设设 计计 38 ( ) rec cb rm mh= 140.47 134.58 151.72 178.38 139.46 202.36 136.84 416.41 nrre 636.86 808.17 1037.50 1066.91 1296.09 1325.41 1537.96 1603.45 表 6-7 横向框架 b 柱剪力组合（kn） 第七章第七章 框架柱截面承载力计算框架柱截面承载力计算 7.1 框架柱正截面承载力计算框架柱正截面承载力计算： 对于 b 柱，根据 b 柱内力组合表将支座中心处的弯矩换算至支座边缘，并与 柱端组合弯矩的调整值比较后，选出最不利组合，进行配筋计算。 b 节点左，右梁端弯矩 mkn -=+-67.2732/6 . 005.12544.317 mkn =-36.1902/6 . 026.133237 b 节点上，下梁端弯矩 层 次 gk s qk s wk s ek s 1.21.26 () gk qkwk s ss + + 3 . 1 )5 . 0( ek qkgkre s ssr + + qk gk s s + 35 . 1 qk gk s s 4 . 1 2 . 1 + ( )/ b revcc t cn rm mh h + 6 20.6 6.01 /2.60 6.24 23.44 40.16 24.43 48.24 -3.56 33.82 33.13 64.67 5 11.79 3.50 /3.94 13.76 50.85 35.90 1.22 70.22 -42.15 19.42 19.05 106.70 4 9.03 3.77 20.48 73.38 41.39 -10.22 92.22 -69.95 15.96 16.11 125.25 3 9.03 3.77 26.63 91.12 48.64 -17.97 111.82 -89.55 15.96 16.11 150.31 2 14.05 3.70 31.86 103.98 61.67 -18.62 131.12 -98.68 22.67 22.04 154.46 1 3.99 1.75 30.94 91 45.98 -31.99 105.52 -95.59 7.14 7.24 141.08 襄襄 樊樊 学学 院院 土土 木木 工工 程程 专专 业业 毕毕 业业 设设 计计 39 mkn =-12.2601 . 026.15455.275 mkn -=-+-89.147)1.05.0(14.12496.209 mknm b =+= 01.40889.14712.260 柱 mknmb=+= 03.46436.19067.273 梁 88 . 0 /= 梁柱bb mm 1.2 梁b m=556.84 ，83.14801.40884.556=-=d b m，在节点处将其按弹性弯 矩分配给上、下柱端，即 mkn355 89.14712.260 12.260 84.556= +