燃煤锅炉房烟气脱硫除尘.doc

本文档是纯 word 文档，可以任您自由编辑修改，下载后双击页眉页脚后可用 delete 键删除， 豆丁网友（洪枫）为您奉献，qq：332985688，主页 /chess95660 本文档是纯 word 文档，可以任您自由编辑修改，下载后双击页眉页脚后可用 delete 键删除， 豆丁网友（洪枫）为您奉献，qq：332985688，主页 /chess95660 武夷学院 课程设计说明书课程设计说明书 项目类别 大污染控制工程 题 目 燃煤锅炉房烟气脱硫除尘 姓 名 学号 系 、 部 环境与建筑工程系 专业班级 指导教师 2010 年 12 月 本文档是纯 word 文档，可以任您自由编辑修改，下载后双击页眉页脚后可用 delete 键删除， 豆丁网友（洪枫）为您奉献，qq：332985688，主页 /chess95660 本文档是纯 word 文档，可以任您自由编辑修改，下载后双击页眉页脚后可用 delete 键删除， 豆丁网友（洪枫）为您奉献，qq：332985688，主页 /chess95660 目录目录 1 1 总总 论论1 1.1 概述 1 1.2 烟气脱硫方法分析 1 1.2.1 石灰石石灰法 2 1.2.2 钠碱法 3 1.2.3 双碱法 3 1.2.4 氧化镁法 3 1.2.5 氨法 3 1.3 烟气除尘方法分析 4 1.4 设计依据和原则 5 2 2 除尘脱硫系统除尘脱硫系统.6 2.1 方案的确定及其论证 6 2.2 工艺流程描述 7 2.2.1 烟气脱硫除尘工艺流程 7 2.2.2 烟气脱硫除尘基本原理 8 2.2.3 湿式除尘脱硫的废水处理 8 3 3 工艺计算工艺计算10 3.1 排烟量及烟尘和二氧化硫浓度的计算 .10 3.1.1 标准状态下理论空气量 .10 3.1.2 标准状态下理论烟气量 .10 3.1.3 标准状态下的实际烟气量 .10 3.1.4 标准状态下烟气含尘浓度 .10 3.1.4 标准状态下烟气中含二氧化硫浓度 .11 3.2 除尘效率 .12 3.2.1 除尘效率 .12 3.2.2 除尘器的选择 .12 3.3 管网阻力及压损的计算 .14 3.3.1 管径的确定14 3.3.2 摩擦压力损失 .14 3.3.3 局部压力损失 .15 3.3 烟囱的设计 .16 3.3.1 烟囱高度的确定 .16 3.3.2 烟囱直径的确定 .16 4 4 主要附属设备的选型及设计主要附属设备的选型及设计18 4.1 标准状态下风机风量的计算 .18 4.2 风机风压的计算 .18 4.3 电动机功率的计算 .19 4.4 清水池及沉淀池的面积计算 .20 3 4.4.1 液气比的确定20 4.4.2 清水池和沉定池面积计算20 4.5 设计图纸 .20 5 5 设计体会设计体会21 参考文献.21 1 1 总 论 1.1 概述 随着经济和社会的发展，燃煤锅炉排放的二氧化硫严重地污染了我们赖以 生存的环境。由于中国燃料结构以煤为主的特点，致使中国目前大气污染仍以 煤烟型污染为主，其中尘和酸雨危害最大，且污染程度还在加剧。因此，控制 燃煤烟尘的 so2 对改善大气污染状况至关重要。 高温气体净化主要包括脱硫和除尘两部分，此外还须脱除 hci、hf 和碱金 属蒸汽等有害杂质。在常规工艺中，脱硫和除尘作为独立的单元操作分别在各 自的装置中完成。而在脱硫除尘一体化工艺过程中，将脱硫和除尘两个单元操 作结合起来，即在一个操作单元中既达到除尘的目的又满足脱硫的要求。脱硫 除尘一体化操作可以简化工艺流程，节约设备投资。因而，研究开发适合于我 国燃煤锅炉烟气脱硫除尘一体化设备具有重要的使用价值。 目前烟气脱硫除尘一体化装置主要是通过工艺改造和设备优化组合来实现 脱硫除尘的目的，很少有人来通过改良脱硫除尘剂的配方来实现这一目的。假 如能够在现有的成熟的高效率脱硫工艺的基础上，在投资成本和运营成本都不 高的情况下，通过一些工艺的改良和脱硫药剂的改善来提高其除尘效率，使得 该脱硫除尘一体化装置既有良好的脱硫效果，又能获得较高的除尘效率。这种 技术的研制和开发一定会有很好的推广价值，产生良好的社会效益和经济效。 1.2 烟气脱硫方法分析 在国际上，工业发达国家对二氧化硫的排放有严格的标准，燃煤厂普遍安 装了烟气脱硫装置。其中绝大部分脱硫采用的是石灰石石灰法。日本和德国 是世界上脱硫石膏的主要生产国和利用国，美国、英国、奥地利、荷兰等国， 也均取得了较好的经济和社会效益。 烟气脱硫治理分干法和湿法 2 种。目前使用范围最广的脱硫方法是湿法脱 硫，约占脱硫总量的 80以上。常用的湿法脱硫方法，根据其所选用的吸收剂 不同，又可分为石灰石石灰法、钠碱法、双碱法、氧化镁法、氨法等。 1.2.1 石灰石石灰法 2 烟气脱硫工艺中的石灰石法，主要采用细度 200-300 目的石灰石粉与水混 合后制成石灰石浆液，然后输送至吸收塔内，再通过喷淋雾化装置使其与烟气 接触，并吸收烟气，从而达到脱硫的目的。该工艺需配备石灰石粉碎与化浆系 统。由于石灰石活性较低，脱硫过程需通过增大吸收液的喷淋量，提高液气比， 以保证达到足够的脱硫效率，因此，采用该方法脱硫的运行费用较高。石灰法 是用石灰粉代替石灰石，石灰粉活性大大高于石灰石，可提高脱硫效率。石灰 法存在的主要问题是塔内容易结垢，引起气液接触器(喷头或塔板)的堵塞。流 程见图 1-2-1 图 1-2-1 3 1.2.2 钠碱法 钠碱法采用碳酸钠或氢氧化钠等碱性物质吸收烟气中的 so2，并可副产高浓 度 so2 气体或 na2so3，它具有吸收剂不挥发、溶解度大、活性高、吸收系统不 堵塞等优点，适合于烟气 so2浓度较高的废气 s02 吸收处理。但同时也存在副 产品回收困难、运行费用高等缺点。 1.2.3 双碱法 双碱法na2co3/ca(0h)2是在石灰法基础上结合钠碱法，利用钠盐易溶于水， 在吸收塔内部采用钠碱吸收 so2。吸收后的脱硫液在再生池内利用廉价的石灰进 行再生，从而使钠离子能循环吸收利用。该工艺是在综合石灰法与钠碱法的特 点基础上通过改进的结果。主要解决了石灰法在塔内易结垢的问题，又具备钠 碱法吸收效率高的优点。 脱硫副产物主要为亚硫酸钙或硫酸钙(氧化后)。与氧化镁法相比，钙盐不 具污染性，因此不产生废渣的二次污染。 1.2.4 氧化镁法 氧化镁法采用氧化镁与 so2反应得到亚硫酸镁与硫酸镁，它们通过煅烧可 重新分解出氧化镁，同时回收较纯净的 so2气体，脱硫剂可循环使用。由于氧 化镁活性比石灰水高，脱硫效率也较石灰法高。它的缺点是氧化镁回收过程需 煅烧，工艺较复杂，但若直接采用抛弃法，镁盐会导致二次污染，总体运行费 用也较高。 1.2.5 氨法 氨法采用氨水作为 so2的吸收剂，so2与 nh3反应可产生亚硫酸氨、亚硫酸 氢氨与部分因氧化而产生的硫酸氨。根据吸收液再生方法的不同，氨法可分为 氨酸法、氨亚硫酸氨 法和氨硫酸氨法。氨法主要优点是脱硫效率高(与钠碱法相似)，副产物可作 为农业肥料。 由于氨易挥发，使吸收剂消耗量增加，脱硫剂利用率不高；脱硫对氨水的 浓度有一定的要求，若氨水浓度太低，不仅影响脱硫效率，而且水循环系统庞 大，使运行费用增大：浓度增大，势必导致蒸发量的增大，对工作环境产生影 4 响。而且氨易与净化后烟气中的 so2反应，形成气溶胶，使得烟气无法达标排 放。 氨法的回收过程也是较为困难的，投资费用较高，需配备制酸系统或结晶 回收装置，如中和器、结晶器、脱水机、干燥机等，系统复杂，设备繁多，管 理、维护。 1.3 烟气除尘方法分析 通过烟气除尘，对空气中的粉尘颗粒物质进行处理，达到治理和防范粉尘 污染的作用，从而改善空气质量，改善人类的生存和发展的环境，对人们生活 质量的提高起到了积极的作用。烟气除尘是指利用各种除尘对空气中的粉尘颗 粒污染物进行处理的技术。下面主要的工业锅炉烟气除尘方法 分类名称基本原理优缺点适用锅炉种类 麻石水膜 除尘器 通过麻石砌筑，烟气由底 部切向进入，同时水流通 过顶部水槽沿内壁流下， 与烟气充分混合，将烟尘 带走 除尘效率：98-99%，运行稳定， 效率最高，投资较大，耐腐蚀， 耐磨，适用寿命长，管理简单， 无堵塞现象占地面积小 适合所有锅炉湿式除尘 文丘里除 尘器 利用文丘里结构，烟气进 入的同时，喷水膜，与烟 气充分混合达到除尘效果 除尘效率98%运行稳定，造价中 等，耐腐蚀，耐磨，适用寿命长， 管理简单，无堵塞现象占地面积 小 适合所有锅炉 旋风除尘 器 利用旋转气流产生的离心 力将尘粒从含尘气流中分 离出来的除尘装置 除尘效率可达 80%以上，投资少， 结构简单体积较小除尘效率高， 负荷适应性强，操作管理简单 适合中小容量 锅炉 静电除尘利用高压电场使烟气发生 发生电离气流中的粉尘荷 电与电场作用下与气流分 离 除尘效率高，处理烟气量大， ，阻 力低，除尘受粉尘静电性能影响 较大，外形庞大，投资昂贵，运 行维护要求较高 工业锅炉极少 使用多用于水 泥生产的除尘 干式除尘 袋式除尘 器 含尘烟气通过过滤材料， 尘粒会被过滤下来，过滤 材料捕集粗尘粒主要靠惯 除尘效率高，负荷适应强，袋式 材料使用寿命短，设备结构复杂， 体积庞大，投资大 工业锅炉极少 使用多用于水 泥生产的除尘 5 性碰撞作用，捕集细粉尘 靠扩散和筛分作用 1.4 设计依据和原则 锅炉设备是燃料的化学能转化为热能，又将热能传递给水，从而产生一定 温度和压力的蒸汽和热水的设备。锅炉型号：szl61.6 型，sz双锅筒纵 置式，l链条炉排，6蒸汽锅炉额定蒸发量为若干 t/h 或热水锅炉额定 供热量为若干 104kcal/h 新单位制应为 mw。 (1)燃料燃烧就是供给足够的氧气，也就是想炉膛内供给足够的空气。 (2)冬季室外温度：-1，设备安装在室外，考虑在冬天设备的防冻措施， 以及冬季排气冷凝形成的水雾、烟雾等。 (3)按锅炉大气污染物排放标准（gb 132712001）中二类区标准执行，故 建地应在二类区：城镇规划中确定的居住区、商业交通居民混合区、文化区、 一般工业区和农村地区。 (4)在设计过程中要考虑各除尘器的除尘效率，设备用费等各项技术经济条 件。通过计算，根据工况下的烟气量、烟气温度及达到的除尘效率选择除尘器。 我选择的是 xl 型旋流式水膜脱硫除尘技术工艺，这是一种非常典型的湿法烟气 脱硫除尘工艺，具有结构简单、压力损失小、操作稳定、脱硫除尘效率高等优 点。 (5)根据气液相对运动的不同，喷雾除尘脱硫装置可以分为逆流型和错流型。 逆流型是烟气向上运动，雾滴由喷嘴喷出向下运动，使气液得以充分混合，完 成除尘脱硫过程;错流型是雾滴由喷嘴向下喷出，而烟气水平流动。此外，在一 些喷雾脱硫塔中，还有采用顺流型的，即烟气向上运动，雾滴由喷嘴向上喷出， 与烟气同向流动，来增加气液接触时间，提高传质效果，同时与逆流布置相比 可以减小压力损失，但在应用中还是以逆流型更为常 2 除尘脱硫系统 2.1 方案的确定及其论证 6 脱硫装置按其结构不同分喷淋塔式、水浴式、文丘里式及水膜式等。但基 本上都由喷射装置、罐(塔)体、旋流板、灰水池、清水池、循环泵及管路系统 等部分组成。 脱硫装置的折算阻力一般 300 pa 以下, 根据国家标准规定,除尘器的折算 阻力必须小于 1 200 pa,因此在多管除尘器后加装脱硫装置时,首先应对多管除 尘器的阻力进行测试,如多管除尘器的阻力小于 900 pa,则可直接串联脱硫装置;如 果多管除尘的阻力大于 900 pa,串联脱硫装置后,整个除尘、脱硫系统的总阻力 就有可能大于 1 200 pa,原锅炉配套引风机就不能满足正常运行要求,使锅炉易 产生正压燃烧,这时只需在原有型号的基础上将引风机的电机功率加大一号,即 可满足锅炉运行要求。 其次,在脱硫改造时,可根据锅炉除尘室的实际情况,灵活布置脱硫装置,该装 置既可安装在多管除尘器与引风机之间(负压段),也可安装在引风机之后(正压 段)。安装在负压段的优点是:因脱硫装置进一步去除了烟气中的粉尘,可减轻粉 尘对引风机叶轮的磨擦,延长风机使用寿命。安装在正压段的优点为:可避免因 脱硫装置脱水不良,引起的风机及烟道腐蚀。两者均有利弊。由于组合式除尘脱 硫系统先由多管除尘器去除了大部分粉尘,脱硫装置所需的灰水沉淀池,比其他 湿式除尘器的灰水沉淀池小得多,耗水量也比其他湿式除尘器小。因此这种除尘 脱硫系统既适合于场地窄小的锅炉房的脱硫改造。也适合新建锅炉房的除尘脱 硫。 文丘里喷淋装置和 xl 型旋流式水膜脱硫除尘器的特点：造价低，安装方便， 重量轻，降低了设备价格，是用户理想的锅炉配套产品。 (1)文丘里雾化装置以文氏管为基础优化改进而成，保留文氏管的优点。 (2)文丘里为矩形截面，卧式布置，方便安装。 (3)文丘里内的喷淋装置为内喷顺流式，雾化均匀，316l 或同等的材料制 作。 (4)文丘里内烟气流速极高，耐磨材料能保证文丘里的正常使用。采用机械 加工的花岗岩，内表面光滑，耐腐蚀，耐磨损，耐高温，降低烟气的摩擦和压 力损失。 (5)水膜脱硫除尘器烟气进口采用切向进口方式，空气动力场合理，提高除 尘脱硫效率和减少系统阻力。 (6)筒体采用外部碳钢结构，内衬花岗岩，中间浇注料模具成型，内表面光 7 滑，能承受 300以下的高温烟气，设备整体强度大大增加，同时延长了设备 的使用寿命。 (7)内部水膜系统由环形水管和水槽组成，水槽形成的水膜保证在筒体内壁 形成连续不断的水膜层，避免漏膜断膜现象，这是保证除尘脱硫效率的一个主 要因素之一。 (8)水槽材质为耐酸碱耐高温的陶瓷烧结而成，采用分段溢流结构，水膜均 匀，耗水量减少。 (9)水槽和筒体制作为整体结构，确保水槽处不漏水漏风，水槽内挡板能更 好的防止水膜层被烟气冲击、破坏和带走。 (10)水膜脱硫除尘器内部平整光滑，使耗水量降低至原来的 2/3，降低了 运行成本。 (11)安装简单，一般每节 1 米，现场吊装 1 天即可安装完成，减少了施工 周期。 (12)因采用本体每节 1 米，内部没有接缝，每节接口处有凹凸形接缝，安 装时用呋喃树脂胶泥在缝口连接，确保连接处不漏水。 (13)由于设备重量轻，从而减少了基础和运输的成本。 2.2 工艺流程描述 2.2.1 烟气脱硫除尘工艺流程 锅炉烟气由引风机抽出，首先进入文丘里喉管，与雾化的循环脱硫液接触 进行降温以吸收长雾滴，从脱硫吸收塔下部切线方向进入旋流塔内，再与水膜 接触降温吸收，烟气与脱硫液再次接的是烟气通过旋流板上一定角度的缝隙时 所产生的旋流来切割连续的碱性水，使水分散成雾滴与烟气充分接触，液滴中 的碱性物质与烟气中的二氧化硫起化学反应，把二氧化硫的生成物由气入液相， 完成除尘脱硫过程，含有大量烟气的脱硫液流入塔底液封池，自流出塔进入沉 淀池，经过沉降池沉降，清液由循环池被送到旋流塔内循环吸收，经旋流板除 尘脱硫之后烟气继续上升进入板，分离下雾滴，再进入除雾塔，经引风机排人 烟囱。工艺流程图见 2-2-1 图 2-2-1 锅炉烟气脱硫除尘工艺流程图 8 脱硫装置内壁以铸石衬里和防腐涂料作耐温耐磨防腐处理,延长了设备的使 用寿命。脱硫装置所用吸收(洗涤)液为碱性液体,在脱硫器内捕集灰尘、吸收 so2 后,排入灰水池,经沉淀后循环使用。 2.2.2 烟气脱硫除尘基本原理 由于脱硫除尘一体化，脱硫除尘同时进行，既有化学反应，又有物理过程。 湿式烟气脱硫常采用的方法是吸收法。用水或碱溶液作吸收剂吸收烟气中 so2 的方法称为湿法脱硫。湿式脱硫的主要作用一般有两个：一是水对 so2 的物理 吸收，即 so2 溶于水，这是一个可逆过程，其脱硫效果受到最大溶解度的限制； 二是化学吸收，烟气中的 so2 与水中碱性物质发生中和反应。湿式脱硫主要依 靠脱硫剂对烟气中的 so2 的化学吸收。 2.2.3 湿式除尘脱硫的废水处理 对于文丘里湿式除尘脱硫塔的废水采用循环处理工艺,即将除尘脱硫后的废 水经二级混凝沉淀分离,除去大部分有机物和尘粒,过滤后的清水泵入塔内循环 回用,文丘里出口排水 ph 值在 6 以上,尾部系统酸性腐蚀明显减轻,且灰管不结 垢。该套装置改造后已正常运行一年,脱硫率维持 6070%。冲击式除尘脱硫塔 的废水也循环使用,当废水中沉淀较多时,排入沉淀池沉淀,澄清后的水泵入塔内 继续使用。为了防止脱硫废水对设备的酸性腐蚀,塔内涂防酸防碱防腐涂料,且 须经常向水中投加碱性脱硫剂,或将冲灰渣后的碱性水泵入塔内使用。 3 工艺计算 3.1 排烟量及烟尘和二氧化硫浓度的计算 3.1.1 标准状态下理论空气量 )70 . 0 7 . 056 . 5 867. 1 (78 . 4 yyyy a oshcq 式中 cy hy oy sy分别为煤中各元素所含的质量分数 )0606 . 0 7 . 00202 . 0 7 . 00412 . 0 56 . 5 6785 . 0 867. 1 (78 . 4 a q =7.0149m3/kg 3.1.2 标准状态下理论烟气量 9 y aa yyyy s nqqwhscq8 . 079 . 0 02 . 0 24 . 1 2 . 11)375 . 0 (1867 式中 qa 标准状态下理论空气量，m3/kg wy煤中水分的质量分数； nyn 元素在煤中的质量分数； qs=1.867 （0.6785+0.375 0.0202）+11.2 0.0412+1.24 0.103+ 0.02 7.0149+0.79 7.0149+0.8 0.0122 =7.562 m3/kg 3.1.3 标准状态下的实际烟气量 qs= qs+1.061（a-1）qa 式中a空气过量系数 qa标准状态下理论空气量，m3/kg qs 标准状态下理论烟气量，m3/kg qs=7.562+1.016 0.38 7.0149=10.270 m3/kg q=qs 设计耗煤量=10.270940=9653.8 m3/h 3.1.4 标准状态下烟气含尘浓度 c= s y sh q ad 式中 dsh排烟中飞灰占煤中不可燃烧成分的质量分数； ay煤中不可燃烧成分的含量； qs标准状态下实际烟气量。m3/kg c=0.15 0.1518/10.27=2.22 103mg/m3 3.1.4 标准状态下烟气中含二氧化硫浓度 6 s y so 10 q 2s c 2 式中 sy煤中硫的质量分数 qs标准状态下实际烟气含量 m3/kg cso2=3.934 103mg/m3 6 10 10.27 0.02022 3.2 除尘效率 10 3.2.1 除尘效率 =1-cs/c 式中 c标准状态下烟气含尘浓度，mg/m3 cs标准状态下锅炉烟尘排放标准中规定值，mg/m3 =1-=90.99%100% 102.22 200 3 so2=1-=77.12%100% 3934 900 3.2.2 除尘器的选择 工况下的烟气流量 q=qt/t 式中 q标准状态下的烟气流量 t工况下的烟气温度，k t标准状态下温度，273k q=9653.8/（273+16）/273=15312 m3/h 则烟气流量为 q/3600=15312/3600=4.25 m3/s 根据工况下的烟气量，烟气温度及要求达到的除尘效率确定除尘器；由宜 兴市海纳环保有限公司制造的 “xl 型旋流式水膜脱硫除尘器”中选取 xl6 型旋流式水膜脱硫除尘器。产品性能规格见表 3-2-1，设备外形结构尺寸见表 3- 2-2. 图见 3-2-3 表 3-2-1 xl6 型旋流式水膜脱硫除尘器产品性能规格 型号配套锅容量 /（j/h） 处理烟气量/ （98） 除尘效 率/% 排烟 黑度 设备阻力 /pa 脱硫效率 /% 质量 /kg xl-6618000 981700120072896900 表 3-2-2 xl6 型旋流式 水膜脱硫除尘器设备外形结构尺寸 dd1h4h3h2h1haa1a2 1400120015003700100050067006001206=720760 bb1b212efgt1h 1 5101265=63067075085090034580020001422 11 图主塔各尺寸 3-2-3 3.3 管网阻力及压损的计算 3.3.1 管径的确定 d= v 4q 式中 q工况下管道内的烟气流量 ，m3/s 烟气流速，m/s-1 取=21m/s-1 d =0.507mm 213.14 4.254 圆整并选取风道 钢制板风管外径 d/mm 外径允许偏差/mm壁厚/mm 12 50010.75 内径=d1=500-2 0.75=498.5mm 由公式可计算出实际烟气流速： 4q d =21.8 m/s 2 0.49953.14 4.254 3.3.2 摩擦压力损失 pl= 2d l 2 式中 l管道长度,m d 管道直径，m 烟气密度，kg/m 管中气流的平均速度，m/s 摩擦阻力系数，是气体雷诺数 re 和管道相对粗糙度 k/d 的函数。 可以查手册得到（实际中对金属管道 值可取 0.02，对砖砌或混凝土管道 值可取 0.04） 。 （1） 对于 500 的圆管 l=10m =n273/(273+160)=1.4 273/443=0.86 kg/m3 pl=81.7pa 0.52 21.80.86100.02 2 （2）对于砖砌拱形烟道 a=2/d2/4=b2+b2/4 故 b=450m 3.3.3 局部压力损失 （1）180的弯头 d=500mm，取 r=d 则 =1.5 则 p=v2/2=1.5 0.86 21.82/2=306pa 式中 管件的局部阻力系数 烟气密度，kg/m3 v管中气流的平均速度，m/s 13 （2）文丘里管喉压力损失 p =v2/2 式中烟气密度，kg/m3 v管喉气流的速度(一般取 v=5080m/s)，m/s 管件的局部阻力系数(取 =1.190.34，其中 =0.150.8 kg/m3) p=0.34/0.8/0.86/702/2=573pa （3）t 型管压力损失 p=v2/2 取 =1.3 则p=1.3 0.86 21.82/2=267pa （4）渐缩和渐扩管的压力损失 1.5 500 750 a a 2 1 查表可知 =0.25 p=v2/2=/2=51pa 2 21.80.860.25 系统总阻力（其中锅炉出口前阻力损失为 800pa，除尘器阻力 1200pa） h=81.7+306+573+267+51+800+1200=3278.7pa 3.3 烟囱的设计 3.3.1 烟囱高度的确定 首先确定共用一个烟囱的所有锅炉的总的蒸发量（t/h） ，然后根据锅炉大 气污染物排放标准中的规定见表 3-3-1 确定烟囱的高度。 表 3-3-1 锅炉烟囱高度 锅炉总额定出力/（t/h）1122661010202635 烟囱最低高度/m202530354045 锅炉总额定出力：3 t/h186 故选定烟囱高度为 40m。 3.3.2 烟囱直径的确定 14 烟囱出口内径可按如下公式计算： q 0.0188d 式中 q通过烟囱的总烟气量，m3/h 按表 3-3-2 选取的烟气出口烟气流速 表 3-3-2 出口烟气流速的取值 运行情况 通风方式 全负荷时最小负荷 机械通风102045 自然通风6102.53 选定=4m/h 2.33m 4 153124 0.0188d 圆整取 2.3m 烟囱底部直径 hi2dd 21 式中 d2烟囱出口直径，m h烟囱的高度，m i烟囱锥度（通常取 i=0.020.03） 取 i=0.02， 4m400.0222.33d1 4 主要附属设备的选型及设计 4.1 标准状态下风机风量的计算 b 101.325 273 t273 1.1qq p y 式中 1.1风量备用系数； q标准状态下风机前风量，m3/h tp风机前烟气温度，c，若管道不太长，可以近似取锅炉排烟温度； 15 b当地大气压，kpa。 m3/h17066 100 101.325 273 160273 9653.81.1qy 4.2 风机风压的计算 烟囱抽力：b t273 1 - t273 1 0.0342hs pk y 式中 h烟囱高度，m t 外界空气温度，c k t 烟囱内烟气平均温度，c p b当地大气压，pa sy=187pa 3 10100 160273 1 - 1-273 1 400.0342 风机风压：hy= yy p y 1.293 b 101.335 t273 t273 s-h1.2 ）（ 式中 1.2风压备用系数 h系统总阻力，pa sy烟囱抽力，pa 风机前烟气温度，c p t t 风机性能表中给出的试验用气体温度，c y y标准状态下烟气密度，kg/m3 pa2288 4 . 1 0293 . 1 100 325.101 250273 160273 )187-3278.71.2hy （ 根据 qy和 hy选定 y645128c 的引风机，性能如下表 4-2-1。 表 4-2-1y645128c 的引风机性能参数 机号传动 方式 转速/（r）min 工况序 号 流量/ -13 hm 全压 /pa 全压效率 /% 有效功率 /kw 10c220019181353382.618.82 16 4.3 电动机功率的计算 ne= 21 yy 10003600 hq 式中 qy风机风量， -13 hm pahy风机风压， ），高效风机约是一般风机为风机在压头时的效率（0.90.6 1 0.95v0.980.95 1 22 22 行带动时，用用轴器连接时 ，与电机直连传动时机械传动效率，当风机 电动机备用系数，对引风机，=1.3 ne=24.7kw 0.950.610003600 1.3228817066 根据电动机的功率，风机的转速，传动方式选定 y200l4b3 型的电动机参数见 表 4-3-1。 表 4-3-1y200l4b3 型的电动机性能参数 型号转速功率传动皮带（内周长根数） y200l4b3147030c2794 6 4.4 清水池及沉淀池的面积计算 4.4.1 液气比的确定 （1）液气比是一个重要的操作参数，在选择液气比时既要满足排放要求， 又要考虑系统安全经济运行。 （2）理论上液气比可按 )(64 10 2 6 sinsout so cc cl in （3）工程实际中的液气比，应该在计算的基础上综合考虑风机出力，烟气 湿度等因素而确定。 （4）液气比 l、系统运行 ph 值、脱硫效率相互影响，工程实际中在确定 液气比时兼顾其相互作用，协调出处理，共同保证理想脱硫效果和系统的安全 经济运行。 17 （5）耗液量少，耗液量是净化装置主要技术经济指标之一。根据资料介绍， 在一定范围内液气比