年产680万件9寸汤盘天然气隧道窑设计 课程设计.docx

景德镇陶瓷学院窑炉课程设计说明书题 目：年产680万件9寸汤盘天然气隧道窑设计 院 （系）：材料与工程 专 业：无机非金属材料与工程 姓 名：陈雪芳 学 号：201110210328 指导教师：孙健、汪和平、胡耀江、李杰、 张任平、冯青 二一四 年 九 月 二十六 日目录1. 前言.32. 设计任务书.43. 烧成制度的确定.54. 窑体主要尺寸的确定.64.1. 窑车棚板和支柱的选用.64.2 窑车尺寸的确定.64.3 窑内宽、全窑宽、窑内高及全窑高的确定.64.4. 窑长的确定.75 工作系统的确定.85.1 预热带工作系统的确定.85.2 烧成带工作系统的确定.85.3 冷却带工作系统的确定.85.4 窑体附属结构.86 燃料燃烧计算.96.1 空气量.96.2 烟气量.96.3 燃烧温度.97 窑体材料及厚度的确定.108 物料平衡.11 8.1 每小时烧成制品的质量.11 8.2 每小时入窑干坯质量.11 8.3 每小时入窑湿坯质量.11 8.4 每小时蒸发自由水质量.11 8.5 每小时从精坯产生co2的质量.11 8.6 每小时从精坯中排除的结构水的质量.11 8.7 每小时入窑窑具质量.119. 热平衡计算.129.1 热平衡计算基准及范围.129.1.1 热平衡框图.129.2 热收入项目.139.3 热支出项目.149.4 热平衡方程式.169.5 预热带烧成带热平衡表.1610. 冷却带热平衡.18 10.1 确定热平衡计算基准、范围.18 10.1.1 热平衡框图.18 10.2 热收入项目.19 10.3 热支出项目.19 10.4 热平衡方程式.20 10.5 热平衡表.2011. 烧嘴的选用.2112. 后记.2213. 参考文献.23 1.前言陶瓷工业窑炉是陶瓷工业生产中最重要的工艺设备之一，对陶瓷产品的产量、质量以及成本起着关键性的作用。它把原料的化学能转变成热能或直接把电能转变成热能，以满足制品焙烧时所需要的温度，在期间完成一系列的物理化学变化，赋予制品各种宝贵的特性。因此，在选择窑炉时，为了满足陶瓷制品的工艺要求，应充分了解窑炉类型及其优缺点，考察一些与已投入生产的陶瓷厂，然后结合本厂实际情况和必要的技术论证，方可定之。判断一个窑炉好坏的标准，通常由以下几个方面来评价：1.能满足被烧成制品的热工制度要求，能够焙烧出符合质量要求的陶瓷制品。2.烧窑操作要灵活，方便，适应性强，能够满足市场多变的要求。3.经济性要高。包括热效率要高，单位产品的综合能源消耗要少，炉龄要长。4.容易实现机械化，自动化操作，劳动生产率高。5.劳动条件好，劳动强度小，环境污染小。以上几点，其中能否满足所烧制品的热工制度要求，是衡量陶瓷窑炉性能好坏的重要技术指标。实际生产中，往往是力求使制品被烧使窑内温差尽量减少，它是提高产品合格率的关键所在。隧道窑是耐火材料、陶瓷和建筑材料工业中最常见的连续式烧成设备。其主体为一条类似铁路隧道的长通道。通道两侧用耐火材料和保温材料砌成窑墙，上面为由耐火材料和保温材料砌筑的窑顶，下部为由沿窑内轨道移动的窑车构成的窑底。隧道窑的最大特点是产量高,正常运转时烧成条件稳定,并且在窑外装车,劳动条件好,操作易于实现自动化,机械化.隧道要的另一 特点是它逆流传热,能利用烟气来预热坯体,使废气排出的温度只在200c左右,又能利用产品冷却放热来加热空气使出炉产品的温度仅在80c左右,且为连续性窑,窑墙,窑顶温度不变,不积热,所以它的耗热很低,特别适合大批量生产陶瓷,耐火材料制品,具有广阔的应用前景.通过对专业知识的学习，本学期利用第4-6周进行窑炉课程设计。本文设计的是年产680万件9寸汤盘的隧道窑，最高烧成温度是1318，采用天然气燃料，设计全窑长90m。2设计任务书1).设计任务年产680万件9寸汤盘天然气隧道窑设计2).原始数据汤盘:a) 产品规格：9寸，0.4kg/块b) 9英寸汤盘坯料组成（%）sio2al2o3caomgofe2o3k2o+na2oi.l69.2019.960.870.490.883.125.48c) 入窑水分：3%d) 产品合格率：95%e) 最高烧成温度：1318f) 烧成周期：16小时（烧成曲线：自定）g) 气氛：常温-1050 氧化气氛 1050-1200 还原气氛1200-1318 中性气氛3).燃料天然气组分如下：天然气coh2ch4c2h4h2sco2n2o2qnet(mj/nm3)0.20.295.63.50.30.10.1041.584).夏天最高气温：403烧成制度的确定3.1. 温度制度的确定 根据制品的化学组成、形状、尺寸、线收缩率及其他一些性能要求，制订温度制度如下（烧成周期16小时）：表3-1 温度制度 温度（0c）时间（h）烧成阶段升（降）温速率（0c/h）20-3002.0预热带140300-6002.0预热带150600-9502.0预热带175950-13183.0烧成带122.671318-13181.0烧成带（高火保温)01318-8002.0冷却带(急冷带）259800-4002.0冷却带(缓冷带）200400-802.0冷却带(快冷带）1603.2烧成曲线4窑体尺寸的计算4.1 窑车棚板和支柱的选用汤盘的规格：9英寸=228.6mm，0,4kg/块=400g/块，坏体高度定为20mm。考虑烧成收缩率为9%，则：坏体直径尺寸=产品尺寸（1-烧成收缩率）=228.6（1-9%）=250mm，坏体高度尺寸=产品高度（1-烧成收缩率）=20（1-9%）=21.97mm为减少窑内热量损失，提高热利用率，并结合装载制品9寸汤盘的规格，选定全耐火纤维不承重型结构窑车：棚板、支柱均为碳化硅材料，以降低蓄散热损失，考虑到全窑最高烧成温度为13180c，选用碳化硅材料选用 50%，体积密度 2.2g/cm3，最高使用温度 14000c，导热系数计算式 5.23+1.2810-3t 。则：棚板规格：长宽高=35035010(mm)棚板质量:3503501010-62.2=2.70 kg 支柱规格：长宽高= 5050100(mm)支柱质量:505010010-62.2=0.55kg4.2窑车尺寸的确定 采用窑车上设置棚板并10层码放，每层棚板设置规格为：56（其中5表示行数，6表示列数），每块棚板上放置一个汤盘坏体。相邻棚板间距为10mm，最底层四周的棚板与垫板相距15mm,上下层棚板间距由支柱高度决定，为100mm。窑车长=棚板宽行数+棚板间距4+垫板间距2=3505+104+152=1820mm窑车宽=棚板长列数+棚板间距5+垫板间距2=3506+105+152=2180mm窑车架高225mm，窑车衬面边缘用四层的轻质砖共465=260mm,在窑车中部填充硅酸铝纤维折叠棉块上铺一层含纤维毡。则：窑车高=225+260=485mm4.3窑内宽、全全宽、窑内高、全窑高的确定1).窑内宽隧道窑内宽是指窑内两侧墙间的距离，包括制品有效装载宽度与制品和两边窑墙的间距。窑车与窑墙的间隙尺寸一般为2530mm，本设计中取用30mm，则预热带与冷却带窑内宽:b=窑车宽+间隙2=2180+302=2240mm2).全窑宽窑全宽是指两侧外墙之间的距离，不包括钢架，根据窑墙所选材料，为了砌墙的方便和外形的整齐，三带单侧墙厚均为560mm，则：窑全宽=b+墙厚2=2240+5602=3360mm3).窑内高为避免烧嘴喷出的高速火焰直接冲刷到局部制品上，影响火焰流动，造成较大温差，窑车台面与垫板间、上部制品与窑顶内表面之间都设有火焰通道，其高度（大于或等于烧嘴砖尺寸）：棚板下部通道取230mm，上部通道取239mm。则：窑内高初定为：下部通道 + 产品码装高度 + 上部通道=230+（1010+9100）+239=1469mm由于具体的高度还跟选择的耐火砖尺寸厚度的整数倍有关，通用耐火砖厚取65mm，所以需要耐火砖1469/65=22.6块，取整数倍23块，则：窑内高=砖块数砖厚=2365=1495mm考虑到灰缝（砖缝）=砖块数灰缝=231=23mm，则：预热带、缓冷段和快冷段的窑内高为：1495+23=1518mm相对于预热带等，烧成带和急冷段内高要增大一块标准砖的宽度134mm，则：烧成带和急冷段窑内高为：1518+134=1652mm4).全窑高全窑高指轨面至窑顶外表面，在窑内高的基础上加上窑车高和窑顶厚。根据窑体砌筑材料和厚度表可知：排烟段窑顶厚350mm,预热段、缓冷段、快冷段窑顶厚400mm，烧成带、急冷段窑顶厚450mm.则：排烟段： 1518+485+350=2353mm预热段、缓冷段、快冷段： 1518+485+400=2403mm烧成带、急冷段：1652+485+450=2587mm4.4窑长的确定 窑车采用设置棚板并10层码放，每层棚板设置规格为：56（其中5表示行数，6表示列数），每个棚板上放一个制品，所以每车装载的制品数为5610=300件，装车密度为：每车装载件数/窑车长=300/1.82=164.835件/每米窑长，按式可求出窑长为：=68010416/2433095%164.835=87.73m其中： l 窑长， m；g 年产量， 平方米/年、件/年； 烧成周期， 小时；k 烧成成品率， %；t 年工作日， 天/年； g 装窑密度， 平方米/米窑长、件/米窑长。窑内容车数：n=l/窑车长=87.73/1.82=48.20辆，取整数49辆，则总窑长=491.82=89.18m该窑采用钢架结构，全窑长取90m，分为45个标准节，每节长2000mm。根据烧成曲线各带烧成时间与烧成周期的比值，预热带取17节，烧成带取11节，冷却带17节，则各带长及所占比例为：预热带长=217=34m,占总长的34/90=37.78%烧成带长=211=22m, 占总长的22/90=24.44%冷却带长=217=34m, 占总长的34/90=37.78%5工作系统的确定5.1预热带工作系统的确定预热带共17节，可分为两段，第18节为排烟段。第1节前半节两侧墙及窑顶设置一道封闭气幕，气慕风由冷却带抽来的热空气提供。后半节上部和下部各设1对排烟口。第2节上部也加设1对排烟口，目的是使窑头气流压力自平衡，以减少窑外冷空气进入窑体。第28节每节在下部各设2对排烟口。尺寸：宽高=280200mm。为方便调节预热带温度，尽量减少上下温差，在第617节上部设置喷风管，每节设3根，一侧两根，另一侧1根，反复交替，两侧的喷风管成交错布置，这样有利于调节该段温度制度，也有效搅拌预热带断面气流，达到减小预热带上下温差的目的。喷风管直径80mm。第917节为预热升温段。为提高预热带后段下部制品的温度，进一步缩小预热带后段的上下温差，在第917节下部设置高速调温烧嘴，每节设3只，高度就设在窑车台面处，两侧墙则交错布置，两侧墙交替设置与喷风管设置相似。烧嘴尺寸：宽高=201211mm。5.2 烧成带工作系统布置第1828节为烧成带，第18、19节仍与预热带一样，仅在下部设3只烧嘴，第2028节，每节上下均布有高速烧嘴，上部设置2只，下部设置3只，上下与两侧墙均呈交错布置，这样有利于烧成带温度制度的调节。5.3 冷却带工作系统布置冷却带按照烧成工艺分成三段：第2933节为急冷段。该段采用喷入急冷风直接冷却方式，除急冷首节（第只在后半节设冷风喷管（上设3个，下设2个）外，其余每节上部设5个冷风喷管，下部4个冷风喷管，上下喷风口交错设置。喷风口直径80mm。第3440节为缓冷段。第3639节的两侧墙设置四段间冷壁，每两节做一段，顶部设有不锈钢冷风箱，间冷壁及间冷风箱均设有调节闸板，可根据需要调节抽热风量。第4145节为快冷段。为加强出窑前的快速冷却，在该段第4143节布置冷风喷管，直接鼓入冷风，每节上部设5对、下部设4对，第43节上部设3对、下部设2对，上下喷风口交错设置。喷风口直径80mm。抽热风系统包括两部分：一部分为急冷/缓冷段抽热，另一部分为窑尾快冷段直接抽热风系统，各配2台抽风机。急冷段第32、33节两侧窑墙的每节中部和下部各设2对抽热风口，缓冷段第34、35节两侧窑墙每节上部各设一对抽热风口，这一段包括间壁与窑顶间冷风箱的热风由急冷/缓冷段抽热风机通过抽热风总管抽出。快冷段窑尾两节（第44、45节）的窑顶设计成整体抽热风罩，该段抽出的热风由快冷段直接抽热风机系统抽出。5.4窑体附属结构测温孔、观察孔及测压孔测温孔及观察孔在烧成曲线的关键处设置测温孔，低温段布置稀，高温处较密集，以便于更好地了解窑内各处的温度情况。观察孔则是为了观察烧嘴的情况。孔径均为60mm。在压力制度中，预热带最大负压位置、最大负压值及零压位对烧成过程影响很大，因此需设置测压孔，以便于控制窑内压力。本设计中以观察孔代替测压孔。6燃料燃烧计算6.1空气量所用燃气为天然气，其组分如下表所示：天然气coh2ch4c2h4h2sco2n2o2qnet(mj/nm3)0.20.295.63.50.30.10.1041.58根据燃料低位热值qnet =41.58mj/nm3 =41580kj/nm3 ,可利用经验公式计算理论空气量得：lo =0.26441580/1000+0.02=10.997nm3/nm3 取空气过量系数为1.10，则实际空气需要量：la =lo =1.1010.997=12.097 nm3/nm36.2烟气量根据经验公式计算实际烟气量为：vg =1.1010.997+0.38+0.01841580/1000=13.225 nm3/nm36.3燃烧温度取室温20，此时空气比热为1.30kj/(nm3.)，查表得天然气比热为3.91 kj/(nm3.)，并初设烟气温度为1800，此时烟气比热为1.68 kj/(nm3.)，则理论燃烧温度：tth =41580+3.9120+1.302012.09713.2251.68=1889（1889-1800）/1800=4.94%5%，所设温度合理。取高温系数为0.8，则实际温度为：t=0.81800=1440，比最高烧成温度122，符合烧成要求，认为合理。7窑体砌筑材料及厚度窑体材料及厚度的确定原则：一是要考虑该处窑内温度对窑体的要求，即所选用的材料长期使用温度必须大于其所处位置的最高温度；二是尽可能使窑体散热损失要小；三是要考虑到砖型及外形整齐。根据上述原则，窑体的材料及厚度确定如下表：节位置（温度段）窑墙窑顶材料厚度(mm)段厚（mm)材料厚度(mm)段厚（mm)排烟段（18节）（20-300）聚轻高铝砖230560聚轻高铝吊顶砖砖250350轻质粘土砖230硅酸铝纤维毯100硅酸铝纤维毯100预热段（917节）（300-950）聚轻高铝砖230560莫来石质砖250400聚轻高铝砖230硅酸铝纤维毯100硅酸铝纤维毯150烧成段（1828节）（950-1318）莫来石质砖230560莫来石质砖250450聚轻高铝砖230结晶纤维毯50硅酸铝纤维毯100硅酸铝纤维毯150急冷带（2932节）（1318-800）莫来石质砖230560莫来石质砖250450聚轻高铝砖230结晶纤维毯50硅酸铝纤维毯100硅酸铝纤维毯150缓冷段（3339节）（800-400）聚轻高铝砖230560聚轻高铝砖250400轻质粘土砖230硅酸铝纤维毯100硅酸铝纤维毯150快冷段（4045）（400-80）聚轻高铝砖230560聚轻高铝砖250400轻质粘土砖230硅酸铝纤维毯100硅酸铝纤维毯1508.物料平衡计算由原始数据9英寸汤盘坯料组成（%）:sio2al2o3caomgofe2o3k2o+na2oi.l69.2019.960.870.490.883.125.488.1每小时烧成制品的质量单件制品质量为0.4kg，每车装300件，每车制品的质量为0.4300=120kg，推车速度 = 49车/16时 = 3.06车/时：= 推车速度每车装载重量=3.06120=367.2kg/h8.2每小时入窑干坯质量gg =100100-il =367.2100100-5.48 =388.49 kg/h8.3每小时入窑湿坯质量gsgs =gg100100- =388.49100100-2.5 =398.45（含水量为2.5%）8.4每小时蒸发自由水质量gzgz = gs-gg =398.45-388.49=9.96 kg/h8.5每小时从精坯中产生的质量 gcao =ggca%=388.490.87%=3.38 kg/hgmgo =ggmgo%=388.490.49%=1.90 kg/h gco2 =gcaomco2/mcao+gmgomco2/mmgo=3.3844/56+1.9044/40=4.75 kg/h8.6每小时从精坯中排除的结构水质量gigi =ggil%-gco2 =388.495.48%-4.75=16.54 kg/h8.7每小时入窑窑具质量棚板并10层码放，棚板每层30件，共300件，支柱90个，共90x10=900个单个棚板质量=3503501010-62.2=2.70 kg单个支柱的质量=505010010-62.2=0.55kg棚板重量=2.70300=810kg支柱质量=0.55900=495kg窑具质量gb=(810+495)3.06=3993.3 kg/h9.热平衡计算9.1. 热平衡计算基准及范围热平衡计算以1h为基准，以0为基准温度。计算燃烧消耗量时，热平衡的计算范围为预热带和烧成带，不包括冷却带。9.1.1.热平衡框图图9-1-1 预热带和烧成带的热平衡示意图其中：制品带入的显热；窑具带入的显热；产品带走出的显热；窑具带走的显热；窑墙、窑顶带走的显热；窑车蓄热和散失热量；物化反应耗热；其他热损失；燃料带入的化学热和显热；助燃空气带入的显热；预热带漏入空气带入的显热；气幕、搅拌风带入的显热；烟气带走的显热；燃料带入的化学显热9.2. 热收入项目1).坯体带入的显热其中：入窑湿制品的质量398.45（kg/h）； 入窑制品的温度20； 入窑制品的平均比热 （）。一般取0.84-1.26,此处取0.86，则胚体带入的显热：q1=398.45200.86=6853.34kj/h2).棚板及支柱带入的显热其中： 入窑棚板及支柱的质量3993.3kg/h； 入窑棚板及支柱的温度20； 入窑棚板及支柱的平均比热，采用的是50%碳化硅棚板及支柱的平均比热:q2=3993.3200.996=79546.536 kj/h3).燃料带入的化学显热其中：-天然气的低位发热量35900；入窑燃温度20；入窑燃料的平均比热 3.91；x为每小时天然气的消耗量，单位qf=(qd+tfcf)=(35900+203.91)=35978.2( kj/h)4).助燃空气带入的显热全部助燃空气作为一次空气，燃料燃烧所需空气量： v=lo=1.110.997=12.0967q=locata= vcata其中：助燃空气的温度20；助燃空气的比热1.30；q=12.09671.320=314.51kj/h5).从预热带不严密漏入的空气带入的显热 其中：漏入空气 的温度与比热，分别取20和1.30；离窑烟气中的空气过剩系数，实际可在2-5范围取，此处取2.5；=1.1，=10.997，则：q =(2.5-1.1)10.9971.320)=400.29 6).气幕、搅拌风带入的显热气幕包括封闭气幕和搅拌气幕，封闭气幕设在窑头，不计其带入显热，搅拌风源为空气，风量一般为理论助燃空气的0.5-1.0倍，取x=0.8倍q=xlocata=0.810.997201.3=228.749.3. 热支出项目1）.产品带出的显热其中：出烧成带的制品质量367.2，=1318，此处制品平均比热c3取1.1q3=367.21.11318=532366.56（）2).棚板和立柱带走的显热 （）其中：棚板和立柱的质量gb=3993.3kg/h;分别是棚板和立柱带走时的平均比热和温度，=1318c4=0.84+0.00026t=0.84+0.000261318=1.183q4=3993.31.1831318=6226329.4（）3).离窑废气带走的显热一般取离窑烟气中空气过剩系数，体积流量为：vg=vg0+（g-）lo=13.225+(2.5-1.1)10.997=28.62为保证排烟机的安全使用，离窑烟气温度不应该超过300，则取离窑烟气温度200，此时烟气比热为cg=1.440=vgcgtg=28.621.440200=8242.56（）4).窑车蓄热和散失热量取经验数据，占热收入的10%。5).物化反应热a.自由水蒸发吸热qwqw=gz（2490+1.93tg）其中：入窑制品自由水的质量gz=9.96，离窑烟气温度=200，则自由水蒸发吸热为：qw=9.96（2490+1.93200）=28644.96（）b.结构水脱水吸热其中：入窑制品所含结构水5.25（）；67001kg结构水脱水所需要的热kj/kg； c.其它物化反应吸热用al2o3反应热近似代替其中： -入窑干制品质量，388.49；21001kg的反应热，；制品中的含量百分数。qr=388.49210019.96%=162839.468则总物化反应热为：q7=28644.96+35175+162839.468=226659.428d.其它热损失其它热损失主要包括窑各处开孔的辐射热损失、窑不严密处逸出气体的热损失、不完全燃烧造成的热损失等，这些热损失量很难用公式计算，可对比现有同类型的窑加以确定，一般占总热收入的5%-10%。取5%9.4.列出热平衡方程式由热平衡方程式q收=q支得：q1+q2+qf+qa+qa+qg=q3+q4+qg+q5+q6+q8即：6853.34+79546.536+35978.2+314.51+400.29+228.74=532366.56+622632.94+8242.56+162839.418+35175+226659.428解得：=190m3/h,即单位时间天然气消耗量为：b=190m3/h。回代入上式得q收=q支=7058298.616kj/h由于单位时间产量gm=367.2kg/h,天然气热值qnet=41580kj/m3,则单位时间产品热耗为：bqnet/gm=21514.71（kj/kg）9.5. 列出预热带和烧成带热平衡表热收入热支出项目kj/h百分百（%）项目kj/h百分比（%）坯体带入的显热6853.340.0971制品带出的显热532366.564.012入窑棚板及支柱带入到的显热79546.5361.127棚板和支柱6226329.493.21燃料带入的化学显热683585896.84离窑废气8242.560.9861助燃空气带入的显热59756.90.847窑车蓄热和热散失量162839.4180.1361漏入的风和搅拌风76055.11.1物化反应热226659.4181.2348气幕和搅风228.740.003其他损失热351750.0421总收入量7058298.616100总散热量7058298.61610010冷却带的热平衡计算10.1确定热平衡计算的基准、范围计算基准：以0作为基准温度，1h为质量与热量的时间基准。10.1.1热平衡示意图 图10.1冷却带的热平衡示意图其中：制品带入的显热；棚板、支柱带入显热；窑车带入的显热；急冷风带入的显热和冷却带末端送入冷却带入显热；制品带出显热；棚板、支柱带出的显热；窑车、窑顶散热；窑墙、窑顶总散热；抽走余热风带走的热量；其他热损失。10.2 热收入项目1）.制品带入的显热此项热量即为制品从烧成带带出的显热q3=532366.56(kj/h)2).棚板和支柱带入的显热同上，q4 =622632.94(kj/h)3).窑车带入的显热此项热量可取烧成带和预热带窑车总散热的95%（其余的已经在预热带烧成带向车下散失）q9=0.95q6=0.95705829.862=670538.369（kj/h）4).急冷风和窑尾风带入的显热窑尾的风量设为，一般急冷风量为窑尾风量的0.250.5，此处取0.5，总风量为1.5。空气的温度，此时空气的比热：，10.3. 热支出项目1).制品带出的显热出窑制品质量=367.2，窑制品的温度，比热。q11 =367.2800.95=27907.2（kj/h）2).和支柱带出的显热棚板和支柱质量gb=3993.3，温度，比热q12 =3993.3800.861=275058.504(kj/h)3).车带走的和想车下散失的热此项热量一般可按窑车带入的显热55%计算，q13 =670538.3690.55=368796.103（kj/h）4).其他热损失q16取经验数据，占冷却带热收入的5%10%，本次计算取5%5).抽走余热风带走热量 其中: q15抽走余热风流量（m3/h），该窑不用冷却带热空气做二次空气，冷却带鼓入风量全部用于气幕，体积为q15=1.5vx nm3。漏出空气忽略不记，抽走余热风的平均温度，取=250，热空气的平均比热为， 。10.4.热平衡方程式列出平衡方程式q收=q支=即：532366.56+622632.94+670538.369+39vx=27907.2+275058.505+368796.103+389.25vx+825765.655+5%q收解得vx=671.54nm3/h因此窑尾的风量为671.54n，急冷风量322.13.10.5.热平衡表热 收 入热 支 出项 目(kj/h)(%)项 目(