[建筑]脚手架施工方案 (2).doc

目 录一、工程概况.1二、施工材料与施工准备.11、钢管.12、扣件.13、连墙件.14、施工准备.25、施工方法.2三、扣件式钢管脚手架计算2 （一）落地式钢管脚手架计算.2 （二）悬挑式钢管脚手架计算.10四、施工方法191、起搭立柱.192、脚手架构造.203、脚手架卸荷.204、安全防护措施与脚手架附设工程.21五、技术质量、安全措施.21六、拆除241、拆除准备.242、拆除施工.24七、附图24汇俊办公楼脚手架搭拆方案一、工程慨况汇俊办公楼工程是由东莞市汇俊实业投资有限公司投资，广州大学建筑设计研究院设计的一座办公楼工程。本工程位于东莞市常平镇，总建筑面积为32918.53，结构层数为地下二层、地上二十三层，结构类型为框架剪力墙结构，建筑总高度为142.9米，脚手架的搭设高度为103米。 二、施工材料与施工准备1、钢管钢管统一选用48*3.5钢管，严禁与51*3.0钢管混用。脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量符合GB/T700碳素结构钢中Q235-A级钢的规定。使用前必须经检查无严重锈蚀，无弯曲变形有孔和破裂钢管严禁使用。2、扣件扣件应采用标准可锻铸铁扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定；扣件需经检查无脆裂、变形和滑丝。脚手架的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。3、连墙件连接紧固拉杆的材质符合GB/T700碳素结构钢中Q235-A级钢的规定。连接紧固拉杆全部配套使用，其预埋件采用公司产品。4、施工准备（1）、脚手架搭设前应将本方案细化，对施工班组进行技术交底，搭设人员应持证上岗。 （2）、对钢管、扣件、脚手板等进行检查，不合格产品不得使用。经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。 （3）、脚手架基础经验收合格后，应按施工组织设计的要求放线定位。5、施工方法（一）1-1剖面由0.00开始至群楼用落地式搭设方法，15轴至17轴搭设高度为28米，1轴至6轴搭设高度为31米；塔楼利用群楼屋面做基础落地式搭设至18楼共49.8米。由18楼开始使用悬挑式搭设方法，首次悬挑从18楼至20楼共8.6米；利用20层楼面做基础采用落地式搭设至屋面共搭设23米。（二）2-2剖面由0.00开始至5楼用落地式搭设方法搭设高度为26米。由5楼开始使用悬挑式搭设方法，首次悬挑从5楼至10楼共搭设20米；二次悬挑从10楼至15楼共搭设19米，三次悬挑从15楼至20楼共搭设20米；利用20层楼面做基础采用落地式搭设至屋面共搭设23米。（三）整体采用纯钢管搭设，立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.50米。 采用的钢管类型为 483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距5.00米。（四）每五层用16钢丝绳卸荷一次，从五楼开始卸荷。三、扣件式钢管脚手架计算（按落地式和悬挑式最大高度计算）一、落地式钢管脚手架计算：（一）综合简述1、主要规程、规范(1)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2001)(2002年版)(2)建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）；(3)建筑施工安全检查标准（JGJ 59-99）；(4)钢结构设计规范（GB500172003）；(5)建筑结构荷载规范(GB5009-2001)(2006年版)；(6)混凝土结构设计规范(G1350010-2002)(7) 施工图纸。2、计算参数设定 (1)脚手架参数脚手架采用483.5钢管,脚手架总高度49.80m,内立杆离墙0.20m；立杆步距h=1.50m,立杆纵距La=1.20m,立杆横距=0.80m；连墙件按2步3跨布置, 横向杆上有2条纵向杆；双管高度49.80m。(2)钢管截面特征 壁厚t=3.5mm，截面积A=489mm2，惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0.0384kN/m；Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。(3)荷载标准值1)永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.1291kN/m；脚手板采用冲压钢脚手板,自重标准值为0.300kN/m2；栏杆与挡板采用竹笆栏杆,自重标准值为0.0684kN/m；脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.002kN/m2。2)施工均布活荷载标准值装修脚手架2.00kN/m2，结构脚手架3.00kN/m2。 3)作用于脚手架上的水平风荷载标准值k脚手架搭设高度为49.80m 地面粗糙度按B类；风压高度变化系数z=1.00 (标高+5m)；单双管交接处风荷载高度变化系数z=1.67(+50m)挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.800=1.040，工程位于广东东莞市，基本风压0=0.44kN/m2 ，双管立杆水平风荷载标准值k=0.7zs0=0.71.001.0400.44=0.32kN/m2单双管交接处风荷载标准值k=0.7zs0=0.71.671.0400.44=0.53kN/m22.纵向水平杆验算(1)荷载计算钢管自重GK1=0.0376kN/m;脚手板自重GK2=0.300.27=0.0810kN/m施工活荷QK=3.000.27=0.81kN/m作用于纵向水平杆线荷载标准值永久荷载 q1=1.2GK=1.2(0.0376+0.08)=0.14kN/m 施工活荷载 q2=1.4QK=1.40.81=1.13kN/m(2)纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按五跨连续梁计算，L=1.20m。1)抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.105M1=KM1q1L2=-0.1050.141.202=-0.02kN.m弯矩系数KM2=-0.119M2=KM2q2L2=-0.1191.131.202=-0.19kN.mMmax=M1+M2=0.02+0.19=0.21kN.m=210000N.mm纵向水平杆抗弯强度=Mmax/W=0.21106/5080=41.34N/mm2f=205N/mm2,满足要求。2)挠度验算挠度系数K1=0.644 1=K1q1L4/(100EI)=0.6440.14/1.2(1.201000)4/(100EI)=0.06mm挠度系数K2=0.9732=K2q2L4/(100EI)=0.9731.13/1.4(1.201000)4/(100EI)=0.65mmmax=1+2=0.06+0.65=0.71mm纵向水平杆挠度max=0.71mm=L/150=1200/150=8.00mm与10.00mm,满足要求。3）最大支座反力Rq1=1.1000.141.20=0.18kNRq2=1.2001.131.20=1.63kNRmax=Rq1+Rq2=0.18+1.63=1.81kN3.横向水平杆验算(1)荷载计算钢管自重gk1=0.0376kN/m中间纵向水平杆传递支座反力:R中=Rmax=1.81kN旁边纵向水平杆传递支座反力:R边=Rmax/2=0.91kN。(2)横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80m1)抗弯强度验算Mmax=q12/8R中L/3=0.03760.800.80/8+1.810.27=0.49kN.m=490000N.mm横向水平杆抗弯强度=Mmax/W=490000/5080=96.46N/mm2f=205N/mm2,满足要求。2)挠度验算集中荷载产生的挠度为1=R中a(3l2-4a2)/(24EI)=2000267(38002-42672)/24EI=1.31mm均布荷载产生的挠度为：2=5qL4/384EI=50.03768004/(384EI)=0.01mm横向水平杆挠度max=1+2=1.31+0.01=1.32mmL/150=800/150=5.3mm与10mm,满足要求。3)横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算R=R中+R边+Gk1l/2=1.81+0.91+0.03760.80/2=2.74kN 横向水平杆与立杆连接扣件R=2.74kNRc=8.00kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。4.立杆计算(1)立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0，立杆步距h=1.50m考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.50立杆计算长度Lo=kh=1.001.501.50=2.25m=2250mm立杆长细比=Lo/i= 2250/15.80=142.41立杆长细比=142.41210,满足要求。(2)双管立杆稳定性验算1)荷载计算立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：a.脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重：gk=0.1291kN/m,脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.1291(0+49.80/2)=3.21kNb.构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重脚手板重量：50.600.400.30=0.36kN 01.200.400.30=0kN栏杆、挡脚板重量： 50.600.0684=0.21kN 01.200.0684=0kN安全网重量： 49.800.600.002=0.06kN 01.200.002=0kN构配件自重NG2k=0.36+0.21+0.06=0.63kN c.活荷载包括：施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：NGk=1.200.80/2(3.00+2.00)=2.40kN风荷载标准值计算双管立杆水平风荷载标准值k=0.32kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.851.4Mk=0.851.4kLah2/10=0.851.40.321.201.502/10106=102816N.mm2)轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.51.50=2.60m=2600mm=Lo/i =2599/15.8=164.49 =0.2623)立杆稳定性验算a.不组合风荷载时N=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2(3.21+0.63)+1.42.40=7.97kN=7970NN/（A）=7970/(0.262489)=62.21N/mm2b.组合风荷载时N=1.2（NGlk+ NG2k）0.851.4NQk=1.2(3.21+0.63)+0.851.42.40=7.46kN=7460NN/（A）MW/W=7970/(0.262489)+102816/5080=82.45N/mm2双管立杆稳定性=82.45N/mm2f=205N/mm2,满足要求。(3)单管立杆稳定性验算1)荷载计算立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：a.脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重gk=0.1291kN/m,脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.12910=0kNb.构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重脚手板重量：01.200.400.30=0kN栏杆、挡脚板重量：01.200.068=0kN安全网重量：01.200.002=0kN构配件自重NG2k=0+0+0=0kN c.活荷载包括：施工荷载按2层作业计算（其中一层为结构施工，一层装修施工）得NGk=1.200.40(2.00+3.00)=2.40kN风荷载标准值计算单双管交接处风荷载标准值k=0.53kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.851.4Mk=0.851.4kLah2/10=0.851.40.531.201.502/10106=0.17kN.m=170289N.mm2)轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.51.50=2.60m=2600mm= Lo/i =2600/15.8=164.56 =0.2593)立杆稳定性验算a.不组合风荷载时N=1.2(NGlk+ NG2k）1.4NQk=1.2(0+0)+1.42.40=3.36kN=3360NN/（A）=3360/(0.259489)=26.53N/mm2f=205N/mm2b.组合风荷载时N=1.2（NGlk+ NG2k）0.851.4NQk=1.2(0+0)+0.851.42.40=2.86kN=2860NN/（A）MW/W=2860/(0.259489)+170289/5080=56.10N/mm2单管立杆稳定性=56.10N/mm2f=205N/mm2,满足要求。5.立杆地基承载力计算立杆基础底面面积A=0.16m2地基承载力标准值为fgk=135kN/m2,kc=1,地基承载力fg=kcfgk=1135=135.00kN/m2上部荷载为F=11.33kN立杆基础底面的平均压力P=F/A=11.33/0.16=70.81kN/m2.立杆基础底面的平均压力P=70.81kN/m2fg=135.00kN/m2,满足要求。6.连墙件计算连墙件采用483.5钢管,截面积为489mm2；fy=210N/mm2按每个结构层花排设置,纵向间距取3跨,脚手架搭设高度49.80m连墙件轴向力设计值N1=N1WN0,其中:风压高度变化系数z=1.671.67(标高+50m)，基本风压o=0.44kN/m2挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算, 则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.800=1.040，风荷载标准值k，=0.71.671.0400.44=0.53kN/m2，N1W=1.4kA=1.40.539.12=6.77kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=5.00kNN1= NlWN0 =6.77+5.00=11.77kN(N18kN采用单扣件，8kNN116kN采用双扣件)连墙件采用483.5钢管,双扣件连接满足要求。L0=0.20+0.10=0.30m=300mm,i=15.8mm,=L0/i=300/15.8=19.0mm,1=0.949=N1/1A连墙件=11770/(0.949489)=25.36N/mm2连墙件强度=25.36N/mm2f=210N/mm2,满足要求。 二、悬挑式钢管脚手架计算：1、主要规程、规范(1)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2001)(2002年版)(2)建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）；(3)建筑施工安全检查标准（JGJ 59-99）；(4)钢结构设计规范（GB500172003）；(5)建筑结构荷载规范(GB5009-2001)(2006年版)；(6)混凝土结构设计规范(G1350010-2002)(7) 施工图纸。1.计算参数设定(1)基本参数脚手架采用483.5钢管,内立杆离墙0.20m,立杆底高度+5.10m；立杆步距h=1.80m, 立杆纵距La=1.20m, 立杆横距0.80m,架体高度20.00m；横向水平杆上有2条纵向水平杆,连墙件按2步3跨布置。(2)钢管截面特征 壁厚t=3.5mm，截面积A=489mm2，惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0.0384kN/m；Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。(3)荷载标准值1)永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.1161kN/m；脚手板采用冲压钢脚手板,自重标准值为0.3000kN/m2；栏杆与挡板采用竹笆栏杆,自重标准值为0.0684kN/m；脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.0020kN/m2。2)施工均布活荷载标准值装修脚手架2.00kN/m2，结构脚手架3.00kN/m2。 3)作用于脚手架上的水平风荷载标准值k脚手架高度为20.00m 地面粗糙度按B类；风压高度变化系数z=1.00 (标高+10m)；挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开，框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.800=1.040,工程位于广东省东莞市，基本风压0=0.44kN/m2 水平风荷截标准值k=0.7zs0=0.71.001.0400.44=0.32kN/m22.纵横向水平杆验算（1）纵向水平杆验算1）荷载计算钢管自重GK1=0.0376kN/m；脚手板自重GK2=0.300.267=0.0800kN/m；施工活荷载QK=3.000.267=0.80kN/m；作用于纵向水平杆线荷载标准值：永久荷载q1=1.2GK=1.2(0.0376+0.0800)=0.14kN/m 施工活荷载q2=1.4QK=1.40.80=1.12kN/m2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按五跨连续梁计算，L=1.20m。a.抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.105M1=KM1q1L2=-0.1050.141.202=-0.02kN.m弯矩系数KM2=-0.119M2=KM2q2L2=-0.1191.121.202=-0.19kN.mMmax=M1+M2=0.02+0.19=0.21kN.m纵向杆的抗弯强度=Mmax/W=0.21106/5080=41.34N/mm2f=205N/mm2,满足要求。b.挠度验算挠度系数K1=0.644 1= K1q1L4/(100EI)=0.6440.120(1.20103)4/(100EI)=0.06mm挠度系数K2=0.9732= K2q2L4/(100EI)=0.9730.800(1.20103)4/(100EI)=0.64mm纵向杆的最大挠度max=1+2=0.06+0.64=0.70mmL/150=1200/150=8.00mm与10.00mm,满足要求。c.最大支座反力Rq1=1.1000.141.20=0.18kNRq2=1.2001.121.20=1.61kNRmax= Rq1+ Rq2=0.18+1.61=1.79kN（2）横向水平杆验算1）荷载计算钢管自重gk1=0.0376kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=1.79kN旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=0.90kN2）横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80ma.抗弯强度验算 Mmax=qL2/8R中L/3=0.03760.800.80/8+1.790.27=0.48kN.mm=480000kN.m横向杆的抗弯强度=Mmax/W=480000/5080=94.59N/mm2f=205N/mm2,满足要求。b.挠度验算集中荷载产生的挠度为:1=R中a(3L2-4a2)/(24EI)=1790.00267(38002-42672)/(24206000121900)=1.30mm均布荷载产生的挠度为：2=5qL4/384EI=50.03768004/(384206000121900)=0.01mmmax=1+2=1.30+0.01=1.30mm横向杆的最大挠度max=1.30mmL/150=800/150=5.3mm与10mm,满足要求。(3)横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算R=R中+R边+Gk1L/2=1.79+0.90+0.03760.80/2=2.70kN横向水平杆与立杆连接扣件R=Rmax=2.70kNRc=8.00kN(Rc为单扣件抗滑承载力设计值),满足要求。3.立杆容许计算(1)立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.50立杆步距h=1.80m立杆计算长度Lo=kh=1.001.501.80=2.70m=2700mm长细比=Lo/i=2700/15.80=170.89立杆长细比=170.89210,满足要求。(2)立杆稳定性验算1)荷载计算立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：a.脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重:gk=0.1161kN/m,脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.116120.00=2.32kNb.构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重脚手板重量：21.200.80/20.30=0.29kN栏杆、挡脚板重量：21.200.0684=0.16 kN安全网重量：20.001.200.0020=0.05 kN构配件自重NG2k=0.29+0.16+0.05=0.50kN c.活荷载包括：施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：NGk=1.200.80/2(3.00+2.00)=2.40kN风荷载标准值计算风荷载标准值k=0.32kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.851.4Mk=0.851.4kLah2/10=0.851.40.321.201.802/10=0.15kN.m=150000N.mm2)轴心受压稳定性系数Lo=kh=1.1551.51.80=3.12m=Lo/i=3119/15.8=197.37 =0.1863)立杆稳定性验算a.不组合风荷载时N=1.2(NGlk+NG2k）1.4NQk=1.2(2.32+0.50)+1.42.40=6.74kN=6740NN/（A）=6740/(0.186489)=74.10N/mm2b.组合风荷载时N=1.2（NGlk+ NG2k）0.851.4NQk=1.2(2.32+0.50)+0.851.42.40=6.24kN=6240NN/（A）MW/W=6240/(0.186489)+150000/5080=98.13N/mm2组合风荷载立杆稳定性98.13N/mm2205N/mm2,满足要求。4.连墙件计算连墙件采用483.5钢管,截面积A连墙件=489.00mm2；fy=210N/mm2按每个结构层花排设置,纵向间距取 3跨, 架体高度20.00m连墙件轴向力设计值NL= NLWN0 , 其中:风压高度变化系数z=1.42 (标高+30m)，基本风压o=0.44kN/m2挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算, 则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1.30.800=1.040,风荷载标准值k，=0.71.421.0400.44=0.45kN/m2NLW=1.4kA=1.40.453.8021.20=5.75kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=5.00kNNL= NLWN0 =5.75+5.00=10.75kN(N18kN采用单扣件，8kNN116kN采用双扣件)连墙件采用483.5钢管,双扣件连接满足要求。L0=0.20+0.10=0.30m=300mm,i=15.8mm,=L0/i=300/15.8=19.0,1=0.949=N1/1A连墙件=10750/(0.949489)=23.17N/mm2连墙件强度=23.17N/mm2f=210N/mm2,满足要求。5.悬挑型钢梁计算悬挑材料选采用20a号工字钢；H=200mm,b=100mm,tw=7.0mm,t=11.4mm,q=0.28kN/m,w=236800mm3,IX=23690000mm4,S=136100mm3,E=206000N/mm2,f=215.00 N/mm2,fv=120.00N/mm2,fy=235N/mm2。未加钢丝绳前的验算，脚手架搭设高度是四个步距。N=6.744(4/(20.00/1.80)=2.43kN=2430N（1）抗弯强度验算L=0.80m,a=0.20m,N1=N2=2.43kN=2430N,x=1.05；Mx=Na+(L+a)+q(L+a)2/2=2.430.20+(0.80+0.20)+0.28(0.80+0.20)2/2=3.05kN.m=3052958N.mm；=Mx/xWx=3052958/(1.05236800)=12.28N/mm2；悬挑型钢梁抗弯强度=12.28N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（2）抗剪强度验算 V=2N+q(L+a)=2.432+0.28(0.80+0.20)=5.13kN=VS/Ixtw=5135136100/(236900007)=4.21N/mm2 悬挑型钢梁抗剪强度=4.21N/mm2120.00N/mm2,满足要求。（3）整体稳定验算L1=1000mm=1.00m,t=11mm b = (57010011)/(1000200)=3.25b = 1.07 - 0.282/b=1.07 - 0.282/3.25=0.98 Mx/bWx=3052958/(0.98236800)=13.11N/mm2 悬挑型钢梁整体稳定性=13.11N/mm2215.00N/mm2,满足要求。（4）挠度验算1=N1(L+a)3/3EI=2430(800+200)3/(323690000206000)=0.17mm2=N2La2(3-a/L)/6EI=2430800200.002(3-200/800)/(623690000206000)=0.01mm3=q(L+a)4/8EI=01000/(823690000206000)=0.01mmmax=1+2+3=0.17+0.01+0.01=0.19mm悬挑型钢梁挠度max=0.19mm=(L+a)/400=2.50mm,满足要求。（5）验算悬挑梁锚固钢筋L1=1.50mm,HPB235钢筋,fy=215N/mm2；锚固点拉力Rmax=N(L+2a)/L1+q(L+a)=24281200/1500+0.28(800+200)=2221N；预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:取16钢筋；As=2200.96=401.92mm2，Asfy/Rmax=401.92215/2221=38.90锚固钢筋Asfy/Rmax=38.902,满足要求。加钢丝绳的验算经计算得： Mmax=0.74kN.m,Vmax=5.98kN,Rmax=7.78kN,max=0.01mm(6)抗弯强度验算L=0.80m,a=0.20m,x=1.05,N=(0.80+0.20)7780/3.00=2593N=Mmax/xWx+N/A=0.74106/1.05/236800+2593/3555=3.71 悬挑型钢梁抗弯强度=3.71N/mm2215.00N/mm2,满足要求。(7)抗剪强度验算 Vmax=5.98kN=VmaxS/Ixtw=5982136100/23690000/7.0=6.93N/mm20.6b=1.07-0.282/b=1.07-0.282/2.00=0.93Mmax/(bWx)=0.74106/0.93/236800=3.36N/mm2f=215.00N/mm2悬挑型钢梁整体稳定性3.36N/mm2215.00N/mm2,满足要求。(9) 挠度验算 max=0.01mm 悬挑型钢梁挠度max=0.01mm=(L+a)/250=4.00mm,满足要求。6.验算悬挑梁锚固钢筋L1=1.50mm,HPB235钢筋,fy=210N/mm2锚固点拉力Rmax=N(L+2a)/L1+q(L+a)=67401200/1500+0.28(800+200)=5672N预埋锚固钢筋按两个截面同时受力计算:取16As=2200.96=401.92mm2Asfy/Rmax=401.92210/5672=14.88锚固钢筋Asfy/Rmax=14.882,满足要求。7.钢丝绳验算h=3.00m,L=0.80m,N=6.74kN钢丝绳采用16mm,=0.80,K=7.00破断拉力总和F破=KD2Ro/1000=0.3561621570.00/1000=143.08kN钢丝绳允许拉力P=F破/K=143.080.80/7.00=16.35kNToa=6.743.16/3.00=7.10kN钢丝绳承受拉力7.10kNP=16.35kN,满足要求。8.吊环验算吊环采用18mm HPB235级钢筋制作,As=254mm2,f=50N/mm2每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa =7.10kN吊环可承受的拉力:fAs=502254/1000=25.40kN 吊环强度25.40kNN拉=7.10kN,满足要求。9.计算结果脚手架采用483.5钢管,内立杆离墙0.20m,立杆底高度+5.10m,立杆步距1.80m,立杆纵距1.20m,立杆横距0.80m,连墙件按2步3跨布置。悬挑型钢采用I20a号工字钢1.20m，锚固段1.50m，采用16锚固钢筋。四、施工方法1、起搭立柱（1）、脚手架底座底面标高宜高于自然地坪5cm。在地面砼垫层或夯实原填土面搭立柱，起搭前应对夯实原填土基层进行检查，做好立柱基底处理。（2）、立柱基础设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆距底座下皮不大于200mm，横向扫地杆紧靠纵向扫地杆下方。（3）、起搭立柱时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙紧固拉杆安装稳定，每搭完一步脚手架后，应校正步距、排距及立柱垂直度。（4）、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。2、脚手架构造（1）、外脚手架平桥柱离饰线外皮（或外墙边）20cm，标准平桥净宽80 cm，主柱纵向间距不大于1.5m（详外脚手架平面图），平桥层步距1.8m。排栅平桥采用竹架廊铺设竹串片脚手板，在外侧立面全长全高连续设置剪刀撑。每道剪刀撑宽度4跨且不小于6 m，斜杆与地面倾斜角450600之间，各底层斜杆下端均须支承在垫块或垫板上。（2）、紧固拉杆横向设置间距不大于4 m，纵向按每层楼面高度位置，上下层相互错开，花排布置。3、脚手架卸荷（1）、为了能确保外墙脚手架安全，在23.6m处开始卸荷（第五层）。（2）、排栅卸荷采用预埋20吊环拉杆，16卡环 “塞古”、14吊杆、M20法兰螺栓、吊扣等组合。（3）、外墙脚手架、平台、卸荷同步进行。（4）、吊环预埋的距离与外墙脚手架立柱柱距相同，预埋要与建筑物周边的外边梁钢筋勾牢，用铁线绑扎好，环的焊口向上，预埋的位置由梁底上不少于300，结构浇砼是要做好配合工作。（5）、吊环预埋好后，棚队要有专人负责检查与验收记录。（6）、每个吊环允许吊两条吊杆，不得超荷使用。（7）、卸荷吊杆安装的角度要顺直，被吊的受力点位置必须加水平顶墙杆。（8）、水平顶墙杆安装在吊扣（受力点）位置，上下距离不大于300，使立柱被吊拉时不弯曲变形。（9）、卸荷吊杆安装时，先装水平顶墙杆，后将法兰螺栓收实，要注意各条吊杆的松紧均匀一致。（10）、卸荷的杆件安装时，卸扣的螺栓要上实，“塞古”要上满牙，法兰螺栓收实后要凸出螺牙不少于10，并加28#铁线绕上勾环扎牢(即保险铁线)。（11）、每层的卸荷杆件装好后，棚队必须有专人负责检查与验收，平时还要经常检查，并做好每次检查的安全记录。（12）、棚架安装的卸荷杆件，任何人员不得擅自拆除。4、安全防护措施与脚手架附设工程（1）、平桥以上立柱设置1m高钢管护栏一道及挡脚板，脚手架外侧满挂密目式安全网（符合GB16909-1997国家标准和东莞市有关文件规定），立网拉挂要平整顺直。（2）、在2m上设首层网，往上每隔10m设隔层网，施工层设随层平网。（3）、要求搭设三层安全平挡，其高度与首层楼面相同，宽度覆盖工地围墙内用地范围（按现场施工平面布置图要求）。（4）、架体附设行人上落斜桥，采用之字型斜道梯级板施工，其搭设位置根据施工平面布置和现场实际情况另行商定。（5）、卸料平台搭设位置按现场施工平面布置图和现场实际情况而定，卸料平台高度与楼层结构面相同，其限定荷载为2.5KN/m2。卸料平台立柱间距小于1 m，水平拉杆纵向间距小于1 m。五、技术质量、安全措施 （1）、当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。（2）、外脚手架基础垫木和底座应准确放置在定位线上，垫木必须铺放平稳，不得悬空。（3）、脚手架立柱要垂直，大小横杆要平整，同一步纵向水平杆必须四周交圈。相邻两柱的接头要错开，不在同一步距内，柱驳口必须按规范对接，确保棚架垂直度。里外上下相邻的两根大横杆的接头要互相交错，不得集中在一组主柱间距之间驳接，大横杆驳口必须按规范对接。（4）、各种连接扣件要扣接牢固，扣件螺栓拧紧扭力矩应在4065N.m之间，以防扣件未能有效承力或扣件破坏，搭设完成后应用板手随机均匀抽样检查，不合格的必须重新拧紧，直到合格为止。（5）、排栅各杆件相交伸出的端头部分均应大于10cm，以防杆件滑脱，吊索钢丝绳留尾应不小于20cm。（6）、施工层脚手板必须满铺，脚手板必须按操作规程夹紧，保证有三个支撑点并绑扎固定，不得有探头板。当脚手板长度小于2m时可采用两根横向水平支承，但应将脚手板两端于其可靠固定，严防倾翻。亦可采用对接平铺及搭接铺设。脚手板对接平铺时接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸应取130150mm，两块脚手板外伸的和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。（7）、要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。