泗汇江小区十一期安置小区工程塔吊基础方案(钢平台及砼平台3.16).doc

浙江欣业建设集团有限制公司 塔吊基础施工专项方案泗汇江小区十一期安置小区工程塔吊基础施工方案浙江欣业建设集团有限制公司二一五年一月 目 录 第一章 工程概况- 2 -第二章 编制依据- 2 -第三章 塔吊方案选择4第一节 塔吊的选用4第二节 塔吊基础设置5第三节 塔吊基础土层主要物理力学指标6第四章 塔吊基础施工7第五章 塔吊桩基础的计算书11（一） 1#塔吊（QTZ63）砼承台桩基础计算书11（二） 2#塔吊（QTZ80）钢平台格构式桩基础计算书18（二） 3#塔吊（QTZ80）钢平台格构式桩基础计算书28第四章 基础施工图38第一章 工程概况工程名称：泗汇江小区十一期安置房建设工程建设单位：绍兴市城北新城建设投资有限公司设计单位：浙江众城建筑设计院有限公司监理单位：绍兴市建设工程监理有限公司 勘察单位：浙江华汇岩土勘测有限公司施工单位：浙江欣业建设集团有限公司本工程位于绍兴市镜湖新区凤林西路以南、中兴北路以西，拟建建筑物为住宅楼及附属用房、传达室、配套用房及配电房，总建筑面积约11375.32m。场地设有2层地下室，地下室开挖深度为10.7m。1#、3#楼为12层，建筑高度分别为39.1m、37.7m，2#、4#、5#楼为24层，建筑高度为72.5m，框剪结构。地下室底板面标高为-9.80m，地下室-2F层板面标高为-5.75m。本工程0.000相当于绝对标高（黄海标高）6.000m。考虑到垂直运输的需要，拟在本工程设置三台塔吊，3#楼西侧（QTZ63），采用砼承台基础。4#楼的南侧及2#楼的北侧各设置一台塔吊（QTZ80）塔基采用钢平台基础。塔吊桩均采用700钻孔灌注桩。第二章 编制依据一、本工程相关图纸，设计文件、施工组织设计二、国家、省有关塔吊设计、施工的其它规范、规程和文件及参考文献。塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）建筑结构荷载规范（GB50009-2012）建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）浙江省建筑施工安全标准化管理规定建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）建筑施工塔式起重机安装、使用、拆除安全技术规程JGJ196-2010建筑起重机械安全监督管理规定建设部令第166号塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T187-2009）浙江省标准建筑地基基础设计规范（DB33/1001-2003）关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（建质200987号）岩土工程勘察报告塔式起重机使用说明书三、计算软件：品茗安全计算软件（2014）38泗汇江小区十一期安置房建设工程第三章 塔吊方案选择 第一节 塔吊的选用1#塔吊选用QTZ63，设置在3#楼西侧部位，塔基中心位置定于3-2轴以西4500mm，3-H轴上，承台截面尺寸为500050001350mm，桩采用700钻孔灌注桩，桩中心间距为3000mm。2#塔吊选用QTZ80，设置在4#楼的南侧部位，塔基中心位置定于4-B轴以南2500mm，4-8上。采用钢平台，桩采用700钻孔灌注桩，桩中心间距为1600mm。具体位置详见塔吊平面位置布置图。3#塔吊选用QTZ80，设置在2#楼的北侧部位，塔基中心位置定于2-4轴以东300mm，L轴（2-K轴）北2800mm。采用钢平台，桩采用700钻孔灌注桩，桩中心间距为1600mm。具体位置详见塔吊平面位置布置图。塔吊编号塔吊位置塔吊型号基础类型桩直径（钻孔桩）参考勘察孔位入土深度有效桩长持力层1#3#楼西侧QTZ63大承台基础700 Z238.5m37m8-1号土2#4#楼南侧QTZ80格构式钢平台基础700BZ241m31m8-1号土3#2#楼北侧QTZ80格构式钢平台基础700BZ141m31m8-1号土大承台基础底面标高为-1.5m（约自然地面以下1.4m），格构式钢平台设置在地下室二层顶板以上2500mm处（标高-3.25m）。塔吊桩进入8-1号层土不小于2m。各桩位详见塔吊基础平面布置图及桩位图。QTZ63型塔吊性能表塔 吊型 号起重臂长(m)起重力矩(kNm)最大起重量(T)独立式起升高度(m)附着式起升高度(m)QTZ6350630639.5140QTZ80型塔吊性能表塔 吊型 号起重臂长(m)起重力矩(kNm)最大起重量(T)独立式起升高度(m)附着式起升高度(m)QTZ8050/40800640.5220第二节 塔吊基础设置现场设置3台塔吊，塔吊位置须满足塔吊大臂能覆盖到大部分施工区域，以保证各类材料的吊装运输需求。结合施工现场实际情况，1#塔吊布置在基坑外，2#和3#塔吊布置在基坑中。（塔吊基础定位见附图定位图）塔吊QTZ63基础具体参数如下：塔吊基础桩为4根直径700钻孔灌注桩，桩间距2.5m，有效桩长37m（-1.5m-38.5m），入土深度约为38.8m左右（进入8-1号含砂粉质粘土层不小于2m），桩身配筋主筋1220，通长配置，箍筋为8200。桩上设钢筋混凝土承台，承台底标高-2.850m，承台尺寸5.05.01.35m，采用C35砼浇筑。承台配筋底筋双向20100，面筋双向20200，拉筋10500。钢筋均采用三级钢。详见附图。2#塔吊和3#塔吊QTZ80格构柱基础具体参数如下：塔吊基础桩为4根直径700钻孔灌注桩，桩间距1.6m，入土深度约为41m，有效桩长约31m（-10.50m-41.25m），（进入8-1号含砂粉质粘土层不小于2m），桩身配筋主筋1220，通长配置，桩顶标高设置在-10.50m处，桩顶以下4m范围内螺旋箍筋加密，为8100，非加密区箍筋为8200，钢格构柱锚入灌注桩的长度不小于2.5m，与灌注桩钢筋笼主筋焊接。钢格构柱总长8m，每根钢格柱采用16012角钢结合40025010mm缀板焊接而成，截面尺寸450450mm。相邻格构柱间用16a号槽钢连接，按照水平支撑和斜撑的方式焊接连接，水平支撑杆每间隔2.0m设置一道共设4道。斜撑角度3045，焊缝饱满且厚度7mm。格构柱间在水平支撑杆标高位置设置构造水平剪刀撑，设置四道。剪刀撑采用16a号槽钢焊接而成。钢格柱顶部设钢平台，平台面标高-3.250m，平台尺寸为800800mm，平台板厚50mm，平台板与格构柱之间采用加强板焊接连接。详见附图。第三节 塔吊基础土层主要物理力学指标根据浙江华汇岩土勘测有限公司提供的岩土工程勘察报告，结合本工程中塔吊位置，揭示出塔吊位置处地质情况可参考工程地质剖面图、勘测孔中间位置处土层参数，岩土各土层厚度及阻力特征值。本工程1#塔吊处地质条件可参考地质Z2孔土层情况,2#塔吊处地质条件可参考地质BZ2孔土层情况,3#塔吊处地质条件可参考地质BZ1孔土层情况。地质情况介绍:1层、杂填土色杂，松散、松软，主要为粉质粘土、碎石、块石及建筑垃圾组成。为新近回填，均有分布，局部较厚，层厚0.802.80m。2层，粉质粘土灰黄、黄灰色，软可塑状为主，局部软塑，无摇振反应，稍有光泽，干强度和韧性中等。该层均有分布，层厚0.702.60m，层顶埋深0.802.80m。3层，淤泥质粘土局部为淤泥质粉质粘土或淤泥，灰色，流塑，含有机质，有机质含量35%无摇振反应，切面光滑，干强度及韧性高。该层分布均匀，层厚1.1816.50m，层顶埋深1.904.20m。4层，粉质粘土灰黄色，软可塑，稍有光泽，无摇振反应，干强度及韧性中等，具褐色铁锰质浸染。均有分布，层厚0.905.70m，层顶埋深14.2019.80m。5层：粉质粘土灰色，软塑，局部软可塑。含少量有机质，无摇振反应，稍有光泽，干强度和韧性中等。该层均有分布。层厚11.2017.50m，层顶埋深17.5025.50m。6层：粉质粘土灰绿色，青灰色，硬可塑，无摇振反应，稍有光泽，干强度和韧性中等。具铁锰质浸染。该层均有分布，层厚1.606.30m，层顶埋深32.0037.30m。8-1层：含砂粉质粘土青灰，灰白色，灰黄色，色杂，硬可塑，土质不均，局部含中砂、砾砂、圆砾等，含量不均。切面稍有光泽，无摇振反应，干强度及韧性中等。该层均有分布，层厚2.608.50m，层顶埋深35.1043.40m。根据地质报告土质情况，以6号土厚度不够，故选择8-1号土作为本工程塔吊桩的持力层，具体详见桩基计算书。第四章 塔吊基础施工一、大承台塔吊基础：固定式塔式起重机的地基基础是保证塔机安全使用的必要条件，基础严格参照塔式起重机说明书基础部分的说明施工。1#塔吊基础采用钢筋砼独立柱基础，基础中心，具体位置见桩基定位图，基础顶标高1.50m（自然地面以下1.40m），规格为551.35厚（矩形平面），C35砼，基础砼内配筋为底层20100，面层20200。桩采用直径700钻孔灌注桩，桩配筋为1220，具体见计算书及图纸。 基础砼分二层浇捣，第一层浇700厚，上面部分砼待地埋螺栓安装校正后，基础面钢筋绑扎完后再浇捣。施工顺序为：塔基放线塔基周边采用木桩或者槽钢支护塔基坑土方开挖100厚C10素砼垫层、基坑护壁用水准仪在坑壁四周测设标高线（700高处和1250（1350）高处均打水平桩）基础底钢筋网绑扎支马凳及纵横向临时固定钢筋竖向拉钩钢筋绑扎浇捣第一层700厚砼找平压实（用水准仪）注意养护投点放线安预埋螺栓和12块承重钢板（校正后，与钢筋焊接牢靠）基础面钢筋绑扎浇捣基础面砼（第二层）用经纬仪二台,从两个相互垂直的方向观测固定预埋螺栓有没有偏移注意养护。二、格构式塔吊基础2#、3#塔吊采用格构式基础。塔吊桩采用700钻孔灌注桩，桩进入8-1持力层不小于2m，桩内插格构柱，格构柱插入桩内长度不小于2.5m。钢平台设置在地下室二层顶板以上2500mm处，具体格构柱及钢平台做法详见图纸要求。本工程中塔吊基础采用逆作法施工，即在地下室土方开挖之前即进行塔吊基础的施工和塔吊的安装。1、 塔吊基础的施工工艺流程如下所示：700塔吊基础桩钢筋笼制作塔吊在基坑内的平面位置确定钢格构柱制作700塔吊基础桩成孔钢格构柱与钢筋笼焊接并安放就位塔吊在基坑土方工程和地下室结构施工过程中正常运行各层土开挖如此循环至最后层土的高度区间第一层土方开挖塔吊使用至工程结束基坑底砼垫层施工第一层土层厚度范围内钢格构柱间型钢斜杆、水平杆焊接塔吊安装并投入使用预埋塔吊基础节，绑扎承台钢筋、支模并浇筑砼塔吊基础灌注桩砼浇筑2、操作要点 钢格构柱与塔吊基础灌注桩主筋须按规定焊接牢固； 钢格构柱与钢筋笼吊装入孔时必须保证格构柱位置、标高以及垂直度的准确性，可以采用全站仪、水平仪、水准尺等工具进行现场控制。格构柱及钢筋笼安装完毕后必须进行加固定位，确保在灌注桩砼浇筑的过程中格构柱位置及水平标高的准确性。 格构柱的焊接质量为本方案的关键环节，故必须保证格构柱焊接质量满足规范要求，主要通过以下几点保证措施：a、 焊接材料应符合设计要求和有关标准的规定，应检查质量证明书及烘焙记录；b、 进行格构柱焊接的焊工必须持有特种作业上岗证，并且考试合格。项目管理人员须认真检查焊工相应施焊条件的合格证及考核日期；c、 焊工上岗作业前，必须进行技术交底，明确焊接质量要求和注意事项。d、 焊缝要满足：外形均匀、焊道与焊道及焊道与钢材之间过渡平滑，焊渣与飞溅物清除干净；焊接时应注意以下问题：（1）尺寸超出允许偏差：对焊缝长宽、宽度、厚度不足，中心线偏移，弯折等偏差，应严格控制焊接部位的相对位置尺寸，合格后方准焊接，焊接时精心操作。（2）焊缝裂纹：为防止裂纹产生，应选择适合的焊接工艺参数和施焊程序，避免用大电流，不要突然熄火，焊缝接头应搭1015mm，焊接中不允许搬动、敲击焊件。（3）表面气孔：焊条按规定的温度和时间进行烘焙，焊接区域必须清理干净，焊接过程中选择适当的焊接电流，降低焊接速度，使熔池中的气体完全逸出。（4）焊缝夹渣：多层施焊应层层将焊渣清除干净，操作中应运条正确，弧长适当。注意熔渣的流动方向，采用碱性焊条时，上须使熔渣留在熔渣后面。e、焊缝验收标准详见下表 塔吊安装前须满足基础桩混凝土强度不小于80%设计强度； 基坑土方开挖时，每层土方挖净后，钢格构柱间的钢斜杆、水平支撑应及时安装并焊接牢固，确保由四根钢格构柱组成架体的整体稳定性。焊接前应做好焊接部位的清理、除锈、除泥等工作，保证焊接质量； 本工程中塔吊使用时间较长，故待地下室底板施工完毕后，宜将底板以上部位的钢格构柱表面刷防锈漆二道，以减少锈蚀对格构柱强度性能的影响； 钢格构柱架体穿过地下室底板和顶板时，在钢格构柱的肢件角钢上设置止水板，作为地下室底板和顶板在该结构的止水处理； 塔吊基础处土方开挖时须注意格构柱1米范围内土方严禁用挖机开挖，须采用人工挖除，以避免挖机碰撞到格构柱造成质量安全隐患。格构柱上的泥土须清理干净，保证水平支撑杆焊接质量。第五章 塔吊桩基础的计算书1#塔吊基础为4根700灌注桩，塔机与灌注桩之间用钢格柱连接。设灌注桩径700，配1220钢筋，8200螺旋箍，通长布置，桩砼为C30。灌注桩桩顶标高-1.50m，有效桩长37m（桩顶标高起算）。2#、3#塔吊基础为4根700灌注桩，塔机与灌注桩之间用钢格柱连接。设灌注桩径700，配1220钢筋，8200螺旋箍，通长布置，桩砼为C30。灌注桩桩顶标高-10.500m，有效桩长31m（桩顶标高起算）。格构式钢柱为四肢组合构件，平面尺寸450450mm，选用等边角钢L16012，缀板Q235-40025010500，格构柱总长度11m。钢格柱顶部设钢平台，钢平台面标高-3.250m，承台尺寸80080050mm，平台板厚为50mm。塔吊所在位置的底板配筋为底筋双向14100，面筋双向18200。（一） 1#塔吊（QTZ63）砼承台桩基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ63塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)39.5塔机独立状态的计算高度H(m)39.5塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)321.8起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)381.8水平荷载标准值Fvk(kN)40倾覆力矩标准值Mk(kNm)630非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)321.8水平荷载标准值Fvk(kN)50倾覆力矩标准值Mk(kNm)1100 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35321.8434.43起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.356081竖向荷载设计值F(kN)434.43+81515.43水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.354054倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.35630850.5非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35321.8434.43水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.355067.5倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3511001485 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.35承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)2.5承台宽向桩心距ab(m)2.5桩直径d(m)0.7承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=55(1.3525+019)=843.75kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35843.75=1139.062kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(2.52+2.52)0.5=3.536m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(321.8+843.75)/4=291.388kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(321.8+843.75)/4+(1100+501.35)/3.536=621.606kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(321.8+843.75)/4-(1100+501.35)/3.536=-38.831kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(434.43+1139.062)/4+(1485+67.51.35)/3.536=839.169kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(434.43+1139.062)/4-(1485+67.51.35)/3.536=-52.422kN 四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C30桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)50桩入土深度lt(m)37桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配筋HRB400 1220桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100最大裂缝宽度lim(mm)0.2普通钢筋相对粘结特性系数V1预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8地基属性地下水位至地表的距离hz(m)0承台埋置深度d(m)1.5是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)2粉质粘土3.1900.7-3淤泥质粉质粘土12.4600.7-4粉质粘土2.31600.7-5粉质粘土15.21000.7-6粉质粘土32600.7-8-1含砂粉质粘土8.52700.7- 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.7=2.199m 桩端面积：Ap=d2/4=3.140.72/4=0.385m2 Ra=uqsiali+qpaAp =2.199(1.69+12.46+2.316+15.210+326+2.527)+00.385=930.445kN Qk=291.388kNRa=930.445kN Qkmax=621.606kN1.2Ra=1.2930.445=1116.535kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-38.831kN0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk=38.831kN 桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算， 桩身的重力标准值：Gp=ltAp(z-10)=370.385(25-10)=213.589kN Ra=uiqsiali+Gp=2.199(0.71.69+0.712.46+0.72.316+0.715.210+0.7326+0.72.527)+213.589=864.901kN Qk=38.831kNRa=864.901kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=123.142202/4=3770mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=839.169kN cfcAp+0.9fyAs=(0.85140.385106 + 0.9(3603769.911)10-3=6034.96kN Q=839.169kNcfcAp+0.9fyAs=6034.96kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q=-Qmin=52.422kN fyAS=3603769.91110-3=1357.168kN Q=52.422kNfyAS=1357.168kN 满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap100%=(3769.911/(0.385106)100%=0.98%0.65% 满足要求！ 5、裂缝控制计算 裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。 (1)、纵向受拉钢筋配筋率 有效受拉混凝土截面面积：Ate =d2/4=7002/4=384845mm2 te=(As+Aps)/Ate=(3769.911+0)/384845=0.01 0.01 取te=0.01 (2)、纵向钢筋等效应力 sk=Qk/As=38.831103/3769.911=10.3N/mm2 (3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 =1.1-0.65ftk/(tesk)=1.1-0.652.01/(0.0110.3)=-11.584 取=0.2 (4)、受拉区纵向钢筋的等效直径 dep=nidi2/niidi=(12202+010.72)/(12120+00.810.7)=20mm (5)、最大裂缝宽度 max=crsk(1.9c+0.08dep/te)/Es=2.70.210.3(1.950+0.0820/0.01)/200000=0.007mmlim=0.2mm 满足要求！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 20100承台底部短向配筋HRB400 20100承台顶部长向配筋HRB400 20200承台顶部短向配筋HRB400 20200 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1350-50-20/2=1290mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(839.169+(-52.422)3.536/2=1390.784kNm X方向：Mx=Mab/L=1390.7842.5/3.536=983.433kNm Y方向：My=Mal/L=1390.7842.5/3.536=983.433kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=434.43/4 + 1485/3.536=528.629kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1290)1/4=0.887 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(2.5-1.6-0.7)/2=0.1m a1l=(al-B-d)/2=(2.5-1.6-0.7)/2=0.1m 剪跨比：b=a1b/h0=100/1290=0.078，取b=0.25； l= a1l/h0=100/1290=0.078，取l=0.25； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 hsbftbh0=0.8871.41.5710351.29=12580.922kN hslftlh0=0.8871.41.5710351.29=12580.922kN V=528.629kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=12580.922kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.29=4.18m ab=2.5mB+2h0=4.18m，al=2.5mB+2h0=4.18m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=983.433106/(1.0316.7500012902)=0.007 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.007)0.5=0.007 S1=1-1/2=1-0.007/2=0.997 AS1=My/(S1h0fy1)=983.433106/(0.9971290360)=2125mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(2125,0.00250001290)=12900mm2 承台底长向实际配筋：AS1=16023mm2A1=12900mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=983.433106/(1.0316.7500012902)=0.007 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.007)0.5=0.007 S2=1-2/2=1-0.007/2=0.997 AS2=Mx/(S2h0fy1)=983.433106/(0.9971290360)=2125mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00250001290)=12900mm2 承台底短向实际配筋：AS2=16023mm2A2=12900mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=8169mm20.5AS1=0.516023=8012mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=8169mm20.5AS2=0.516023=8012mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。 六、配筋示意图承台配筋图 桩配筋图（二） 2#塔吊（QTZ80）钢平台格构式桩基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 5、钢结构设计规范GB50017-2003 一、塔机属性塔机型号QTZ80塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)670起重臂自重G1(kN)60起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)25小车和吊钩自重G2(kN)3.8小车最小工作幅度RG2(m)0最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最大起重力矩M2(kN.m)600平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)154平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)12.06 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地浙江 绍兴市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.63风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.21.591.951.320.20.786非工作状态0.81.21.631.951.320.351.41 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)670+60+3.8+19.8+154907.6起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)907.6+60967.6水平荷载标准值Fvk(kN)0.7860.351.64318.927倾覆力矩标准值Mk(kNm)6025+3.811.5-19.86.3-15412.06+0.9(600+0.518.92743)467.957非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1907.6水平荷载标准值Fvk(kN)1.410.351.64333.953倾覆力矩标准值Mk(kNm)6025+3.80-19.86.3-15412.06+0.533.95343248.01 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2907.61089.12起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F(kN)1089.12+841173.12水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.418.92726.498倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(6025+3.811.5-19.86.3-15412.06)+1.40.9(600+0.518.92743)742.796非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2907.61089.12水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.433.95347.534倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(6025+3.80-19.86.3-15412.06)+1.40.533.95343443.609 三、钢平台计算钢平台宽b(m)0.8钢平台板厚t(mm)50钢平台总重Gp1(kN)6格构式钢柱总重Gp2(kN)40锚栓孔直径R(mm)33钢平台与格构柱连接角焊缝焊角尺寸hf1(mm)10节点板与格构柱连接角焊缝焊角尺寸hf2(mm)：10钢平台单边节点板个数n12节点板厚t1(mm)20节点板高h1(mm)400节点板宽b1(mm)200钢平台验算方式双向板双向板的支撑形式四边简支钢板抗弯强度设计值f(N/mm2)215基础节螺栓螺栓强度等级高强螺栓10.9级螺栓直径d(mm)30螺栓个数n8螺栓有效直径de(mm)27螺栓抗剪强度设计值fvb(N/mm2)310螺栓抗拉强度设计值ftb(N/mm2)500 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(1.62+1.62)0.5=2.263m 1、钢板强度验算 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax1=F/n+M/L=1173.12/4+742.796/2.263=621.515kN Qmin1=F/n-M/L=1173.12/4-742.796/2.263=-34.955kN 简化钢平台板为双向板(断面扣除2个锚栓孔直径)承载计算, 钢板自重：q=1.3578.5t =1.3578.50.05=5.299Kn/m2 板的支撑方式为四边简支，板在两个方向的长度lx=ly=a，查双向板在均布荷载作用下的内力系数表得最大弯矩在跨中，Mx=My，弯矩系数为0.0479 M中1=0.0479(qa+Qmax/a)a2=0.0479(5.2990.4+621.515/0.4)0.42=11.924kNm M中2=0.0479(qa+Qmin/a)a2=0.0479(5.2990.4+(-34.955)/0.4)0.42=-0.653kNm M=11.924kNm W=(a-2R)t2/6=(400-233)502/6=139166.667mm3 =M/W=11.924106/139166.667=85.681N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 2、基础节螺栓验算 每个螺栓所受剪力： Nvb=nvd2fvb/4=1302310/4=219.126kN； 螺栓所受剪力：Nv=Fv/n=47.5342/8=5.942kN219.126kN 满足要求！ 螺栓抗拉验算： Ntb=de2ftb/4=272500/4=286.278kN 螺栓抗拉验算：Nt=Qmin1/(n/4)=34.955/(8/4)=17.478kN286.278kN 满足要求！ 螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算： (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(5.942/219.126)2+(17.478/286.278)2)0.5=0.067 1 满足要求！ 3、焊缝验算 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax2=(F+1.35Gp1)/n+M/L=(1173.12+1.356)/4+742.796/2.263=623.54kN Qmin2=(F+1.35Gp1)/n-M/L=(1173.12+1.356)/4-742.796/2.263=-32.93kN 钢平台与格构柱连接角焊缝：hf1=10mm 焊缝长度lw1=42l =42160=1280mm 节点板与钢平台连接采用双面角焊缝：hf2=10mm 焊缝长度lw2=42n1b1=422200=3200mm 考虑安装焊缝折减系数取0.8 焊缝应力：=Qmin2/(0.80.7(lw1hf1+ lw2hf2)=32.93103/(0.80.7(128010+320010)=1.313N/mm2f=160N/mm2 满足要求！ 节点板与格构柱连接采用双面角焊缝：hf2=10mm 焊缝长度lw3=42n1h1=422400=6400mm 考虑安装焊缝折减系数取0.8 焊缝应力：=N/(0.80.7lw3hf2)=623.54103/(0.80.7640010)=17.398N/mm2f=160N/mm2 满足要求！ 四、桩顶作用效应计算基础布置桩数n4下承台高度h(m)0.6下承台长l(m)4下承台宽b(m)4下承台长向桩心距al(m)1.6下承台宽向桩心距ab(m)1.6桩直径d(m)0.7下承台参数下承台混凝土等级C30下承台混凝土自重C(kN/m3)25下承台上部覆土厚度h(m)0下承台上部覆土的重度(kN/m3)19下承台混凝土保护层厚度(mm)50 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=44(0.625+019)=240kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2240=288kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(1.62+1.62)0.5=2.263m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gp1+Gp2)/n=(967.6+6+40)/4=253.4kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gp1+Gp2)/n+(Mk+FVkh)/L =(967.6+6+40)/4+(467.957+18.9278.05)/2.263=527.545kN Qkmin=(Fk+Gp1+Gp2)/n-(Mk+FVkh)/L =(967.6+6+40)/4-(467.957+18.9278.05)/2.263=-20.745kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+1.35(Gp1+Gp2)/n+(M+Fvh)/L =(1173.12+1.35(6+40)/4+(742.796+26.4988.05)/2.263=731.347kN Qmin=(F+1.35(Gp1+Gp2)/n-(M+Fvh)/L =(1173.12+1.35(6+40)/4-(742.796+26.4988.05)/2.263=-113.737kN 五、格构柱计算格构柱参数格构柱缀件形式缀板格构式钢柱的截面边长a(mm)400格构式钢柱长度H0(m)10.5缀板间净距l01(mm)250格构柱伸入灌注桩的锚固长度(m)2.5格构柱分肢参数格构柱分肢材料L160X10分肢材料截面积A0(cm2)31.5分肢对最小刚度轴的回转半径iy0(cm)3.2格构柱分肢平行于对称轴惯性矩I0(cm4)779.53分肢形心轴距分肢外边缘距离Z0(cm)4.31分肢材料屈服强度fy(N/mm2)235分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mm2)215格构柱缀件参数格构式钢柱缀件材料40025010格构式钢柱缀件截面积A1x(mm2)2500缀件钢板抗弯强度设计值f(N/mm2)215缀件钢板抗剪强度设计值(N/mm2)215焊缝参数角焊缝焊脚尺寸hf(mm)8焊缝计算长度lf(mm)570焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160 1、格构式钢柱换算长细比验算 整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩： I=4I0+A0(a/2-Z0)2=4779.53+31.50(40.00/2-4.31)2=34136.309cm4 整