泗阳锦都豪庭13#楼脚手架的施工方案.doc

泗阳锦都豪庭二期13#楼工程 脚手架工程施工方案 目 录一、编制依据 1二、工程概况 1三、施工部署 2四、施工准备3五、双排落地式脚手架施工方案35.1双排落地式脚手架的构造要求35.2 脚手架的质量要求及创文明工地措施 115.3安全注意事项 135.4脚手架的安全检查135.5落地式双排脚手架的计算14六、悬挑脚手架的施工要求28七、卸料平台施工方案47八、避雷装置55九、附图 施工平面布置图 外脚手架立面布置图锦都豪庭13#楼脚手架施工方案一、 编制依据1.泗阳锦都豪庭二期13#楼施工图；2.建设施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，JGJ130-2001；3.建筑施工高处作业安全技术规范，JGJ80-91；4. 泗阳锦都豪庭二期13#楼施工组织设计。5.建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社； 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；6.建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社； 建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社； 建筑地基基础设计规范GB50007-2002中国建筑工业出版社； 建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社； 混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社；二、工程概况：锦都豪庭二期13#楼工程是商业、住宅为一体的综合楼，框架核心筒剪力墙结构；地下1层；地上分A、B、C、三个筒楼，C楼22层；A、B两个楼16层，非标裙房三层是连体商业圈，四层以上是公寓住宅。地下一层5.5米，裙房一三层每层层高为4.5米，四层以上为标准层，层高为3米，建筑檐口高度：C楼总高：70.5m（不含屋面造型）；A、B楼总高：52.5m（不含屋面造型），总建筑面积：49994平方米；总工期：450天。 本工程由江苏和益房地产开发投资建设，北京中联环建文设计公司设计，江苏华信勘测有限公司地质勘察，南京海宁建设监理公司监理，金坛建设工程有限公司总承包施工；泗阳锦都豪庭二期13#楼位于泗阳人民路东侧，银河路北侧锦都豪庭最西侧，该工程基础占地面积大，施工场地狭小，周边环境复杂，综合楼西侧靠泗阳主干道人民路，南侧靠银河路主通道，且人行道有10KV高压线通过，东侧紧靠在建的10#楼、11#楼、12#楼，北侧为泗阳亿阳国际小区。三、施工部署：该工程是泗阳县重点工程，打造和提升人民路的景观建筑，为使工程取得良好的社会效益，我公司非常重视：工程质量目标创宿迁市“项羽杯”工程，现场文明施工安全管理目标创江苏省安全文明工地。外墙脚手架是文明现场的窗口，是工地的形象，脚手架搭设的好坏，直接影响到能否创文明工地，它是创文明工地的重要保证之一。为确保本工程创省、市级文明工地能够得以实现，必须重视脚手架的搭设施工，确保脚手架的搭设即起到防护作用，又能达到美的效果。由于本工程地下室地下车库占地面积大达到8000多平方米，裙房三层每层建筑面积4000多平米，故裙房外墙双排落地式脚手架基础均在地下室顶板上，裙房三层、每层4.5米，总高13.5米，四层以上为标准层，分三个塔楼，每层建筑面积为625平米，故标准层外墙双排落地式脚手架基础均在裙房三层顶板上。A、B塔楼为16层，外墙檐高52.5米，C塔楼为22层，外墙檐高70.5米，若采用双排双立杆落地式脚手架，高度达5270.5米之间，对脚手架地基承载力要求太高，地下室顶板砼及三层顶板砼承载力是一个考验，风险太大。且高度超过50米的双排落地式脚手架方案要经过专家认证。故综合考虑安全、成本、施工方便等因素决定结构施工期间外墙脚手架搭设方案如下：五层以下结构采用双排落地式脚手架，高度为17.3米，五层以上结构采用工字钢悬挑脚手架（每六层一挑，高度18米）分别从五层、十一层、十七层（仅C楼）各悬挑一次，这样从外立面看是全封闭脚手架，利于今后外墙装修贴保温及面层施工。四、施工准备：4.1施工前组织安全员和架子工仔细审图，熟悉图纸，掌握工程对脚手架的构造要求，根据工程结构的实际情况制定详细的、有针对性和可操作性的技术交底。重点部位要进行现场交底，现场确定施工方法。同时对施工队提出工程质量要求，工程进度要求。4.2为减少脚手架材料周转，节约租赁费，仔细计算好每段搭架子所需材料（如：架子管、密目网、安全网等）的数量，随用随进场。尽量保证现场少堆放架子材料。 4.3脚手架钢管采用48mm，壁厚3.5mm；架子管、扣件、脚手板、槽钢、安全密目网、大眼网、竹笆、油漆等材进场后，现场仔细检查质量，对不符合要求的材料立即退货。4.4 做好地下室外墙的回填工作，确保回填土的夯实质量，做好回填土的应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。五落地式双排脚手架施工方案5.1 双排落地式脚手架的构造要求和施工方法：5.1.1脚手架基础 该工程基础验收后，搭设在地下室顶板上双排落地式脚手架，脚手架下口垫木板或多层板进行搭设，搭设在回填土上的立即对基槽进行回填，脚手架搭设的地基部分必须分层夯实，机械回填的尤其要注意回填的密实度，回填土上面必须坚实平整，注意为避免积水，在脚手架外侧设置排水沟，并找好坡度，回填土上口铺80碎石夯填 在碎石表面浇筑150厚C20砼的措施。按照双排脚手架的位置把脚手板准确地放在定位线上，内侧垫板中心距外墙200，外侧垫板中心距外墙1250，垫板采用厚度不小于50mm的木垫板，垫板长度不小于3米。基础形式详见下图：5.1.2双排脚手架的构造要求：1.双排钢管脚手架，考虑外墙面干挂花岗岩施工，内侧主立杆距外墙300，外侧主立杆与内侧主立杆间距为1050，立杆的纵向间距为1500，纵向水平杆的步距为1800，脚手架必须设置纵、横扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm的立杆上，横向扫地杆亦用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。2.双排脚手架应设剪刀撑，该工程的落地式双排脚手架最高高度为21米，在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置，角度为45，中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。3.脚手架与墙体之间连接，根据落地式脚手架的总体高度和以后装修施工的方便，连接杆采用刚性连墙件与建筑物固定，并按要求竖向间距按2跨设一处，即每层均加固，裙房层高4.5米，超过步距2跨时，在相应的框架柱中间模板支撑螺杆上加强，水平间距在每层楼面按3跨设一处。5.1.3搭设要求：脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连接件以上二步，每搭完一步脚手架后，应按规范的规定校正步距、纵距、横距及立柱的垂直度。5.1.3.1立杆搭设要求1.相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。2.开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。3.当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；4.立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。5.1.3.2纵向水平杆（大横杆）搭设要求：1.纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度为6米，纵向水平杆的接头采用对接扣件连接，其对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。2.在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外部立杆固定。5.1.3.3横向水平杆（小横杆）的搭设要求： 1.双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。 2.小横杆纵向间距为1050mm，横向距建筑物外皮100mm，探出脚手架外立杆的距离为100mm，探出内立杆的距离为100mm； 3.作业层的横向水平杆，应根据支承脚手板的需要在脚手板接头处增加横向水平杆。5.1.3.4纵向、横向扫地杆搭设要求脚手架必须设置纵、横扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm的立杆上，横向扫地杆亦用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 （a）接头不在同步内（立面）；（b）接头不在同跨内（平面）1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆 纵向水平杆对接接头布置 1立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆；4竹笆脚手板；5其它脚手板 铺竹笆脚手板时纵向水平杆的构造5.1.3.5连墙件、剪刀撑等的搭设要求脚手架与墙体之间连接，采用在楼面梁内预埋短钢管的连接方式，短钢管400mm长，在浇筑楼面砼时预埋在梁内，梁内预埋200，露出200，并按要求竖向间距按2跨设一处，即每层楼面均设置，水平间距按23跨设一处。间距为3米4.5米设置一处，小横杆与短钢管连接，为防止脱落，小横杆与短钢管之间设置两个扣件连接，若楼面预留短钢管与脚手架的步距不在同一标高上，则增加小横杆和大横杆与立杆连接。当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层墙件搭设完后方可根据情况拆除。脚手架搭设完成二排以后，必须设置落地式剪刀撑，沿脚手纵向两端和转角处起，脚手架外侧面每隔9 m（水平距离）左右用斜杆搭成剪刀撑，自下而上随脚手架高度同步连续设置，斜杆用钢管与地面成45度60度夹角，管子接长用两个转向扣件，搭接长度1000 mm，与扣件连接的钢管，露出扣件两端150 mm，最下面的斜杆与立杆的连接点，离地面不大于500 mm。不同方向的剪刀撑交叉后形成菱形的形状，呈大小一致，交叉的结点在同一水平面垂直线上。5.1.3.6作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定1.栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；2.上栏杆上皮高度应为1.2m；3.挡脚板高度不应小于180mm。4.中栏杆应居中设置。1上栏杆；2外立杆；3挡脚板；4中栏杆 栏杆与挡脚板构造5.1.3.7脚手板要求脚手架应铺满、铺稳，离开墙面120150mm，竹笆脚手其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。5.1.4马道施工根据工程需要，设置马道时，马道采用之字型斜道，斜道附着外脚手架，斜道宽度为1.0米，坡度采用1：6，拐角处设置平台，宽度同斜道宽度1.2米，斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，栏杆宽度应为1.2米，挡脚板高度不应小于180mm。人行坡道的脚手板上应每隔300mm设置一根防滑木条，木条宽度为2520mm。5.1.5防护网 安全网的搭设和安全措施：施工工艺流程：搭设包脚支撑搭设斜支撑挂安全网固定安全网斜支撑的预埋件应有专人埋设，保证它的牢固和准确。挂安全网前要对安全网进行细致的检查，如有破损等影响安全的问题出现要立即更换或修补。2、安全措施：(1) 派专人定期对安全网的支撑进行检查。(2) 保持安全网的平整，不要出现塌落的现象，保证安全网的弹性。(3) 严禁在施工中向安全网上丢重物，防止安全网受到破坏，保证其在使用中的可靠性。5.2 脚手架的质量要求及创文明工地措施1.搭设脚手架的架子工必须专门培训，持证上岗的专业操作人员。2.架子搭设按方案要求进行定位放线，要求搭设时必须拉线搭设，架子横平竖直，小横杆出架子宽度一致。3.架子管竖杆、横杆、小横杆的钢管为创文明工地，必须刷油漆，必须使用光辉漆,该处刷黄色油漆。剪刀撑上刷黄黑相间的油漆，铺脚手板的剔脚板采用多层板刷黄黑间隔油漆。4.安全网的要求必须为安监站认可的阻燃网品牌， 5.架子安装完毕，其明显的立面上挂安全标语及调幅。 6.验收方法及内容架子搭设和组装完毕,在投入使用前,应逐层、逐流水段，由工长、架子班长和专职技安人员一起组织验收。验收时，要检查架子所使用的各种材料、配件、工具是否符合现行国家和部颁标准、各有关规范的规定，以及是否符合施工方案的要求。验收的具体内容包括：架子的布置，立杆、大、小横杆间距，架子的搭设和组装，包括工具架起重点的选择；连墙点或与结构固定部分是否安全可靠，剪刀撑、斜撑是否符合要求。架子的安全防护，安全保险装置必须有效，扣件和绑扎拧紧程度应符合规定。脚手架的起重机具、钢丝绳、吊杆的安装等，必须安全可靠，脚手板的铺设应符合规定。脚手架的基础处理、作法、埋深必须正确和安全可靠。7.架子的拆除架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员入内。架子的拆除程序，应由上而下按层按步的拆除，先拆护身栏、脚手板和排木，再依次拆十字盖的上部绑扣和接杆。拆除全部十字盖、压栏子以前，必须绑好临时斜支撑，防止架子倾倒，禁止采用推倒或拉倒的方法拆除。拆杆和放杆时，必须23人协同操作，拆顺水杆时应由站在中间的人将杆转向顺下，尽量下递，严禁向下抛物。拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后拖住中间，再解头扣。拆除架子时，作业区周围及进出口处，必须派专人了望，严禁作业人员进入危险区域，拆除大片架子应加临时围栏，作业区内电线及其设备有防碍时，应事先与有关单位联系拆除、转移或加防护。在大片架子拆除前应将预留的斜道、上料平台、通道小飞跳等，先行加固，以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。操作人员应佩带安全带及安全帽，拆除的全部过程中，应指定责任心强、技术水平较高的工人指挥，并负责拆除、撤料和看护全部操作人员的安全作业。已拆除下的脚手架材料应及时清理，运至指定地点码放。拆至底部时，未埋设的架子应加临时加固措施。5.3 安全注意事项1、架子工必须经过培训持证上岗，搭设和拆除架子作业前，由工长对作业人员进行技术指导和安全交底。施工人员在作业中必须佩带安全带及安全帽，安装架子前应对各种配件进行检查，凡缺扣、崩扣、开裂等不合格的扣件、连接件、钢管坚决不得使用。拆除架子时，作业人员在攀登前要对需踩踏的杆件牢固性进行检查，以避免发生意外事故。2、钢管、扣件、安全帽、安全带进场应有出厂合格证，并符合建设部钢管脚手架扣件标准（JGJ22-85）的要求。3、各层架子搭设完毕后，必须由工长组织项目经理、安全员、技术人员进行验收，验收合格后方可使用。架子投入使用后，任何人不得随意拆改架子或挪动架子上的脚手板，确因施工需要必须改动时，应经施工负责人及技术人员批准。4、所有挑架、钢管架上均不得堆放重物，并在明显位置挂出醒目标志牌，作业平台限载为200Kg/m2。作业人员不得集中停立，以确保架子受力均匀。5、架子使用期间，架子工长、安全员应定时进行巡视、检查，发现问题及时解决，确保各类架子在安全状态下使用。6、脚手架支搭与拆除时，应划出安全作业防护区，并设专人看管，非作业人员禁止入内。7、遇有雨、雪、大风等天气严禁作业。8、在安装和使用各类架子时，必须严格执行和遵守各项法律、法规、规程、规章，任何人不得违章指挥和违章作业，违者必纠。5.4 脚手架的安全检查 1)建立安全生产保证措施：（1）成立安全生产领导小组，由项目经理担任组长，在组织上保证安全生产。建立制度保证体系，落实岗位责任制，对于安全问题和隐患必须整改，处理结果要有备案。（2）要做到做好搭设、管理、拆除及各阶段的技术交底，在执行建立交接检查制度，在施工过程中严格操作规范，严格管理。2)脚手架搭设质量的检查、验收:检查的内容：构架设计的各项规定，节点的可靠连接，立杆的垂直度和水平杆的水平偏差，作业层的铺板和安全防护措施。检查的时间：在搭设完毕后每天进行巡查，在遭受大风大雨后，更要认真检查。3) 脚手架的使用规定:脚手架在使用时应遵守如下规定：作业层上的施工荷载应按照设计采用；材料应码放整齐，保证通道畅通；禁止随意拆除基本杆件、连接件和连墙件，禁止随意增加作业高度；人在作业时应加强自我保护，在工作前应检查有无异常情况；作业完成后，应及时清理架面，在任何情况下严禁向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。5.5落地式双排脚手架的计算扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。551、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为17.3 m ，为计算安全起见计算脚手架高度按21 m计算，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏宿迁市，基本风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:4；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 552、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.52+0.100.981.52 =0.251 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.52-0.1170.981.52 =-0.297 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.251106,0.297106)/5080=58.465 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 58.465 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为：= 0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9900.715004/(1002.06105121900) = 1.593 mm；大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！553、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.05 = 1.728 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.7281.05/3 = 0.605 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.611 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.611106/5080=120.313 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =120.313 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: qmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.05 = 1.265 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = 1265.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105121900) = 2.07 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm；小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！554、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.41.575=2.582 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 555、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8021.00 = 3.293kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(1.05+0.3)/2 = 1.215 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.521 = 0.158 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.115 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 21.051.52/2 = 3.15 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4511.13 = 0.356 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.115+ 1.43.15= 10.548 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.115+ 0.851.43.15= 9.887 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3561.5 1.82/10 = 0.206 kN.m；556、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.548 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 10548/(0.186489)=115.975 N/mm2；立杆稳定性计算 = 115.975 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.887 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 9886.86/(0.186489)+205860.123/5080 = 149.225 N/mm2；立杆稳定性计算 = 149.225 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！557、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.822 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1864.8910-4205103-(1.21.822+1.43.15)/(1.20.125)=80.453 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 80.453 /(1+0.00180.453)=74.462 m；H= 74.462 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为21m，小于H，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.822 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.206 /(1.4 0.85) = 0.173 kN.m；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.21.822+0.851.4(3.15+0.1864.891000.173/5.08)/(1.20.125)=60.258 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 60.258 /(1+0.00160.258)=56.834 m；H= 56.834 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为21m，小于H，满足要求！558、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.356 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 8.073 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.073 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 13.073 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 13.073小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图5510、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =52.742 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.548 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=52.742 fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！六. 悬挑脚手架施工方案6.1 脚手架工程设计及搭设参数A、B塔楼从五层、十一层开始采用16#工字钢悬挑脚手架，架体高度18米，立杆采用双排单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m（现场施工随楼层布置，层高为3米），水平间距4.5 m，采用扣件连接；悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.5 m。斜拉钢丝绳及卸荷钢丝绳均采用619钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。悬挑工字钢上双排脚手架构造设置及搭设要求同落地式双排脚手架一致。C塔楼从五层、十一层、十七层分别采用16#工字钢悬挑脚手架，施工方式同A、B楼。6.2普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。6.2.1、参数信息:1.脚手架参数悬挑双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏淮阴市，查荷载规范基本风压为0.400kN/m2，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为1.128；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.5 m。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 6.2.2、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.52+0.100.981.52 =0.251 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.52-0.1170.981.52 =-0.297 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.251106,0.297106)/5080=58.465 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 58.465 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为：= 0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9900.715004/(1002.06105121900) = 1.593 mm；大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！。 62.3、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.05 = 1.728 kN；2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.7281.05/3 = 0.605 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.611 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.611106/5080=120.313 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =120.313