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文档简介

不对称支座转动： 左支座转 , 可分解为: 对称转角 反对称转角 由(2.89) 右支座转 . fig. 2.101 一般情况： (2.91) 结果组合后弯矩如fig. 2.101fig. 2.101， 悬索桥主缆在活载作用下最大弯矩和最大转角均在 索鞍处，见fig. 2.102fig. 2.102。 为简化求解假定： 主缆近似为直线，无穷长 主缆在索鞍处转动 （由于活载） 索夹等间距 近似假定 将 代入(2.91)可得 (2.96) (2.100) (2.95) 弯矩变化 由(2.95) 当 当 时 则 由式(2.88)和(2.100) 可见衰减迅速。 上述结果全是用“等效索夹长度”，见 fig. 2.99fig. 2.99 ， 因此不含索夹两端的局部弯曲 (fig. 2.96fig. 2.96)， 为此还需补充式 (2.82) 的弯曲应力 由 m1-2 引起的第一段索中弯曲应力(2.87) 由索夹转动造成的第一段索中弯曲应力 与斜拉杆弯曲应力 152 mpa 相近。 8 由夹紧力 ncl 引起的索丝间摩擦力可承受 的最大弯矩 (wyatte) 确保索夹不沿主缆滑动所需的夹紧力大 于此值。 上例中 可得 v h h dx x 有恒定张力h 的索的动平衡方程（无sag的情况 ） 7) 单索的动力性质 令 代入上式得 见fig. 2.103fig. 2.103。 d = 0 有重力，则索平衡位置有 sag，见 fig. 2.104fig. 2.104 上述结果只适用于平面外（横向）振动。 平面内的情况： 若索不可伸长，则不可 能出现无节点振型（对称） ，如此解出的结果见 fig. fig. 2.1052.105。 n4=2.46 n1 =1 n2=1.43 n3 =2 为此须考虑索 的伸长， 其无量纲自振 频率 与无量纲 几何/弹性参数 的关系见 fig. 2.106fig. 2.106。 斜拉杆 范围 主缆范围 a a s s 42162 第一对称振型随 pge 的 变化见fig. 2.107fig. 2.107 pge42 实际上主缆支点纵向可 位移， 考虑支点纵向刚度见 fig. 2.108fig. 2.108， 边跨长度对振型的影响见fig. 2.109fig. 2.109。 0.650.54 0.90 主跨主缆中点若纵向锁住（加梁扣），对短边跨的 桥则抑制反对称振型，f1 可提高 40%，但对长边
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