大学房建施工石材幕墙课程设计计算书.doc

石材幕墙设计计算书 基本参数: 重庆地区 地面粗糙度 c 类 基本风压 w0=0.30kn/m2 计算单元:标 高 5.000m 跨 度 5.000m 分格尺寸 0.750x1.150m石材规格 30mm花岗石 抗震设防烈度6度 设计基本地震加速度0.05g 一、风荷载计算 标高为5.0m处风荷载计算 w0:基本风压 w0=0.30 kn/m2 gz: 5.0m高处阵风系数(按c类区计算) gz=0.851+350.108(z/10)-0.22=2.303 z: 5.0m高处风压高度变化系数(按c类区计算):(gb50009-2001)(2006年版) z=0.616(z/10)0.44 (c类区，在15米以下按15米计算) =0.616(15.0/10)0.44=0.740 sl:局部风压体型系数 该处局部风压体型系数sl=1.800 其中：取w0=0.3 kn/m2 (gb50009-2001)（2006年版） 风荷载标准值: wk=gzzslw0 (gb50009-2001)（2006年版） =2.3030.7401.8000.300 =0.920 kn/m2 因为wk1.0kn/m2，取wk=1.0 kn/m2，按jgj102-2003第5.3.2条采用。 风荷载设计值: w: 风荷载设计值(kn/m2) w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按建筑结构荷载规范gb50009-2001 3.2.5 规定采用 w=wwk=1.41.000=1.400kn/m2二、板强度校核: 1.石材强度校核 用mu110级石材，其抗弯强度标准值为：8.0n/mm2 石材抗弯强度设计值：3.70n/mm2 石材抗剪强度设计值：1.90n/mm2 校核依据：=3.700n/mm2 ao: 石板短边长：0.750m bo: 石板长边长：1.150m a: 计算石板抗弯所用短边长度: 0.750m b: 计算石板抗弯所用长边长度: 0.950m t: 石材厚度: 30.0mm gak:石板自重=840.00n/m2 m1: 四角支承板弯矩系数, 按短边与长边的边长比(a/b=0.789) 查表得: 0.1435 wk: 风荷载标准值: 1.000kn/m2 垂直于平面的分布水平地震作用: qeak: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kn/m2) qeak=5maxgak =50.040840.000/1000 =0.168kn/m2 荷载组合设计值为： sz=1.4wk+1.30.5qeak =1.509kn/m2 应力设计值为： =6m1szb2103/t2 =60.14351.5090.9502103/30.02 =1.303n/mm2 1.303n/mm23.700n/mm2 强度可以满足要求 2.石材剪应力校核 校核依据: max :石板中产生的剪应力设计值(n/mm2) n:一个连接边上的挂钩数量: 2 t:石板厚度: 30.0mm d:槽宽: 7.0mm s:槽底总长度: 60.0mm :系数,取1.25 对边开槽 =szaobo1000/n(t-d)s =0.590n/mm2 0.590n/mm21.900n/mm2 石材抗剪强度可以满足 3.挂钩剪应力校核 校核依据: max :挂钩剪应力设计值(n/mm2) ap:挂钩截面面积: 19.600mm2 n:一个连接边上的挂钩数量: 2 对边开槽 =szaobo1000/(2nap) =20.754n/mm2 20.754n/mm2125.000n/mm2 挂钩抗剪强度可以满足 三、幕墙立柱计算: 幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：1. 荷载计算:(1)风荷载均布线荷载设计值(矩形分布)计算 qw: 风荷载均布线荷载设计值(kn/m) w: 风荷载设计值: 1.400kn/m2 b: 幕墙分格宽: 1.150m qw=wb =1.4001.150 =1.610 kn/m(2)地震荷载计算 qea: 地震作用设计值(kn/m2): gak: 幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 1000n/m2 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值: qeak: 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值 (kn/m2) qeak=5maxgak =50.0401000.000/1000 =0.200 kn/m2 e: 幕墙地震作用分项系数: 1.3 qea=1.3qeak =1.30.200 =0.260 kn/m2 qe：水平地震作用均布线作用设计值(矩形分布) qe=qeab =0.2601.150 =0.299 kn/m(3)立柱弯矩: mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kn.m) qw: 风荷载均布线荷载设计值: 1.610(kn/m) hsjcg: 立柱计算跨度: 3.600m mw=qwhsjcg2/8 =1.6103.6002/8 =2.608 knm me: 地震作用下立柱弯矩(knm): me=qehsjcg2/8 =0.2993.6002/8 =0.484knm m: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(knm) 采用sw+0.5se组合 m=mw+0.5me =2.608+0.50.484 =2.850knm2. 选用立柱型材的截面特性: 立柱型材号:槽钢10# 选用的立柱材料牌号:q235 d=16 型材强度设计值: 抗拉、抗压215.000n/mm2 抗剪125.0n/mm2 型材弹性模量: e=2.10105n/mm2 x轴惯性矩: ix=194.395cm4 y轴惯性矩: iy=30.355cm4 立柱型材在弯矩作用方向净截面抵抗矩: wn=38.828cm3 立柱型材净截面积: an=12.163cm2 立柱型材截面垂直于x轴腹板的截面总宽度: lt_x=6.000mm 立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩: ss=22.823cm3 塑性发展系数: =1.053. 幕墙立柱的强度计算: 校核依据: n/an+m/(wn)a=215.0n/mm2(拉弯构件) b: 幕墙分格宽: 1.150m gak: 幕墙自重: 1000n/m2 幕墙自重线荷载: gk=1000b/1000 =10001.150/1000 =1.150kn/m nk: 立柱受力: nk=gkl =1.1503.600 =4.140kn n: 立柱受力设计值: rg: 结构自重分项系数: 1.2 n=1.2nk =1.24.140 =4.968kn : 立柱计算强度(n/mm2)(立柱为拉弯构件) n: 立柱受力设计值: 4.968kn an: 立柱型材净截面面积: 12.163cm2 m: 立柱弯矩: 2.850knm wn: 立柱在弯矩作用方向净截面抵抗矩: 38.828cm3 : 塑性发展系数: 1.05 =n10/an+m103/(1.05wn) =4.96810/12.163+2.850103/(1.0538.828) =73.999n/mm2 73.999n/mm2 a=215.0n/mm2 立柱强度可以满足 4. 幕墙立柱的刚度计算: 校核依据: dfl/250 df: 立柱最大挠度 du: 立柱最大挠度与其所在支承跨度(支点间的距离)比值: l: 立柱计算跨度: 3.600m df=5qwkhsjcg41000/(3842.1ix)=6.161mm du=u/(l1000) =6.161/(3.6001000) =1/584 1/584 1/250 挠度可以满足要求！ 5. 立柱抗剪计算: 校核依据: max=125.0n/mm2(1)qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kn) qwk=wkhsjcgb/2 =1.0003.6001.150/2 =2.070kn(2)qw: 风荷载作用下剪力设计值(kn) qw=1.4qwk =1.42.070 =2.898kn(3)qek: 地震作用下剪力标准值(kn) qek=qeakhsjcgb/2 =0.2003.6001.150/2 =0.414kn(4)qe: 地震作用下剪力设计值(kn) qe=1.3qek =1.30.414 =0.538kn(5)q: 立柱所受剪力: 采用qw+0.5qe组合 q=qw+0.5qe =2.898+0.50.538 =3.167kn(6)立柱剪应力: : 立柱剪应力: ss: 立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩: 22.823cm3 立柱型材截面垂直于x轴腹板的截面总宽度: lt_x=6.000mm ix: 立柱型材截面惯性矩: 194.395cm4 =qss100/(ixlt_x) =3.16722.823100/(194.3956.000) =6.197n/mm2 =6.197n/mm2 125.0n/mm2 立柱抗剪强度可以满足 四、立柱与主结构连接 lct2: 连接处热轧钢角码壁厚: 6.0mm jy: 连接处热轧钢角码承压强度: 305.0n/mm2 d2: 连接螺栓公称直径: 12.0mm d0: 连接螺栓有效直径: 10.4mm 选择的立柱与主体结构连接螺栓为:不锈钢螺栓 c1组 50级 l_l:连接螺栓抗拉强度:230n/mm2 l_j:连接螺栓抗剪强度:175n/mm2 采用sg+sw+0.5se组合 n1wk: 连接处风荷载总值(n): n1wk=wkbhsjcg1000 =1.0001.1503.6001000 =4140.0n 连接处风荷载设计值(n) : n1w=1.4n1wk =1.44140.0 =5796.0n n1ek: 连接处地震作用(n): n1ek=qeakbhsjcg1000 =0.2001.1503.6001000 =828.0n n1e: 连接处地震作用设计值(n): n1e=1.3n1ek =1.3828.0 =1076.4n n1: 连接处水平总力(n): n1=n1w+0.5n1e =5796.0+0.51076.4 =6334.2n n2: 连接处自重总值设计值(n): n2k=1000bhsjcg =10001.1503.600 =4140.0n n2: 连接处自重总值设计值(n): n2=1.2n2k =1.24140.0 =4968.0n n: 连接处总合力(n): n=(n12+n22)0.5 =(6334.2002+4968.0002)0.5 =8050.0n nvb: 螺栓的受剪承载能力: nv: 螺栓受剪面数目: 2 nvb=2d02l_j/4 =23.1410.3602175/4 =29488.8n 立柱型材种类: q235 d 8050.0n ncbl=70272.0n 8050.0n 强度可以满足 角码抗承压能力计算: 角码材料牌号:q235钢 ( c级螺栓) lct2: 角码壁厚: 6.0mm jy: 热轧钢角码承压强度: 305.000n/mm2 ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(n): ncbg=d22jylct2num1 =12.00023056.0002.000 =87840.0n 87840.0n 8050.0n 强度可以满足 五、幕墙后锚固连接设计计算 幕墙与主体结构连接采用后锚固技术。 本设计采用扩孔型锚栓作为后锚固连接件。 本计算主要依据混凝土结构后锚固技术规程jgj 145-2004。 后锚固连接设计，应根据被连接结构类型、锚固连接受力性质及锚栓类型的不同，对其破坏型态加以控制。本设计只考虑锚栓钢材抗剪复合破坏类型和混凝土破坏类型。并认为锚栓是群锚锚栓。 本工程锚栓受拉力和剪力 vgsd: 总剪力设计值: vgsd=n2 =4.968kn ngsd: 总拉力设计值: ngsd=n1 =6.334kn m: 弯矩设计值(nmm): e2: 螺孔中心与锚板边缘距离: 35.0mm m=ve2/1000 =5.035.0/1000 =0.17388knm本设计的锚栓是在拉剪复合力的作用之下工作，所以拉剪复合受力下锚栓或植筋钢材破坏和混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算：式中 - 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值； - 群锚受拉区总拉力设计值； - 群锚中受力最大锚栓的剪力设计值； - 群锚总剪力设计值； - 锚栓受拉承载力设计值； - 锚栓受拉承载力标准值； - 锚栓受剪承载力设计值； - 锚栓受剪承载力标准值； - 混凝土锥体受拉破坏承载力设计值； - 混凝土锥体受拉破坏承载力标准值； - 混凝土楔形体受剪破坏承载力设计值； - 混凝土楔形体受剪破坏承载力标准值； rs,n-锚栓钢材受拉破坏，锚固承载力分项系数=3.10； rs,v-锚栓钢材受剪破坏，锚固承载力分项系数=3.10； rc,n-混凝土锥体受拉破坏，锚固承载力分项系数=3.00； rc,v-混凝土楔形体受剪破坏，锚固承载力分项系数=2.50； rcp-混凝土剪撬受剪破坏，锚固承载力分项系数=2.50； rsp-混凝土劈裂受拉破坏，锚固承载力分项系数=3.00；锚栓的分布如下图所示：锚板：x=200.0mmy=220.0mm锚栓设置：s11=170.0mms21=130.0mm锚基边距：c22=200.0mma.锚栓钢材受拉破坏承载力 h-混凝土基材厚度=250.0mm； 混凝土基材等级：强度等级c30； d-锚栓杆、螺杆外螺纹公称直径及钢筋直径=12.0mm； do-钻孔直径=12.0mm； df-锚板钻孔直径=14.0mm； h1-钻孔深度=90.00mm； hef-锚栓有效锚固深度=65.00mm； tinst-安装扭矩=45.00n.m； fstk-锚栓极限抗拉强度标准值=500.00mpa； as-锚栓应力截面面积=84.622mm2； n-群锚锚栓个数=4；幕墙后锚固连接设计中的锚栓是在轴心拉力与弯矩共同作用下工作，弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算： 当时 当时式中 - 弯矩设计值（n.m）； - 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值； - 锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离（mm）； - 锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）； - 轴力n作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）。则 nhsd=2.095kn； nrk,s=asfstk =42.311kn； nrd,s=nrk,s/rs,n =13.670kn； nrd,s=nhsd 锚栓钢材受拉破坏承载力满足要求！ b.混凝土锥体受拉破坏承载力-开裂混凝土单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；-单根锚栓或群锚受拉，混凝土实有破坏锥体投影面面积；-间距边距很大时，单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏锥体投影面面积；-边距c对受拉承载力的降低影响系数； -表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的降低影响系数；-荷载偏心对受拉承载力的降低影响系数；-未裂混凝土对受拉承载力的提高系数； fcu,k-混凝土立方体抗压强度标准值=30.00； scr,n-混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距=195.00； ccr,n-混凝土锥体破坏，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距=97.50； 由于是非开裂混凝土 nork,c=10(fcu,k)0.5(hef)1.5=28.7032kn； aoc,n=(scr,n)2=38025.00mm2； ac,n=118625.00mm2； mss,n=1.00； msre,n=1.00； msec,n=0.47； msucr,n=1.40； nrk,c=58.905kn； nrd,c=nrk,c/rc,n =19.635kn； nrd,c=ngsd 混凝土锥体受拉破坏承载力满足要求！ c.混凝土劈裂破坏承载力 nrd,sp-混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值 nrk,sp-混凝土劈裂破坏受拉承载力标准值 nrk,c-进行混凝土劈裂破坏时的混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值 msh,sp-构件厚度h对劈裂承载力的影响系数 msh,sp=(h/(2hef)2/3=ngsd 混凝土劈裂破坏承载力满足要求！ d.锚栓钢材受剪破坏承载力 本设计考虑纯剪无杠杆臂状态，锚栓受剪承载力标准值vrk,s按下式计算：则 vhsd=1.242kn； vrk,s=0.5(d2/4)fstk =21.156kn； vrd,s=vrk,s/rs,v =6.835kn；则 vhsd=1.242kn； vrd,s=vhsd 锚栓钢材受剪破坏承载力满足要求！ e.混凝土楔形体受剪破坏承载力-开裂混凝土，单根锚栓垂直构件边缘受剪，理想混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值；-群锚受剪，混凝土破坏理想楔形体在侧向的投影面面积；-单根锚栓受剪，在无平面剪力方向的边界影响构件厚度影响或相邻锚栓影响，混凝土破坏理想楔形体在侧向的投影面面积；-边距c2/c1对受剪承载力的降低影响系数；-边距与厚度比c/h对受剪承载力的提高影响系数；-剪力角度对受剪承载力的影响系数；-荷载偏心对群锚受剪承载力的降低影响系数；-未裂混凝土及锚区配筋对受剪承载力的提高影响系数； dnom-锚栓外径=12.00mm； lf-剪切荷载下锚栓的有效长度=65.00mm； vork,c=0.45dnom0.5*(lf/dnom)0.2*fcu,k0.5*c11.5=11.524kn； aoc,v=4.5c12=42778.13mm2； ac,v=54660.94mm2； mss,v=0.90； msh,v=1.06； ms,v=1.00； msec,v=0.81； msucr,v=1.40； vrk,c=15.909kn； vrd,c=vrk,c/rc,v =6.364kn； vrd,c=vgsd 混凝土楔形体受剪破坏承载力满足要求！ f.混凝土剪撬破坏承载力 vrd,cp-混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值 vrk,cp-混凝土剪撬破坏时的受剪承载力标准值 k-锚固深度h_ef对v_rk_cp影响系数当hef=60mm时，取k2.0 vrk,cp=knrk,c =117.810kn； vrd,cp=vrk,cp/rcp =47.124kn； vrd,cp=vgsd 混凝土剪撬破坏承载力满足要求！ g.拉剪复合受力承载力拉剪复合受力下，混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算：(nhsd/nrd,s)2+(vhsd/vrd,s)2 =0.061 锚栓钢材能够满足要求！ (ngsd/nrd,c)1.5+(vgsd/vrd,c)1.5 =0.8731 混凝土能够满足要求！ 六、幕墙预埋件焊缝计算 根据钢结构设计规范gb50017-2003 公式7.1.1-1、7.1.1-2和7.1.1-3计算 hf:角焊缝焊脚尺寸6.000mm l:角焊缝实际长度100.000mm he:角焊缝的计算厚度=0.7hf=4.2mm lw:角焊缝的计算长度=l-2hf=88.0mm fhf:q235热轧钢板角焊缝的强度设计值:160n/mm2 f:角焊缝的强度设计值增大系数，取值为:1.22 m:弯矩引起的应力 m=6m/(2helw2f) =13.146n/mm2 n:法向力引起的应力 n =n/(2helwf) =7.024n/mm2 :剪应力 =v/(2hflw) =4.705n/mm2 :总应力 =(m+n)2+2)0.5 =20.711 =20.711n/mm2fhf=160n/mm2 焊缝强度可以满足! 七、幕墙横梁计算 幕墙横梁计算简图如下图所示：1. 选用横梁型材的截面特性: 选用型材号: 角钢l50x5 选用的横梁材料牌号: q235（冷轧） 横梁型材抗剪强度设计值: 120.000n/mm2 横梁型材抗弯强度设计值: 205.000n/mm2 横梁型材弹性模量: e=2.05105n/mm2 mx横梁绕截面x轴(平行于幕墙平面方向)的弯矩(n.mm) my横梁绕截面y轴(垂直于幕墙平面方向)的弯矩(n.mm) wnx横梁截面绕截面x轴(幕墙平面内方向)的净截面抵抗矩: wnx=3.119cm3 wny横梁截面绕截面y轴(垂直于幕墙平面方向)的净截面抵抗矩: wny=3.119cm3 型材截面积: a=4.803cm2 塑性发展系数，可取1.052. 幕墙横梁的强度计算: 校核依据: mx/wnx+my/wnyf=205.0(1)横梁在自重作用下的弯矩(knm) 横梁上分格高: 0.750m 横梁下分格高: 0.750m h-横梁受荷单元高(应为上下分格高之和的一半): 0.750m l-横梁跨度,l=1150mm gak: 横梁自重: 900n/m2 gk: 横梁自重荷载线分布均布荷载标准值(kn/m): gk=900h/1000 =9000.750/1000 =0.675kn/m g: 横梁自重荷载线分布均布荷载设计值(kn/m) g=1.2gk =1.20.675 =0.810kn/m my: 横梁在自重荷载作用下的弯矩(knm) my=gb2/8 =0.8101.1502/8 =0.134knm(2)横梁在风荷载作用下的弯矩(knm) 风荷载线分布最大集度标准值(梯形分布) qwk=wkh =1.0000.750 =0.750kn/m 风荷载线分布最大集度设计值 qw=1.4qwk =1.40.750 =1.050kn/m mxw: 横梁在风荷载作用下的弯矩(knm) mxw=qwb2(3-h2/b2)/24 =1.0501.1502(3-0.7502/1.1502)/24 =0.149knm(3)地震作用下横梁弯矩 qeak: 横梁平面外地震作用: e: 动力放大系数: 5 max: 地震影响系数最大值: 0.040 gak: 幕墙构件自重: 900 n/m2 qeak=5max 900/1000 =50.040 900/1000 =0.180kn/m2 qex: 水平地震作用最大集度标准值 b: 幕墙分格宽: 1.150m 水平地震作用最大集度标准值(梯形分布) qex=qeakh =0.1800.750 =0.135kn/m qe: 水平地震作用最大集度设计值 e: 地震作用分项系数: 1.3 qe=1.3qex =1.30.135 =0.176kn/m mxe: 地震作用下横梁弯矩: mxe=qeb2(3-h2/b2)/24 =0.1761.1502(3-0.7502/1.1502)/24 =0.025knm(4)横梁强度: : 横梁计算强度(n/mm2): 采用sg+sw+0.5se组合 wnx: 横梁截面绕截面x轴的净截面抵抗矩: 3.119cm3 wny: 横梁截面绕截面y轴的净截面抵抗矩: 3.119cm3 : 塑性发展系数: 1.05 =103my/(1.05wny)+103mxw/(1.05wnx)+0.5103mxe/(1.05wnx) =90.175n/mm2 90.175n/mm2 a=205.0n/mm2 横梁正应力强度可以满足 3. 幕墙横梁的抗剪强度计算: 校核依据: x=vysx/(ixtx)120.0n/mm2 校核依据: y=vxsy/(iyty)120.0n/mm2 vx-横梁竖直方向(x轴)的剪力设计值n； vy-横梁水平方向(y轴)的剪力设计值n； sx-横梁截面计算剪应力处以上(或下)截面对中性轴(x轴)的面积矩=3.209cm3； sy-横梁截面计算剪应力处左边(或右边)截面对中性轴(y轴)的面积矩=3.209cm3； ix-横梁绕截面x轴的毛截面惯性矩=11.210cm4； iy-横梁绕截面y轴的毛截面惯性矩=11.210cm4； tx-横梁截面垂直于x轴腹板的截面总宽度=6.0mm； ty-横梁截面垂直于y轴腹板的截面总宽度=7.0mm； f-型材抗剪强度设计值=120.0n/mm2；(1)qwk: 风荷载作用下横梁剪力标准值(kn) wk: 风荷载标准值: 1.000kn/m2 b: 幕墙分格宽: 1.150m 风荷载呈梯形分布时： qwk=wkhb(1-h/b/2)/2 =1.0000.7501.150(1-0.750/(1.1502)/2 =0.291kn(2)qw: 风荷载作用下横梁剪力设计值(kn) qw=1.4qwk =1.40.291 =0.407kn(3)qek: 地震作用下横梁剪力标准值(kn) 地震作用呈梯形分布时： qek=qeakhb(1-h/b/2)/2 =0.1800.7501.150(1-0.750/(1.1502)/2 =0.052kn(4)qe:地震作用下横梁剪力设计值(kn) e: 地震作用分项系数: 1.3 qe=1.3qek =1.30.052 =0.068kn(5)vy: 横梁水平方向(y轴)的剪力设计值(kn): 采用vy=qw+0.5qe组合 vy=qw+0.5qe =0.407+0.50.068 =0.441kn(6)vx: 横梁竖直方向(x轴)的剪力设计值(kn): vx=gb/2 =0.466kn(7)横梁剪应力 x=vysx/(ixtx) =0.4413.209100/(11.2106.0) =2.104n/mm2 y=vxsy/(iyty) =0.4663.209100/(11.2107.0) =1.905n/mm2 x=2.104n/mm2 f=120.0n/mm2 y=1.905n/mm2 f=120.0n/mm2 横梁抗剪强度可以满足！ 4.幕墙横梁的刚度计算 钢型材校核依据: dfl/250 横梁承受呈梯形分布风荷载作用时的最大荷载集度： qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(kn/m) qwk=wkh =1.0000.750 =0.750kn/m 水平方向由风荷载作用产生的挠度: dfw=qwkwfg41000(25/8-5(hfg/(2wfg)2+2(hfg/(2wfg)4)/(2.1ix24